Ascent AL FORM calculation sheet

KHU CĂN HỘ TIẾN PHÁT - THE ASCENT CONDOMINIUMS 58 Quốc Hư ng – Thảo Đ iền – Quận - Thành phốHồChí Minh THUYẾT MINH TÍNH TỐN BẢNG TÍNH TỐN CHỊU LỰC HỆ CỐP PHA NHƠM KUMKANG Chủ đầu tư: Công ty TNHH Đầu Tư Địa Ốc Tiến Phát Địa : 235 Võ Thị Sáu, Phường 7, Quận 3, Tp Hồ Chí Minh Tư Vấn Giám Sát: Liên Danh HBA – Hồng Thịnh Nhà thầu thi cơng : CÔNG TY CỔ PHẦN XÂY DỰNG VÀ KINH DOANH ĐỊA ỐC HỊA BÌNH Địa : 235 Võ Thị Sáu, Phường 7, Quận 3, Thành Phố Hồ Chí Minh Điện thoại : (84.8) 3932 5030; FAX: (84.8) 3932 5221 07.2015 THUYẾT MINH TÍNH TỐ N BẢNG TÍNH TỐN CHỊU LỰC HỆ CỐP PHA NHÔM KUMKANG DỰ ÁN: KHU CĂN HỘ TIẾN PHÁT/THE ASCENT CONDOMINIUMS ĐỊA ĐIỂM: 58 QUỐC HƯƠNG, QUẬN 2, TP HỒ CHÍ MINH CHỦ ĐẦU TƯ ĐƠN VỊ THẨM TRA TƯ VẤN GIÁM SÁT NHÀ THẦU CHÍNH (HBC) PROJECT: THE ASCENT BẢNG TÍNH TỐN CHO TẤM VÁCH 31/03/2015 Tổng quan a) Công trường: The Ascent b) Tính tốn: Tấm vách nhơm 600 X 2450(㎜) c) Tiêu chuẩn cường độ vật liệu tiêu chuẩn tính tốn - Vật liệu nhôm : fy= 40000 PSI (ASTM 6061-T6) =275MPa d) Tiêu chuẩn xây dựng tính tốn - Tiểu chuẩn: Đặc điểm kỹ thuật cho cấu trúc vật liệu nhôm Hiệp hội nhôm Hàn Quốc - Thông số kỹ thuật tiêu chuẩn cơng trình xây dựng Bộ xây dựng giao thông vận tải Hàn Quốc (2006) Áp lực tính tốn 2-1 Tính tốn áp lực đổ bê tông (Tốc độ đổ betong nhỏ 2.1m/h chiều cao đổ betong không 4.2m) P= Cw x Cc x [7.2+785R/(T+17.8)] = 49.08 KN/m2= 0.049 N/㎟ Tốc độ đổ bê tông (R)= Nhiệt độ đổ bê tông (T)= 2.55 m/h Chiều cao đổ bê tông= 3300 mm 30 ℃ * Cc (hệ số hoá học): Cw (hệ số trọng lượng riêng) : A Height B (Nếu giá trị hệ số Cc Cw thay đổi, tốc độ đổ bê tông phải điều chỉnh cho giữ áp lực đổ 49KN/㎡) KN/m Kiểm tra nhơm a) Bảng tính tốn nhơm ① Đặc trưng vật liệu Mã nhôm 6061-T6 Bảng 3.3-1M chiều dày: từ 0.25 đến 100.0 (mm) kéo Mô đun đơn vị: MPa cắt đàn hồi Ftu Fty nén Fcy Fsu Fsy 6.96E+04 290 240 240 185 138 Zχ-top(mm3) 2.67 Zx-bot(㎣) iχ(mm) iｙ(mm) E(MPa) 2.67 1.15 - 6.96E+04 Đặc trưng tiết diện lχ(mm⁴) A(㎟) 4.00 5.33 mm lｙ(mm⁴) 0.00 ② Tính tốn đơn vị bề rộng bề rộng dải tính tốn= 1.0 mm trọng lượng tính tốn= 0.049 N/㎜ tính cho tải trọng an tồn ③ Kiểm tra thành phần ứng suất (tính dầm liên tục) Khoảng cách sườn= Ms= Vs= w × l² 10 5w× l 220 = = mm 2375.36 10 53.99 = = 237.5 N.㎜ 13.5 N ⓐ Kiểm tra ứng suất nén cho phép (Kiểm tra ứng suất nén dọc trục) - Không áp dụng ⓑ Kiểm tra ứng suất uốn cho phép Ⅰ-A => ① Bảng 3.3-1M , ② Bảng 3.4-1 , ③ Bảng 3.4-2 ④ Bảng 3.4-3 SPEC # Hệ số ứng suất tấm= fb,t= Fb,t= M Zt 1.3*Fty ny 1.3*Fty ny 1.42*Ftu k t nu = or = = 238 2.67 fb,t = = 89.1 N/㎟ = 189.1 N/㎟ = 211.2 N/㎟ 189.1 N/㎟ 0.471 < 1.42*Ftu k t nu 1.3*240 1.65 1.42*290 1*1.95 Kết giá trị nhỏ hai giá trị trên: Fb,t Fb,t 2.67 = 89.1 189.1 = O.K ⓒ Kiểm tra với ứng suất nén cho phép Ⅶ => ① Bảng 2-21 SPEC # 16 Hệ số nén tấm= fb,c= phẳng M Zc b t = = 237.5 2.67 1.0 2.67 = 89.1 = 0.25 N/㎟ s₁= 21 s₂= 33 Fb= 21 fb ksi = = Fb 144.8 89.1 = 144.8 N/㎟ 0.6152 ⓓ Kiểm tra ứng suất ổn định cục - Không áp dụng ⓔ Kiểm tra ứng suất cắt - Không áp dụng ⓕ Kiểm tra ứng suất tổng hợp: kéo, uốn cắt - Không áp dụng ⓖ Kiểm tra độ võng (tính với dầm liên tục) w × Ln⁴ σ = 128 × E × I = ＜ 2.42 < OK 0.049 × 220⁴ = 128 × 69600 × 5.33 3㎜ σ allow= OK b) Kiểm tra sườn cứng ① Đặc trưng vật liệu Bảng 3.3-1M Mã nhôm 6061-T6 chiều dày : tất kéo Mô đun đàn hồi Ftu Fty nén Fcy 6.96E+04 260 240 240 Đặc trưng tiết diện lχ(mm⁴) A(㎟) 1063.91 3.80E+05 đơn vị: Mpa cắt Fsu Fsy 165 138 lｙ(mm⁴) Zχ-top(㎣) Zx-bot(㎣) iχ(mm) iｙ(mm) 2.87E+06 2.70E+04 7.68E+03 18.89 51.97 E(MPa) 6.96E+04 ② Tính tốn đơn vị trọng lượng bề rộng dải tính tốn= 300 ㎜ trọng lượng tính tốn= 14.723 N/㎜ tính cho tải trọng an toàn ③ Kiểm tra thành phần ứng suất (tính dầm đơn giản) Khoảng cách l= Ms= Vs= 600 w × l² w× l = = ㎜ 14.7*600^2 14.7*600 = = ⓐ Kiểm tra ứng suất nén cho phép (Kiểm tra ứng suất nén dọc trục) 662547.8 N.mm 4417.0 N -Không áp dụng ⓑ Kiểm tra ứng suất uốn cho phép Ⅰ-A => ① Bảng 3.3-1M , ② Bảng 3.4-1 , ③ Bảng 3.4-2 ④ Bảng 3.4-3 SPEC # Hệ số ứng suất tấm= 7680.98 fb,t= Fb,t= M Zt = 1.3*Fty ny 1.3*Fty = ny 1.42*Ftu k t nu = 662547.8033 7680.98 = 86.3 N/㎟ = 189.1 N/㎟ = 189.3 N/㎟ 189.1 N/㎟ 0.46 < 1.42*Ftu k t nu 1.3*240 1.65 1.42*260 1*1.95 Kết giá trị nhỏ hai giá trị trên: Fb,t = fb,t = Fb,t 86.3 189.1 = O.K ⓒ Kiểm tra ứng suất nén cho phần tử (element) sườn dầm Ⅶ => ① Bảng 2-21 SPEC # 20 Hệ số nén tấm= fb,c= bụng M Zc = b = t s₁= 21 s₂= 79 ứng suất cho phép: Fb.c= 23.69 662547.8 26965.22 30.0 52.0 ksi 26965.22 = 24.6 N/㎟ = 0.58 = 163.30 N/㎟ = 0.150 < đó, fb.c Fb.c = 24.6 163.3 O.K ⓓ Kiểm tra ứng suất cắt Ⅶ => ① Bảng 2-21 SPEC # 20 s₁= 36 s₂= 64 ứng suất cắt cho phép: h 36.0 = t Fs= 12 ksi fs= V As = fs = 82.7 4417 144 30.67 = Fs = 4.0 82.7376 9.00 N/㎟ = 30.67 N/㎟ = 0.371 < O.K 0.35 < O.K ⓔ Kiểm tra ứng suất tổng hợp: kéo, uốn cắt fb ( Fb )² + fs ( ⓕ Kiểm tra độ võng (tính dầm đơn giản) × w × Ln⁴ σ = 384 × E × I = ＜ 0.94 )² = Fs × 14.7 × 600⁴ = 384 × 69600 × 2.44*10^5 3㎜ σallow= O.K c) Kiểm tra khung ① Đặc trưng vật liệu Bảng 3.3-1M Mã nhôm 6061-T6 chiều dày: tất Kéo Mô đun đàn hồi Ftu Fty nén Fcy 6.96E+04 260 240 240 Đặc trưng tiết diện lχ(mm⁴) A(㎟) 1063.91 3.80E+05 đơn vị: Mpa uốn Fsu Fsy 165 138 lｙ(mm⁴) Zχ-top(㎣) Zx-bot(㎣) iχ(mm) iｙ(mm) E(MPa) 2.87E+06 2.70E+04 7.68E+03 18.89 51.97 6.96E+04 ② Tính tốn đơn vị trọng lượng bề rộng dải tính tốn= 225 ㎜ trọng lượng tính tốn= 11.042 N/㎜ tính cho tải trọng an toàn ③ Kiểm tra thành phần ứng suất (tính dầm đơn giản) 600 Khoảng cách l= Ms= w × l² = ㎜ Khoảng cách phương đứng 14.7 × 450 = 300 496910.9 N.㎜ ㎜ Vs= w× l 14.7 × 450 = 2 = 3312.7 N ⓐ Kiểm tra ứng suất nén cho phép (Kiểm tra ứng suất nén dọc trục) -Không áp dụng ⓑ Kiểm tra ứng suất uốn cho phép Ⅰ-A => ① Bảng 3.3-1M , ② Bảng 3.4-1 , ③ Bảng 3.4-2 ④ Bảng 3.4-3 SPEC # Hệ số ứng suất tấm= 7.68E+03 fb,t= Fb,t= M Zt 496910.9 = 1.3*Fty 7681.0 1.3*Fty 1.42*Ftu k t nu N/㎟ = 189.1 N/㎟ = 189.3 N/㎟ 189.1 N/㎟ 0.342 < k t nu 1.3*240 = ny 65 1.42*Ftu or ny = 1.65 1.42*260 = 1*1.95 Kết giá trị nhỏ hai giá trị trên: Fb,t = fb,t 65 = Fb,t 189.1 = O.K ⓒ Kiểm tra ứng suất nén cho phần tử (element) sườn dầm Ⅶ => ① Bảng 2-21 SPEC # 11 Hệ số nén tấm= fb,c= Web M Zc = Lb iy = s₁= 21 s₂= 79 ứng suất cho phép Fb,c= Fb,c= 496910.9 26965.2 30.0 52.0 2.70E+04 = 18 = 0.58 23.9-0.124/(Lb/iy) ksi 23.7 ksi = N/㎟ 163.3 N/㎟ đó, fb,c 18 = Fb,c 163.3 = 0.1128 < = 9.77 O.K ⓓ Kiểm tra ứng suất cắt Ⅶ => ① Bảng 2-21 SPEC # 20 s₁= 36 s₂= 64 ứng suất cắt cho phép h 63.5 = t Fs= 12 ksi fs= V As = fs 6.5 = 3312.7 415.925 7.96 = Fs 82.7 82.7 N/㎟ = 7.96 N/㎟ = 0.10 < O.K 0.02 < O.K ⓔ Kiểm tra ứng suất tổng hợp: kéo, uốn cắt fb,c ( ( Fb,c 18 163.3 )² + ( )² + ( fs Fs 7.96 82.7 ⓕ Kiểm tra độ võng (tính dầm đơn giản) × w × Ln⁴ σ = 384 × E × I = 0.71 ＜ = )² = )² = × 14.7 × 450⁴ 384 × 69600 × 3.8*10^5 σ allow= 3㎜ O.K Kiểm tra ty la Áp lực bê tông lên cốp pha= 0.0491 N/㎟ Khoảng cách ty la theo phương ngang= 600.0 ㎜ Khoảng cách ty la theo phương dọc= 450.0 ㎜ 600.0 (ngang)㎜ X Diện tích chịu lực ty la= Tổng tải trọng lên ty la= 13250.95607 N = Tải trọng cho phép la (theo kết thí nghiệm) (lấy tải lớn nhất) 450.0 (dọc)㎜ 13.2509561 KN 13.3 KN (hệ số an toàn k=2) - Tham khảo: Bảng chứng nhận khả chịu lực ty la với hệ số an toàn (s)= Chứng nhận thí nghiệm ty la (flat tie) Chứng nhận thí nghiệm móc cẩu Chứng nhận thí nghiệm ty Gang form (sepa tie) THUYẾT MINH TÍNH TỐN KIỂM TRA BU LÔNG NEO CỦA HỆ GANG FORM VÀ BALCONY CAGE DỮ LIỆU THIẾT KẾ 1.1 TIÊU CHUẨN THAM KHẢO - TCVN 2737 – 1995 Tải trọng tác động – Tiêu chuẩn thiết kế - TCVN 5574 – 2012 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thiết kế - BS 8110 – 1997 Tiêu chuẩn Anh – Thiết kế bê tông cốt thép - BS 6399 –1996 – Phần Tiêu chuẩn Anh – Tiêu chuẩn tải trọng tác động: tĩnh tải hoạt tải - BS 5975 – 2008 Tiêu chuẩn Anh – Thiết kế thi công cốp pha - TCVN 4453 – 1995 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép – Tiêu chuẩn thi công nghiệm thu - ETAG001-1997 Tiêu chuẩn châu Âu thiết kế bu lông neo 1.2 TÀI LIỆU - Hệ thống cốp pha nhôm cung cấp Kumkang Kind Ltd.,Co - Bản vẽ thể mặt bằng, mặt cắt kết cấu, vẽ bố trí hệ Gang Form (GF) Balcony Cage (BC) dự án - Biểu đồ phát triển cường độ bê tông Holcim Thế giới Nhà - Các kết thí nghiệm vật liệu dự án (nếu có) 1.3 TẢI TRỌNG THIẾT KẾ - Trọng lượng thân hệ Gang Form (GF) hay Balcony Cage (BC): 1.00 kN/m2 - Hoạt tải sàn thao tác: 1.25 kN/m2 (chỉ tác dụng sàn thao tác) - Áp lực gió thiết kế theo trường hợp nguy hiểm tầng 30: 124.92 daN/m2 CHI TIẾT CỦA HỆ GF VÀ BC 650 1500 825 25 2.1 MẶT CẮT NGANG HỆ GF VÀ BC 5700 650 600 2100 850 650 600 2100 850 650 600 2000 750 650 600 2100 850 650 600 2100 6300 850 100 Hệ Gang Form Khoảng cách Bu lông neo hệ Gang Form 600mm 25 825 1500 650 650 600 2100 850 650 600 2100 850 650 600 2000 750 12000 650 600 2100 850 650 600 2100 850 100 Hệ Balcony Cage Khoảng cách Bu lông neo hệ Balcony Cage 1500mm 2.2 SƠ ĐỒ TÍNH CỦA HỆ GF VÀ BC Sơ đồ tính, tải trọng thân, hoạt tải sàn thao tác, tải trọng gió, kết nội lực (HỆ GANG FORM) Sơ đồ tính, tải trọng thân, hoạt tải sàn thao tác, tải trọng gió, kết nội lực (HỆ BALCONY CAGE) 2.3 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA BU LÔNG NEO Kiểm tra khả chịu kéo bu lông neo: - Kiểm tra với trường hợp bu lông bị phá hoại - Kiểm tra với trường hợp bê tông bị phá hoại Kiểm tra khả chịu cắt bu lông neo: - Kiểm tra với trường hợp bu lông bị phá hoại - Kiểm tra với trường hợp bê tơng bị phá hoại Vui lòng xem bảng tính đính kèm bên DỰ ÁN: THE ASCENT BẢNG TÍNH: TÍNH TỐN KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA BU LÔNG NEO GANG FORM Thiết kế theo tiêu chuẩn ETAG001 ɣ2 1.00 Hệ số an tồn lắp đặt bu lơng neo ɣc 1.50 Hệ số an tồn cho bê tơng ɣMc 1.50 Hệ số an tồn bê tơng làm việc chịu cắt, ứng suất tiếp xúc, … ɣMs 1.50 Hệ số an tồn bu lơng chịu kéo ɣMs 1.25 Hệ số an tồn bu lơng chịu cắt fyk 640 Mpa Cường độ chảy dẻo thép làm bu lông fuk 800 Mpa Cấp độ bền thép làm bu lông fck,cube 10 Mpa Cường độ đặc trưng bê tông sau 18h đổ bê tông Tải trọng thiết kế NEd 1.53 kN Lực kéo thiết kế tác dụng lên bu lông VEd 3.56 kN Lực cắt thiết kế tác dụng lên bu lông Kiểm tra kháng kéo 1.1 Bu lông bị phá hoại As 12 mm 113.10 mm2 Đường kính bu lơng neo Tiết diện bu long neo NRk,s 90.48 kN Cường độ chịu kéo đặc trưng bu lông neo NRd,s 60.32 Cường độ chịu kéo thiết kế bu lông neo > NEd OK 1.2 Bê tông bị phá hoại kết hợp kéo tuột tháp nón phá hủy NoRk,p 20.83 kN hef 250 mm Chiều dài neo bu lông tRk 2.21 Mpa Cường độ bám dính đặc trưng bê tông Aop,N 16959 mm2 Scr,Np 130 mm cer,Np 65 mm c Ap,N 75 mm 18247 mm2 Diện tích ảnh hưởng Chiều dài hình nón bê tơng phá hoại Khoảng cách từ bu lơng đến cạnh hình nón phá hoại Khoảng cách nhỏ từ bu lông đến cạnh cấu kiện Diện tích ảnh hưởng thực tế ψs,Np 1.05 Hệ số có tính đến việc rối loạn phân bố ứng suất ψg,Np 1.00 Hệ số có tính đến phá vỡ bề mặt với nhóm bu lơng neo o 1.00 ψ g,Np n k 2.30 s ψec,Np eN ψre,Np 1.00 mm 1.00 Số bu lông neo Hệ số cho bê tơng (tính đến trường hợp bị nứt) Khoảng cách bu lơng Yếu tố có tính đến hiệu ứng nhóm chịu kéo khác Độ lệch tâm tổng tải tác dụng Yếu tố ảnh hưởng cốt thép bê tông NRk,p 23.43 kN Độ bền kéo đặc trưng kết hợp bị kéo tuột hình nón bê tơng phá hoại NRd,p 15.62 kN Độ bền kéo thiết kế kết hợp bị kéo tuột hình nón bê tơng phá hoại 1.3 Bê tơng phị phá hoại tháp nón phả hủy NoRk,c k1 7.20 o A 90.00 kN c,N 562500 mm2 Lực kháng kéo đặc trưng ban đầu Hệ số bê tơng Diện tích ảnh hưởng Scr,N 750 mm Chiều dài hình nón bê tơng phá hoại ccr,N 375 mm Khoảng cách từ bu lơng đến cạnh hình nón phá hoại Ac,N 337500 mm2 Diện tích ảnh hưởng thực tế ψs,N 0.76 Hệ số có tính đến việc rối loạn phân bố ứng suất ψre,N 1.00 Yếu tố ảnh hưởng cốt thép bê tông ψec,N 1.00 Yếu tố có tính đến hiệu ứng nhóm chịu kéo khác NRk,c 41.04 kN Độ bền kéo đặc trưng hình nón bê tơng phá hoại NRd,c 27.36 kN Độ bền kéo thiết kế hình nón bê tơng phá hoại 1.4 Bê tông bị phá hoại kéo tách ψh,sp 1.10 Hệ số có tính đến việc rối loạn phân bố ứng suất h hmin 150 mm 130 mm Bề dày cấu kiện bê tông Bề dày nhỏ cấu kiện bê tông NRk,sp 45.15 kN Độ bền kéo đặc trưng bê tông bị nứt tách NRd,sp 30.10 kN Độ bền kéo thiết kế bê tông bị nứt tách Chọn độ bền kéo thiết kế (Lấy giá trị nhỏ trường hợp trên) Kiểm tra kháng cắt 2.1 Phá hoại bu lông 15.62 kN > NEd 1.53 kN OK VRk,s 45.24 kN Độ bền cắt đặc trưng bu lông VRd,s 36.19 kN Độ bền cắt thiết kế bu lông 2.2 Phá hoại bê tông bị cạy VRk,cp 46.86 kN Độ bền cắt đặc trưng bê tông bị cạy VRd,cp k 31.24 kN Độ bền cắt thiêt kế bê tông bị cạy Hệ số Chọn độ bền cắt thiết kế 31.24 kN > VEd 3.56 kN (Lấy giá trị nhỏ trường hợp trên) Khả kháng tương tác lực kéo lực cắt đồng thời Ned/NRd + Ved/VRd = 0.21 ≤ 1.2 OK Kết luận - Đường kính bu lơng neo tối thiểu 12mm, cấp độ bền 8.8 - Chiều dài neo bu lông bê tông tối thiểu 250mm - Cường độ đặc trưng bê tông sau 18h đổ bê tông, tối thiểu phải đạt 10MPa (tương đương mác bê tông M125) - Khoảng cách từ bu lông đến mép cấu kiện bê tông phải lớn 75mm - Không đặt tải trọng nặng lên sàn thao tác sắt, thép, gạch, vật liệu hoàn thiện , - Tải trọng sàn thao tác tính tốn tải cơng nhân, dụng cụ, máy móc thiết bị nhẹ OK DỰ ÁN: THE ASCENT BẢNG TÍNH: TÍNH TỐN KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA BU LÔNG NEO BALCONY CAGE Thiết kế theo tiêu chuẩn ETAG001 ɣ2 1.00 Hệ số an toàn lắp đặt bu lơng neo ɣc 1.50 Hệ số an tồn cho bê tơng ɣMc 1.50 Hệ số an tồn bê tơng làm việc chịu cắt, ứng suất tiếp xúc, … ɣMs 1.50 Hệ số an tồn bu lơng chịu kéo ɣMs 1.25 Hệ số an tồn bu lơng chịu cắt fyk 640 Mpa Cường độ chảy dẻo thép làm bu lông fuk 800 Mpa Cấp độ bền thép làm bu lông fck,cube 10 Mpa Cường độ đặc trưng bê tông sau 18h đổ bê tông Tải trọng thiết kế NEd 6.39 kN Lực kéo thiết kế tác dụng lên bu lông VEd 7.04 kN Lực cắt thiết kế tác dụng lên bu lông Kiểm tra kháng kéo 1.1 Bu lông bị phá hoại As 12 mm 113.10 mm2 Đường kính bu lơng neo Tiết diện bu long neo NRk,s 90.48 kN Cường độ chịu kéo đặc trưng bu lông neo NRd,s 60.32 Cường độ chịu kéo thiết kế bu lông neo > NEd OK 1.2 Bê tông bị phá hoại kết hợp kéo tuột tháp nón phá hủy NoRk,p 10.00 kN hef 120 mm Chiều dài neo bu lơng tRk 2.21 Mpa Cường độ bám dính đặc trưng bê tông Aop,N 16959 mm2 Scr,Np 130 mm cer,Np 65 mm c Ap,N 100 mm 21502 mm2 Diện tích ảnh hưởng Chiều dài hình nón bê tơng phá hoại Khoảng cách từ bu lơng đến cạnh hình nón phá hoại Khoảng cách nhỏ từ bu lông đến cạnh cấu kiện Diện tích ảnh hưởng thực tế ψs,Np 1.16 Hệ số có tính đến việc rối loạn phân bố ứng suất ψg,Np 1.00 Hệ số có tính đến phá vỡ bề mặt với nhóm bu lơng neo o 1.00 ψ g,Np n k 2.30 s ψec,Np eN ψre,Np 1.00 mm 1.00 NRk,p 14.71 kN NRd,p 9.81 kN Số bu lông neo Hệ số cho bê tơng (tính đến trường hợp bị nứt) Khoảng cách bu lơng Yếu tố có tính đến hiệu ứng nhóm chịu kéo khác Độ lệch tâm tổng tải tác dụng Yếu tố ảnh hưởng cốt thép bê tông Độ bền kéo đặc trưng kết hợp bị kéo tuột hình nón bê tông phá hoại Độ bền kéo thiết kế kết hợp bị kéo tuột hình nón bê tơng phá hoại 1.3 Bê tơng phị phá hoại tháp nón phả hủy NoRk,c k1 7.20 o A 29.93 kN c,N 215296 mm2 Lực kháng kéo đặc trưng ban đầu Hệ số bê tơng Diện tích ảnh hưởng Scr,N 464 mm Chiều dài hình nón bê tơng phá hoại ccr,N 232 mm Khoảng cách từ bu lơng đến cạnh hình nón phá hoại Ac,N 154048 mm2 Diện tích ảnh hưởng thực tế ψs,N 0.83 Hệ số có tính đến việc rối loạn phân bố ứng suất ψre,N 1.00 Yếu tố ảnh hưởng cốt thép bê tông ψec,N 1.00 Yếu tố có tính đến hiệu ứng nhóm chịu kéo khác NRk,c 17.76 kN Độ bền kéo đặc trưng hình nón bê tơng phá hoại NRd,c 11.84 kN Độ bền kéo thiết kế hình nón bê tông phá hoại 1.4 Bê tông bị phá hoại kéo tách ψh,sp 1.10 Hệ số có tính đến việc rối loạn phân bố ứng suất h hmin 150 mm 130 mm Bề dày cấu kiện bê tông Bề dày nhỏ cấu kiện bê tông NRk,sp 19.54 kN Độ bền kéo đặc trưng bê tông bị nứt tách NRd,sp 13.03 kN Độ bền kéo thiết kế bê tông bị nứt tách Chọn độ bền kéo thiết kế (Lấy giá trị nhỏ trường hợp trên) Kiểm tra kháng cắt 2.1 Phá hoại bu lông 9.81 kN > NEd 6.39 kN OK VRk,s 45.24 kN Độ bền cắt đặc trưng bu lông VRd,s 36.19 kN Độ bền cắt thiết kế bu lông 2.2 Phá hoại bê tông bị cạy VRk,cp 29.43 kN Độ bền cắt đặc trưng bê tông bị cạy VRd,cp k 19.62 kN Độ bền cắt thiêt kế bê tông bị cạy Hệ số Chọn độ bền cắt thiết kế 19.62 kN > VEd 7.04 kN (Lấy giá trị nhỏ trường hợp trên) Khả kháng tương tác lực kéo lực cắt đồng thời Ned/NRd + Ved/VRd = 1.01 ≤ 1.2 OK Kết luận - Đường kính bu lơng neo tối thiểu 12mm, cấp độ bền 8.8 - Chiều dài neo bu lông bê tông tối thiểu 120mm - Cường độ đặc trưng bê tông sau 18h đổ bê tông, tối thiểu phải đạt 10MPa (tương đương mác bê tông M125) - Khoảng cách từ bu lông đến mép cấu kiện bê tông phải lớn 100mm - Không đặt tải trọng nặng lên sàn thao tác sắt, thép, gạch, vật liệu hoàn thiện , - Tải trọng sàn thao tác tính tốn tải cơng nhân, dụng cụ, máy móc thiết bị nhẹ OK ... cho phép (Kiểm tra ứng suất nén dọc trục) - Không áp dụng ⓑ Kiểm tra ứng suất uốn cho phép Ⅰ-A => ① Bảng 3. 3-1 M , ② Bảng 3. 4-1 , ③ Bảng 3. 4-2 ④ Bảng 3. 4-3 SPEC # Hệ số ứng suất tấm= fb,t= Fb,t=... suất nén dọc trục) 662547.8 N.mm 4417.0 N -Không áp dụng ⓑ Kiểm tra ứng suất uốn cho phép Ⅰ-A => ① Bảng 3. 3-1 M , ② Bảng 3. 4-1 , ③ Bảng 3. 4-2 ④ Bảng 3. 4-3 SPEC # Hệ số ứng suất tấm= 7680.98 fb,t=... cho phép (Kiểm tra ứng suất nén dọc trục) -Không áp dụng ⓑ Kiểm tra ứng suất uốn cho phép Ⅰ-A => ① Bảng 3. 3-1 M , ② Bảng 3. 4-1 , ③ Bảng 3. 4-2 ④ Bảng 3. 4-3 SPEC # Hệ số ứng suất tấm= 7.68E+03 fb,t=