03 BAO CAO THAM TRA MCT CAN HO BINH DANG r2 (2)

BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG BÁO CÁO THẨM TRA MĨNG CẨU THÁP Cơng trình: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG Hạng mục : MĨNG CẨU THÁP Địa điểm : QUỐC LỘ 50 – PHƯỜNG – QUẬN – TP HCM 1.1 Cơ sở, cứ tính toán: a Tiêu chuẩn áp dụng: • TCVN 2737:1995 - Tải trọng tác động -Tiêu chuẩn thiết kế • TCVN 5575:2012 - Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế • TCVN 5574:2012 – Kết cấu bê tông bê tông cốt thép, tiêu chuẩn thiết kế • TCVN 10304:2014 – Móng cọc, tiêu chuẩn thiết kế b Phần mềm tính tốn: Etabs 2016 c Hờ sơ khảo sát địa chất của công trình 1.2 Thông số vật liệu - Bê tông cọc B20 (M250) : Rb = 11.5 MPa Rbt = 0.9 MPa - Bê tơng móng B22.5 (M300) : Rb = 13.0 MPa Rbt = 1.05 MPa - Cốt thép d ≥ 10, loại CIII : Rs = 365 MPa - Cốt thép d < 10, loại CI : Rs = 225 MPa 1.3 Thông số cẩu tháp: Cẩu tháp TC5013: (Frame/ Khung 1.6m x 1.6m) Bán kính cần thực tế lắp là: R= 50m Tải trọng đầu cần: Pmin = 1.2T Tải trọng cẩu: Pmax = 6T Theo Catalogue của cẩu tháp thì chiều cao phải neo vào tòa nhà tới đa 25.6m BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG Tải trọng tác dụng: Theo Catalogue móng cẩu tháp JL 146-10 tải trọng tác dụng lên chân cẩu tháp trường hợp nguy hiểm tương ứng với cẩu tháp trạng thái không làm việc, đạt chiều cao tự đứng tính tốn 30m Theo Catalogue móng cẩu tháp, ta có được: Theo Catalogue móng cẩu tháp, ta có được: According to catalogue of crane, We have: BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG Ghi chú/ Note: - Lực hướng lên/ Upward load - Lực hướng xuống/ Downward load - L: bề rộng thân cẩu/ Width of crane’s body - F: lực chân cẩu tháp / Load of foot ‘s crane * Không làm việc / Out of service - Trường hợp xiên cần/ Oblique rod case: P1 M 420 1300  =−  n L 1.6 *F1 = −680kN *F1,3 = − *F3 = 470kN *F4 = F2 = − - P1 420 =− = −105kN n Trường hợp ngang cần / Horizontal rod case: BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG P1 M 420 1300 − =− − n 2L 1.6 *F1 = F2 = −511kN *F1,2 = − P1 M −420 1300 + = + n 2L 1.6 *F3 = F4 = 301kN *F3,4 = − Bảng 1.1 – Trường hợp tải quy chân cẩu tháp Lực dọc bốn chân cẩu (T) chiều cao tự đứng 30 (m) On service / Làm việc Lực ngang (T) Ghi A B C D X Y Nghiêng cần/ Oblique rod case -10.5 -68.0 -10.5 47.0 5.5 5.5 Ngang cần / Horizontal rod case -51.1 -51.1 30.1 30.1 5.5 - Lực dọc có giá trị âm → nén Lực dọc có giá trị dương → nhổ Trong đó : o Tĩnh tải : trọng lượng thân đài móng bê tông cốt thép o Hoạt tải : tải trọng của chân cẩu tháp Tải trọng chân cẩu tháp lấy từ catalogue bao gồm : trọng lượng thân đốt cẩu tháp + tải trọng gió tác dụng lên cẩu tháp  Thiên an toàn, phần hoạt tải chân cẩu tháp nhân với hệ số tổ hợp 1.2 Tĩnh tải trọng lượng thân đài móng bê tông cốt thép nhân với hệ số tổ hợp 1.1 tính tốn thiết kế móng cẩu tháp Tổ hợp tải trọng sau: Tổ hợp = 1.1 x Tĩnh tải + 1.2 x Hoạt tải Nội lực lớn chân cẩu tháp tương ứng với chiều cao tự đứng (chỉ xét trường hợp nguy hiểm , tương ứng cẩu khơng làm việc) truyền x́ng móng: MƠ HÌNH TÍNH TỐN MĨNG CẨU THÁP Mơ hình tính giá trị nội lực: BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG Hình – Mơ hình tính tốn móng cẩu tháp Các trường hợp tải cẩu tháp TC5013 Tải tác dụng chân cẩu tháp xoay vòng chân để đảm bảo xét hết tất trường hợp cẩu tháp làm việc thực tế BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG 4000 700 2600 960 4000 500 1020 2600 700 A 4000 2600 500 1020 700 700 1020 500 960 500 1020 4000 Hình - Phương án bố trí cọc móng cẩu tháp Hình - Mơ hình tính tốn Trường hợp tải (1, 2, 3, – xoay vòng điểm) A BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG Hình - Mơ hình tính tốn Trường hợp tải (5, 6, 7, – xoay vòng điểm) Hình - Mơ hình tính tốn Trường hợp tải M, N, H cẩu khơng hoạt động BÁO CÁO THẨM TRA MĨNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG Hình - Mơ hình tính tốn Trường hợp tải M, N, H cẩu hoạt động Hình – Biểu đồ moment strip theo phương X lớn Mmax (T.m) BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG Hình – Biểu đồ moment strip theo phương X nhỏ Mmin (T.m) Hình – Biểu đồ moment strip theo phương Y lớn Mmax (T.m) BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG Hình 10 – Biểu đồ moment strip theo phương Y nhỏ Mmin (T.m) KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA MÓNG CẨU THÁP 4000 1120 300 1160 300 1120 Bulong neo Þ36 - cấp 6.6 Lneo = 1350mm Þ20a150 -0.800 Þ20a150 Þ20a150 3Þ12 3Þ12 Þ12a1000x1000 1500 Bulong neo Þ36 - cấp 8.8 Lneo = 2300mm 600 600 4Ø25 L = 500 -2.300 Þ20a150 550 300 Þ20a150 2300 Þ20a150 300 4000 Hình 11 – Mặt cắt bố trí thép móng cẩu tháp M R b bh 02 • = •  = − − 2 • As = R b bh Rs 10 550 BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG • Kiểm tra hàm lượng cốt thép  = As   = 0.05% bh • Chiều cao làm việc của bêtơng móng: - Chọn a = 100mm → ho = h – a = 1500 – 100 = 1400 (mm) - b = 1000 mm - Rb = 13.0 MPa, Rs = 365 MPa TÍNH TỐN THÉP ĐÀI MĨNG Cơng trình: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG Hạng mục: Thép theo strip Bê tông mác 300 Rn = 130 (Kg/cm ) Cường độ thép CI Ra = 2250 (Kg/cm2) Cường độ thép CIII Ra = 3650 (Kg/cm ) g Đường kính Fa y.cầu m Khoảng cách Gia cường Fa t.kế (mm) (cm2/m) % (mm) (cm2/m) 20 20 20 20 2.65 5.75 10.24 5.43 0.02 0.04 0.07 0.04 150 150 150 150 Đường Khoảng cách kính (mm) (mm) VỊ TRÍ DẢI X Hs a Chiều rộng dải (cm) (m) 150.0 10.0 1 Y Ký hiệu Mg Mn Mg Mn Moment dải Moment tính tốn Tm (Kgm/m) 13.50 29.20 51.80 27.60 13500 29200 51800 27600 0.997 0.994 0.990 0.994 200 200 200 200 20.93 20.93 20.93 20.93 Bớ trí thép lớp thép lớp d20a150 (Ad = 20.93 cm2) cho phương Chi tiết thép móng, xem vẽ đính kèm  Thép đài móng đảm bảo khả chịu lực 11 Kiểm tra Đạt/OK BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC BẢNG DỮ LIỆU ĐỊA CHẤT Ký hiệu lớp đất Dung trọng Dung trọng C(T/m²) tự nhiên đẩy Đặc trưng tính chất lớp đất j(o) B (Độ Sệt) Li Độ sâu đáy lớp đất 1.5 A Đất san lấp 1.850 0.870 0.1 20.0 2d 1.5 Bùn sét lẫn hữu cơ, xám xanh 1.450 0.490 1.13 9.3 2d 11.5 13 Sét dẻo lẫn cát mịn, xám vàng, nửa cứng 1.980 0.990 - - 2c 5.6 18.6 Cát mịn lẫn sét bột, xám vàng, chặt vừa 1.890 0.990 - - 1c 23.9 42.5 A GENERAL DATA Bore hole HK3 Pile diameter 700 mm N Pile type Depth Top of pile -7.4 m Depth base of pile 27.9 m Pile Area 0.38 mm2 Pile Perimeter 2.20 m Độ sâu mực nước ngầm 0.9 m Trọng lượng riêng cọc đất 15 kN/m3 Pile buoyant weight 204 KN Độ sâu giới hạn zL 21.00 m Ứng suất trọng lượng thân đất độ sâu giới hạn 148.60 kN/m2 Ultimate bearing capacity Rc,u 2438 KN Factor of safe FS = γn γk / γo 1.75 Allow bearing capacity design: Rc,a = Rc,u / FS 969 kN C PILE BEARING CAPACITY Soil type Lớp-A:Đất san lấp Lớp-1:Bùn sét lẫn hữu cơ, Lớp-1:Bùn sét lẫn hữu cơ, Lớp-1:Bùn sét lẫn hữu cơ, Lớp-1:Bùn sét lẫn hữu cơ, Lớp-1:Bùn sét lẫn hữu cơ, Lớp-1:Bùn sét lẫn hữu cơ, Lớp-2:Sét dẻo lẫn cát mịn, xám xanh xám xanh xám xanh xám xanh xám xanh xám xanh xám vàng, nửa cứng Lớp-2:Sét dẻo lẫn cát mịn, xám vàng, nửa cứng Lớp-2:Sét dẻo lẫn cát mịn, xám vàng, nửa cứng Lớp-3:Cát mịn lẫn sét bột, xám vàng, chặt vừa Lớp-3:Cát mịn lẫn sét bột, xám vàng, chặt vừa Lớp-3:Cát mịn lẫn sét bột, xám vàng, chặt vừa Lớp-3:Cát mịn lẫn sét bột, xám vàng, chặt vừa Lớp-3:Cát mịn lẫn sét bột, xám vàng, chặt vừa TYPE C C C S S S S S hi Depth z [m] 1.5 2 2 1.5 2 1.6 2 2 [m] 1.5 3.5 5.5 7.5 9.5 11.5 13 15 17 18.6 20.6 22.6 24.6 26.6 28.6 SPT N Búa 0 0 0 16 17 11 12 13 18 20 Ntt Búa 0 0 0 16 17 11 12 13 18 20 Cu = 6.25N Clay [kPa] 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 100.0 106.3 56.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 αp 0.5 0.5 0.9 qb fs Rb Rs Rc,u Ra [kPa] 0 0 0 600 638 338 1650 1980 2010 1950 2250 [kPa] 0 0 0 50 53 50 37 40 43 60 67 [kN] 0 0 0 231 245 130 635 762 774 750 866 [kN] 0 0 0 220 454 630 791 967 1158 1422 1715 [kN] 0 0 0 451 699 760 1426 1729 1931 2172 2581 [kN] 0 0 0 258 399 434 815 988 1104 1241 1475 →Vậy Sức chịu tải thiết kế cọc D700, L = 20.5(m): Rc,a = 97(T) TÍNH TỐN KIỂM TRA CỌC Tổ hợp tải trọng sau: Tổ hợp = 1.1 x Tĩnh tải + 1.2 x Hoạt tải Nội lực lớn chân cẩu tháp tương ứng với chiều cao tự đứng 30m (chỉ xét trường hợp nguy hiểm , tương ứng cẩu làm việc) truyền xuống móng: 12 BÁO CÁO THẨM TRA MĨNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG Hình 12 - Mơ hình tởng thể khai báo chiều dày móng (H = 1500mm) Hình 13 - Phản lực đầu cọc lớn nhỏ (T) 13 BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG Bảng 5.1 - Tổng hợp phản lực đầu cọc theo các trường hợp tải TABLE: Nodal Reactions Point Text 1 2 3 OutputCase Text COMB BAO COMB BAO COMB BAO COMB BAO COMB BAO COMB BAO COMB BAO COMB BAO CaseType Text Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Combination Fx T 1.7 -1.6 1.6 -1.7 1.7 -1.6 1.6 -1.7 Fy T 1.7 -1.6 1.7 -1.6 1.6 -1.7 1.6 -1.7 Fz T 87 -13.9 87 -13.9 87 -13.9 87 -13.9 Ta thấy tải trọng tác dụng gây bất lợi cho cọc có thể xảy ra: ✓ Tải trọng gây nén lớn nhất: Pmax = 87(T) Pmax = 87(T) < Rc,a = 96.9 (T) →(Thỏa) ✓ Tải trọng gây kéo lớn nhất: Pmin = -13.9(T) Nên cần kiểm tra điều kiện chịu nhổ - Cường độ chịu nhổ cọc theo cường độ đất nền: Rn = 96.9/2.0 = 48.5(T) |Pmin| = 13.9(T) < Rn = 48.8(T) - Cường độ chịu nhổ của cọc theo vật liệu làm cọc Bỏ qua khả chịu kéo của bê tơng, tính cớt thép cọc chịu lực kéo Cớt thép 6Ø20 => Pgh = As x Rs = 18.8 x 3.65 = 68.8(T) |Pmin| = 13.9(T) < Pgh = 68.8(T) => Thỏa mãn điều kiện lực nhổ 14 BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG 5.1 KIỂM TRA CỌC CHỊU TẢI TRỌNG NGANG Hình 14 – Biểu đồ moment M3-3 lớn cọc D700 (Tm) Hình 15 – Biểu đồ moment M2-2 lớn cọc D700 (Tm) 15 BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG Hình 16 – Biểu đồ lực dọc lớn cọc D700 (T) KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỌC KHOAN NHỒI D700 D l hscdtt n abv Rb Eb Rs Rsc Es np CR hlmin hlmax TCVN 5574:2012 700 mm 20500 mm 0.8 70 mm 11.5 MPa 28000 MPa 365 MPa 365 MPa 200000 MPa 21 0.005 0.06 M 144 Mpile (kNm) 144 As 6Ø20 1885 Kiểm tra 5000 4000 3000 2000 1000 N M (kNm/m) Tính toán BIỂU ĐỒ TƯƠNG TÁC 6000 870 Tỷ số 0 50 100 150 200 250 300 350 400 -1000 TCVN 0.34 Nội lực Ok →Cọc khoan nhồi D800, L = 20.5m đảm bảo điều kiện chịu tải trọng ngang 16 450 BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU LỰC KINGPOST Hình 17 – Biểu đồ moment M3-3 kingpost (Tm) Hình 18 – Biểu đồ moment M2-2 kingpost (Tm) 17 BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG Hình 19 – Biểu đồ lực cắt V2-2 kingpost (T) Hình 20 – Biểu đồ lực cắt V3-3 kingpost (T) 18 BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG Hình 21 – Biểu đồ lực dọc kingpost (T) Kiểm tra tiết diện cột đặc chịu nén lệch tâm phương Hệ số điều kiện làm việc gc Cường độ tính tốn của thép f(N/mm²) Mơ đun đàn hời của thép E (N/mm²) Chiều dài tính toán mặt phẳng (mm) l 0x 0.9 210 210000 3570 Chiều dài tính tốn ngồi mặt phẳng (mm) l 0y 3570 Ngồi mặt phẳng tác dụng mơmen, có đầungăn cột chuyển vị Chiều cao của cột H Chiều cao tiết diện hd Chiều cao tiết diện ht Chiều rộng cánh bf (mm) (mm) (mm) (mm) 5100 300 300 300 Chiều dày cánh tf Chiều dày bụng tw (mm) (mm) 15 10 Checking the stress condition/ Điều kiện bền KINGPOST KP1A, KP1B Tổ hợp P V2-2 V3-3 M3-3 EVL (N) -805000 (N) -17000 (N) -17000 (N.m) -55000 Conl Checking stability locally/ Ổn định cục Checking the stress stabilty/ Ổn định tổng thể Trong mặt phẳng s (N/mm²) Kết s(N/mm²) 110 OK 79 Ngoài mặt phẳng Kết s (N/mm²) Kết OK 72.75182 OK Bản Bản cánh bụng OK OK →Kingpost H300 đảm bảo khả chịu lực 6.1 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU TUỘT ĐOẠN NEO KINGPOST • Lực kéo lớn của kingpost: Nk = 13.9 (T) • Khả chịu nhổ của kingpost là:  N k =R bt ×u×L=10.5×178×200 10−3 =374(T) Trong đó: Rbt : cường độ chịu kéo tính tốn của bê tông đài móng (T/cm2) u : chu vi tiết diện kingpost H300 (cm) L : chiều dài đoạn neo kingpost cọc (cm) 19 Conclusion/ Kết OK BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG • Kiểm tra: N1   N k  kingpost không bị nhổ khỏi cọc KIỂM TRA CHỊU NHỔ CHÂN CẨU THÁP 1760 1160 500 100 300 100 BẢN MÃ 500x500x40mm BU LÔNG NEO Þ36 100 300 100 CẤP 6.6 1160 1760 500 Hình 22 – Mặt bố trí bu lơng chân cẩu tháp • Cấu tạo liên kết chân đế cẩu tháp đài móng: Số bu lông neo chân cẩu n = bu lơng, cấp độ bền 6.6 Đường kính bu lơng d = 36(mm) Chiều dài neo của bu lông bê tơng Lneo = 1350 (mm) • Lực kéo lớn tác dụng lên chân cẩu là: Nkéo-max = 47 (T), lấy theo catalogue của cẩu tháp • Lực kéo lớn tác dụng lên bu lông neo là: N1 = N keo-max 47 = =11.8(T) n • Khả chịu kéo theo vật liệu của bu lông neo là:  N tb =A bn ×f tb =8.16×2.5=20.4(T) Trong đó: Abn : tiết diện thu hẹp của bu lông neo (cm2), ftb cường độ chịu kéo của bu lơng neo (T/cm2) • Khả chịu nhổ của bu lông neo là:  N k =R bt ×π×d×L=10.5×3.14×3.6×135  10−3 =16(T) 20 BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG Trong đó: Rbt : cường độ chịu kéo tính tốn của bê tơng đài móng (T/cm2) • Kiểm tra: N1   N tb  bu lông neo không bị kéo đứt N1   N k  bu lông neo không bị nhổ khỏi đài móng Kết luận: Bu lông neo thỏa mãn điều kiện chịu lực KẾT LUẬN CONCLUSION - Móng cẩu tháp TC5013 đảm bảo khả chịu lực - Hệ kingpost H300 đảm bảo khả chịu lực 21 ... tải TABLE: Nodal Reactions Point Text 1 2 3 OutputCase Text COMB BAO COMB BAO COMB BAO COMB BAO COMB BAO COMB BAO COMB BAO COMB BAO CaseType Text Combination Combination Combination Combination... CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG MẠI DỊCH VỤ CĂN HỘ BÌNH ĐĂNG • Kiểm tra hàm lượng cớt thép  = As   = 0.05% bh • Chiều cao làm việc của bêtơng móng: - Chọn a = 100mm → ho = h... thép lớp d20a150 (Ad = 20.93 cm2) cho phương Chi tiết thép móng, xem vẽ đính kèm  Thép đài móng đảm bảo khả chịu lực 11 Kiểm tra Đạt/OK BÁO CÁO THẨM TRA MÓNG CẨU THÁP DỰ ÁN: KHU THƯƠNG