Đồ án tốt nghiệp vu ha thanh

Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga CHƢƠNG I MÔ TẢ ĐỐI TƢỢNG ĐƢỢC BẢO VỆ, CÁC THÔNG SỐ CHÍNH 1.1 MƠ TẢ ĐỐI TƢỢNG Đối tượng bảo vệ trạm biến áp 110kV có cấp điện áp 121/38,5/24 kV có máy biến áp làm việc song song, cơng suất máy 63 MVA có tổ đấu dây YNd11-YN12 máy biến áp cung cấp từ nguồn HTĐ HTĐ cung cấp đến góp 110kV trạm biến áp qua đường dây kép D Phía trung hạ áp trạm có điện áp 35kV 22kVđể đưa đến phụ tải 110kV BI4 BI1 BI5 N' HT 22kV BI2 N' N2 N1 N' BI3 35kV N3 1.2 THÔNG SỐ CHÍNH 1.2.1 HỆ THỐNG ĐIỆN: có trung tính nối đất Trạm biến áp cung cấp điện từ hệ thống có cơng suất: SNmax=2200 MVA SNmin=0,8SNmax=1760 MVA 1.2.2 ĐƢỜNG DÂY D Chiều dài: L=90km Điện kháng thứ tự thuận: X1=0,409  /km Điện kháng thứ tự không: X0= 2.X1= 0,818  /km SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga 1.2.3 MÁY BIẾN ÁP Loại tự ngẫu pha cuộn dây Có cấp điện áp: 121/38,5/24 kV Sơ đồ đấu dây: YN-d11-YN12 Điện áp ngắn mạch phần trăm cuộn dây: UN(C-T)%= 11% UN(C-H)%= 19% UN(T-H)%= 9% Giới hạn đièu chỉnh điện áp:  Uđc=  12% SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga CHƢƠNG II TÍNH TỐN NGẮN MẠCH PHỤC VỤ BẢO VỆ RƠLE 2.1 MỤC ĐÍCH TÍNH TỐN Ngắn mạch tượng pha chạm nhau, pha chạm đất (hay chạm dây trung tính) Trong thiết kế bảo vệ rơle, tính tốn ngắn mạch nhằm xác định trị số dòng điện ngắn mạch lớn qua đối tượng bảo vệ để lắp đặt chỉnh định thông số bảo vệ, trị số dòng ngắn mạch nhỏ để kiểm tra độ nhạy chúng Dòng điện ngắn mạch phụ thuộc vào cơng suất ngắn mạch, cấu hình hệ thống, vị trí điểm ngắn mạch dạng ngắn mạch  Dòng ngắn mạch cực đại qua vị trí đặt bảo vệ xác định cho trường hợp hệ thống điện có cơng suất ngắn mạch cực đại SNmax trạm có máy biến áp làm việc Trường hợp ta dùng để kiểm tra độ an tồn bảo vệ so lệch tính tốn thơng số cài đặt cho bảo vệ q dòng cắt nhanh dự phòng - Tính ngắn mạch điểm N1, N2, N3 - Tính dạng ngắn mạch N(3), N(1,1), N(1)  Dòng ngắn mạch cực tiểu qua vị trí đặt bảo vệ xác định cho trường hợp hệ thống điện có cơng suất ngắn mạch cực tiểu SNmin trạm có hai máy biến áp làm việc song song Trường hợp ta dùng để kiểm tra độ nhạy bảo vệ - Tính ngắn mạch điểm N1, N2, N3 - Tính dạng ngắn mạch N(2), N(1,1), N(1)  Một số giả thiết tính tốn ngắn mạch - Coi tần số khơng đổi ngắn mạch - Bỏ qua tượng bão hòa mạch từ lõi thép phần tử - Bỏ qua điện trở phần tử - Bỏ qua ảnh hưởng phụ tải dòng ngắn mạch Việc tính tốn ngắn mạch thực hệ đơn vị tương đối SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga 2.2 CHỌN CÁC ĐẠI LƢỢNG CƠ BẢN VÀ TÍNH THƠNG SỐ CÁC PHẦN TỬ Chọn Scb = 100 MVA Ucb= Utb(121/38.5/24) kV Cấp điện áp 110kV có Utb1= 121 kV Icb1= Scb 100   0, 4771 (kA) 3.U tb1 3.121 Cấp điện áp 35kV có Utb2= 38.5 kV Icb2= Scb 100   1, 4996 (kA) 3.U tb 3.38,5 Cấp điện áp 22kV có Utb3= 24 kV Icb3= Scb 100   2, 4056 (kA) 3.U tb3 3.24 Thông số phần tử  Hệ thống điện Chế độ MAX SNmax= 2200 MVA X1Hmax= Scb 100   0, 0455 S N max 2200 X0Hmax= 1,25.X1Hmax= 1,3.0,0455= 0,0568 Chế độ MIN SNmin = 0,8.SNmax = 0,8.2200= 1760MVA X1Hmin= Scb 100   0, 0568 S N 1760 X0Hmin= 1,25.X1Hmin= 1,25.0,0568= 0,071 SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga  Đường dây D X1D= X1.L Scb 100  0, 409.90  0, 2514 U cb1 121 X0D= 2.X1D= 2.0,2514 = 0,5028  Máy biến áp UN(C-T)% = 11% UN(C-H)% = 19% UN(T-H)% = 9% Điện áp ngắn mạch phần trăm cuộn dây 1 U NC %  (U NC T %  U NC  H %  U NT  H %)  (11  19  9)  10,5 2 1 U NT %  (U NC T %  U NT  H %  U NC  H %)  (11   19)  2 1 U NH %  (U NC  H %  U NT  H %  U NC T %)  (19   11)  8,5 2 Điện kháng cuộn dây máy biến áp XC  U NC % Scb 10,5 100   0,1667 100 Sdm 100 63 XT  U NT % Scb 100  0 100 Sdm 100 63 XH  U NH % Scb 8,5 100   0,1349 100 Sdm 100 63 SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga 2.3 SƠ ĐỒ THAY THẾ TÍNH NGẮN MẠCH 1) Sơ đồ thay thứ tự thuận ( thứ tự nghịch E=0) 110kV X1Hmax 0.0455 X1Hmin X1D 0.2514 XC 0.1667 XH 0.1349 22kV XT X1D 0.2514 XC 0.1667 0.0568 XH 0.1349 X1 35kV 110kV X0Hmax 0.0568 X0Hmin X0D 0.5028 X0D 0.5028 0.071 XC 0.1667 XH 0.1349 22kV XT XC 0.1667 XH 0.1349 XT 35kV SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga 110kV X2Hmax 0.0455 X2Hmin X2D 0.2514 XC 0.1667 XH 0.1349 22kV XT X2D 0.2514 XC 0.1667 0.0568 XH 0.1349 XT 35kV 2.4 CÁC SƠ ĐỒ TÍNH TỐN Tính tốn dòng điện ngắn mạch thực chế độ cực đại chế độ cực tiểu bao gồm sơ đồ: Sơ đồ 1:Khi hệ thống chế độ cực đại trạm vận hành máy biến áp độc lập (S N max ,1MBA) Sơ đồ 2:Khi hệ thống chế độ cực đại trạm vận hành máy biến áp song song (S N max , 2MBA) Sơ đồ 3:Khi hệ thống chế độ cực tiểu trạm vận hành máy biến áp độc lập (S N ,1MBA) Sơ đồ 4:Khi hệ thống chế độ cực tiểu trạm vận hành máy biến áp song song (S N , 2MBA) Ở sơ đồ dạng ngắn mạch tính tốn: N (3) , N (1,1) , N (1) Ở sơ đồ dạng ngắn mạch tính tốn: N (2) , N (1,1) , N (1) Điểm ngắn mạch tính tốn Phía 110KV: N1 , N1' Phía 22KV: N , N 2' SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga Phía 35KV: N , N 3' 2.4.1 Sơ đồ 1(SNmax,1MBA) 1) Ngắn mạch phía 110kV Sơ đồ thay thứ tự thuận, thứ tự nghịch thứ tự không BI1 N1' X1Hmax EHT EHT 0.0455 X1D 0.2514 X1 N1 U1N BI1 N1' X2Hmax 0.0455 X2 X2D 0.2514 N1 U2N XC 0.1667 BI1 N1' X0Hmax 0.0568 X0D 0.5028 N1 XT X0 U0N Trong đó: X1  X   X 1Hmax  X 1D 0.2514  0, 0455   0,1712 2 SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga X   ( X Hmax  X 0D ) / /(XC  X T ) X 0D ).(XC  X T )  X X Hmax  0D  X C  X T ( X Hmax  0,5028 ).(0,1667)   0,1082 0,5028 0, 0568   0,1667 (0, 0568  a) Ngắn mạch pha Dòng ngắn mạch từ hệ thống đến điểm ngắn mạch N1 I N(3)  I1  E   5,8411 X 1 0,1712 Phân bố dòng qua BI: -Điểm N1:khơng có dòng qua BI -Điểm N1’ : I BI  I1 I cb1  5,8411.0, 4771  2,7868kA Dòng qua BI khác không b) Ngắn mạch hai pha chạm đất Điện kháng phụ X (1,1)  X 2 X 0 0,1712.0,1082   0, 0663 X   X  0,1712  0,1082 Các thành phần dòng điện điện áp I1  E   4.2105 X1  X  0,1712  0, 0663 I    I1 X 0 0,1082  4, 2105  16306 X 2  X 0 0,1712  0,1082 SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga I    I1 X 2 0,1712  4, 2105  2,5799 X 2  X 0 0,1712  0,1082 U1N  U N  U N   I  X   2,5799.0,1082  0, 2791 Phân bố dòng điện thứ tự khơng I0HT = I0B = -U  -0,2791 =  0,9056 X 0D 0,5028 0,0568+ X 0H + 2 U  U  0, 2791 =   1, 6743 X B X C  X H 0,1667  0,1349 Phân bố dòng qua BI Điểm N1: I BI = I0B I cb1  1,6743.0, 4771  0,7988kA I BI = 3I0B I cb1  3.1,6743.0, 4771  2,3964kA Dòng qua BI khác khơng Điểm N1’ Dòng qua BI1 I1BI  I1  4, 2105 I2 BI  I   1,6306 I0 BI  I HT  0,9056 I BI  a I1  a.I   I HT I cb1   3 3     j  4, 2105     j  (1, 6306)  0,9056 0, 4771      2,1956  j.5,0585 0, 4771 = 2,631kA 10 SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga INngmax:Dòng ngắn mạch ngồi cực đại qua bảo vệ INngmax=maxBI1{IN2max;IN3max}=1,412: Dòng ngắn mạch ngồi lớn qua bảo vệ trường hợp ngắn mạch ba pha 35kV chế độ S Nmax, máy biến áp làm việc Ikđ50=1,2.1,412=1,6944 Thời gian làm việc bảo vệ :t=0 4)Bảo vệ q dòng có thời gian (I>/51) Dòng khởi động bảo vệ dòng có thời gian : Ikđ51=kIdđB k: Hệ số chỉnh định ,thường chọn k=1,5÷1,6,lấy k=1,5 IdđB: Dòng danh định máy biến áp +Phía 110kV Ikđ51(110)=1,5.300,6=450,9 A +Phía 35 kV Ikđ51(35)=1,5.944,75=1417,125 A +Phía 22 kV Ikđ51(22)=1,5.1515,54=2273,31 A Thời gian làm việc bảo vệ q dòng có thời gian : chọn đặc tính độc lập +Phía 22kV t22=max{tD22} +t Trong : max{tD22} =0,5÷1,5s Chọn max{tD22} =1,5s t=0,3s =>t22=1,5+0,3=1,8s +Phía 35kV 100 SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga t35=max{tD35} +t Trong : max{tD35} =0,7÷2s Chọn max{tD35} =2s t=0,3s =>t35=2+0,3=2,3s +Phía 110kV t110=max{t22,t35}+t =max{1,8;2,3}+t = 2,3+0,3=2,6s 5)Bảo vệ q dòng thứ tự khơng có thời gian (I0>/51N) Dòng khởi động bảo vệ dòng thứ tự khơng có thời gian : I0kđ51N=k0IdđBI k0: Hệ số chỉnh định ,thường chọn k0=0,2÷0,3,lấy k=0,3 IdđBI: Dòng danh định máy biến dòng +Phía 110kV I0kđ51N(110)=0,3.400=120 A +Phía 22 kV I0kđ51N(22)=0,3.1500=450 A Thời gian làm việc bảo vệ dòng thứ tự khơng có thời gian : chọn đặc tính độc lập +Phía 22kV t22=max{tD22} +t Trong : max{tD22} =0,5÷1,5s Chọn max{tD22} =1,5s t=0,3s =>t22=1,5+0,3=1,8s +Phía 110kV t110=max{t22} +t =1,8+0,3=2,1s 101 SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga 5.2 KIỂM TRA SỰ LÀM VIỆC CỦA BẢO VỆ 5.2.1.Bảo vệ so lệch dòng điện có hãm 1)Kiểm tra hệ số an tồn hãm ngắn mạch vùng bảo vệ (N2,N3) Để kiểm tra hệ số an toàn hãm ngắn mạch vùng bảo vệ ,ta kiểm tra hệ thống có cơng suất ngắn mạch cực đại ,xét với dòng điện lớn qua bảo vệ ngắn mạch N2,N3 (vì nguồn cung cấp từ phía nên khơng cần xét N1) a)Khi ngắn mạch điểm N3 Dòng ngắn mạch lớn qua bảo vệ trường hợp ngắn mạch ba pha 35kV chế độ SNmax,một máy biến áp làm việc ISL=0,3.INngmax=0,3.IN3max=0,3.2,9595=0,8879 IH=2INngmax=2IN3max=2 2,9595=5,919 Giao điểm đường thẳng ISL=0,8879 với đường đặc tính tác động nằm đoạn b (hình 5.2) tg1  I I 0,8879 SL  I  SL   3,5514 Hng tg1 I 0, 25 Hng Hệ số an toàn hãm: k atH  I H  5.919  1, 67 I 3,5514 Hng b)Khi ngắn mạch điểm N2 Dòng ngắn mạch ngồi lớn qua bảo vệ trường hợp ngắn mạch ba pha 22kV chế độ SNmax,một máy biến áp làm việc ISL=0,3.INngmax=0,3.IN2max=0,3.2,1151=0,6345 IH=2INngmax=2IN2max=2.2,1151=4,2302 Giao điểm đường thẳng ISL=0,6345 với đường đặc tính tác động nằm đoạn b (hình 5.2) 102 SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga tg1  I I 0, 6345 SL  I  SL   2,5381 Hng tg1 I 0, 25 Hng Hệ số an toàn hãm: k atH  I H  4, 2302  1, 67 I 2,5381 Hng Hình 5.2 Đặc tính an tồn hãm ngắn mạch vùng bảo vệ Bảng 5.2.Kết qủa kiểm tra ệ số an toàn ãm bảo vệ 103 SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga Điểm ngắn mạch N2 N3 ISL 0,3027 0,4236 IH 2,0182 2,824 IHng 1,2109 1,6944 katH 1.67 1,67 Thông số 2)Kiểm tra hệ số độ nhạy ngắn mạch vùng bảo vệ (N'1,N'2,N'3) Khi ngắn mạch vùng bảo vệ so lệch ,trạm cấp điện từ phía 110kV,do ISL trường hợp dòng qua cuộn dây phía 110kV.Dòng hãm trường hợp ln tổng trị số dòng điện phía máy biến áp quy đổi phía 110kV Để kiểm tra độ nhạy bảo vệ ta xét dòng ngắn mạch nhỏ xảy ngắn mạch vùng bảo vệ (các điểm N'1,N'2,N'3) chế độ công suất ngắn mạch cực tiểu ,1 máy biến áp làm việc.Để tránh tác động nhầm lẫn cố ngắn mạch chạm đất ngồi vùng bảo vệ ,dòng ngắn mạch đem so sánh cần loại bỏ thành phần thứ tự khơng máy biến áp có trung điểm nối đất trực tiếp Đối với hợp bảo vệ so lệch Siemens chế tạo : ISL=IH=INmin(-0) Hệ số độ nhạy xác định theo công thức : I kn= N min(0) I SLng INmin(-0): Dòng cực tiểu ngắn mạch vùng bảo vệ (đã loại trừ thành phần thứ tự không ) 104 SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga ISLng:Trị số ngưỡng dòng so lệch ứng với INmin(-0) a)Khi ngắn mạch điểm N'1 Từ kết tính ngắn mạch chương ,dòng ngắn mạch cực tiểu ngắn mạch N'1 (SNmin,1 máy biến áp) Dạng ngắn mạch N(2): IBI1=4,7453 Dạng ngắn mạch N(1,1):  3  3 IBI1(-0)=     j  3,9825     j  (1, 4968)  4,9053     Dạng ngắn mạch N(1): IBI(-0)=2.2,1057=4,2114 Từ kết ta :ISL=INmin(-0)=4,2114 Giao điểm đường thẳng ISL=4,2114 với đường đặc tính tác động nằm đoạn b (hình 5.3) tg  I SLng I  tg ( I  2,5)  0,5(4, 2114  2,5)  0,8557 SLng SL I  2,5 SL Hệ số độ nhạy : I 4, 2114 kn= N min(0)   4,9216 I SLng 0,8557 b)Khi ngắn mạch điểm N'3 Từ kết tính ngắn mạch chương ,dòng ngắn mạch cực tiểu ngắn mạch N'3 (SNmin,1 máy biến áp) Dạng ngắn mạch N(2): IBI1=2,48 105 SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga Từ kết ta :ISL=INmin(-0)=2,48 Giao điểm đường thẳng ISL=2,48 với đường đặc tính tác động nằm đoạn b (hình 5.3) tg1  I SLng I  tg1.I  0, 25.2, 48  0, 62 SLng SL I SL Hệ số độ nhạy : I 2, 48 kn= N min(0)  4 I SLng 0, 62 c)Khi ngắn mạch điểm N'2 Từ kết tính ngắn mạch chương ,dòng ngắn mạch cực tiểu ngắn mạch N'2 (SNmin,1 máy biến áp) Dạng ngắn mạch N(2): IBI1=1,8317 Dạng ngắn mạch N(1,1):  3  3 IBI1(-0)=     j  1, 7307     j  (0,3842)  1,9514     Dạng ngắn mạch N(1): IBI1(-0)=2.0,9255=1,851 Từ kết ta :ISL=INmin(-0)=1,8317 Giao điểm đường thẳng ISL=1,8317 với đường đặc tính tác động nằm đoạn b(hình 5.3) tg1  I SLng I  tg1.I  0, 25.1,8317  0, 4579 SLng SL I SL Hệ số độ nhạy : I 1,8317 kn= N min(0)  4 I SLng 0, 4579 106 SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga Hinh5.3.Đặc tính độ nhạy ngắn mạch vùng bảo vệ 107 SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga Bảng 5.3 Kết kiểm tra ệ số độ n ạy bảo vệ Điểm ngắn mạch N'1 N'2 N'3 ISL 9,078 3,3 4,65 IH 9,078 3,3 4,65 ISLng 3,289 0,825 1,1625 kn 2,7601 4 Thông số 108 SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga 5.2.2.Bảo vệ so lệch dòng điện thứ tự không Hệ số độ nhạy bảo vệ xác định sau: 3I kn87N= I N kd 87 N I0Nmin:Dòng điện thứ tự khơng cực tiểu điểm ngắn mạch(N'1,N'3) Ikđ87N: Dòng khởi động bảo vệ a)Khi ngắn mạch điểm N'1: Từ kết tính ngắn mạch chương ,dòng ngắn mạch thứ tự không cực tiểu ngắn mạch N'1, trường hợp SNmin,1 máy biến áp làm việc Dạng ngắn mạch N(1,1): I0Nmin= I (1,1) = 2,4857 0 Dạng ngắn mạch N(1): I0Nmin= I (1) = 2,1057 0 Từ kết ta I0N'1min=min{2,4857;2,1057}=2,1057 b)Khi ngắn mạch điểm N'2 Từ kết tính ngắn mạch chương 2,dòng ngắn mạch thứ tự khơng cực tiểu ngắn mạch N'3 trường hợp SNmin,1 máy biến áp làm việc Dạng ngắn mạch N(1,1): I0Nmin= I (1,1) = 1,3465 0 Dạng ngắn mạch N(1): I0Nmin= I (1) = 0,9255 0 Từ kết ta I0N'3min= min{1,3465;0,9255}=0,9255 Từ kết tính ngắn mạch điểm N'1,N'3 ta được: 109 SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga I0Nmin=min{2,1057;0,9255}=0,9255 Theo mục phần 5.1.2 ta có Ikđ87N=120 A =0,12 kA Trong hệ đơn vị tương đối bản: I 0,12  0, 2515 Ikđ87N*= kd 87 N  I cb1 0, 4771 Hệ số độ nhạy : 3I N  3.0,9255  11, 0398 I 0, 2515 kd 87 N * kn87N= 5.2.3.Bảo vệ q dòng có thời gian Hệ số độ nhạy bảo vệ xác định sau : I kn51= N min(cuoivung ) I kd 51 INmin(cuối vùng): Dòng ngắn ngạch cực tiểu qua bảo vệ có ngắn mạch cuối vùng bảo vệ Ikđ51:Dòng khởi động bảo vệ a)Phía 110 kV INmin(cuối vùng)=min {IN2min;IN3min} Từ kết tính ngắn mạch chương ,dòng ngắn mạch cực tiểu qua bảo vệ ngắn mạch N(2) điểm N2 chế độ SNmin,hai máy biến áp làm việc INmin(cuối vùng)= 0,6198 kA Hệ số độ nhạy bảo vệ xác định sau: I 0, 6198.103 kn51(110)= N min(cuoivung )   1,3746 I kd 51(110) 450,9 b)Phía 35 kV 110 SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga INmin(cuối vùng)=min {IN3min} Từ kết tính ngắn mạch chương ,dòng ngắn mạch cực tiểu qua bảo vệ ngắn mạch N(2) điểm N3 chế độ SNmin,hai máy biến áp làm việc INmin(cuối vùng)= 0,7771 kA Hệ số độ nhạy bảo vệ xác định sau: I 0, 7771.103 kn51(35)= N min(cuoivung )   0,5484 I kd 51(35) 1417,125 c)Phía 22 kV INmin(cuối vùng)=min {IN2min} Từ kết tính ngắn mạch chương 2,dòng ngắn mạch cực tiểu qua bảo vệ ngắn mạch N(2) điểm N2 chế độ SNmin,hai máy biến áp làm việc INmin(cuối vùng)= 0,6198 kA Hệ số độ nhạy bảo vệ xác định sau: I 0, 6198.103 kn51(22)= N min(cuoivung )   0, 2726 I kd 51(22) 2273,31 111 SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga 5.2.4 Bảo vệ q dòng thứ tự khơng có thời gian 3I kn51N= I kd 51N I0min :Dòng điện thứ tự khơng cực tiểu qua bảo vệ có ngắn mạch cuối vùng bảo vệ Ikđ51N: Dòng khởi động bảo vệ a)Phía 110 kV ;I(1) } I0min=minBI1{ I(1,1) 0HN1 0HN1 Từ kết tính ngắn mạch chương ,dòng thứ tự khơng cực tiểu qua bảo vệ ngắn mạch N(1) điểm N'1 chế độ SNmin ,hai máy biến áp làm việc I0min= min{0,6523;0, 4764} =0,4764 Trong hệ đơn vị có tên : I0Nmin=0,4764.0,4771=0,2273 kA Hệ số độ nhạy bảo vệ xác định sau: 3I kn51N(110)= I N kd 51N (110)  3.0, 2273.103  5, 6823 120 b) Phía 22 kV I0min=minBI3{ I(1,1) ;I(1) }  N2  N2 Từ kết tính ngắn mạch chương ,dòng thứ tự khơng cực tiểu qua bảo vệ ngắn mạch N(1,1) điểm N2 chế độ SNmin,1 máy biến áp làm việc I0min= min{1,3465;0,9255}=0,9255 Trong hệ đơn vị có tên : I0Nmin=0,9255.2,4056=2,2264 kA 112 SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga Hệ số độ nhạy bảo vệ xác định sau: 3.2, 2264.103 N kn51N(22)=   14,8426 I 450 kd 51N (22) 3I 113 SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga TÀI LIỆU THAM KHẢO VS.GS.TSKH Trần Đình Long Bảo vệ hệ thống điện Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật Hà Nội – 2005 VS.GS.TSKH Trần Đình Long Hướng dẫn thiết kế bảo vệ rơle TS Phạm Văn Hòa Ngắn mạch đứt dây hệ thống điện Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật Hà Nội – 2004 PGS Nguyễn Hữu Khái Thiết kế phần điện nhà máy điện trạm biến áp Nhà xuất Khoa học Kỹ thuật – 2006 5.Nguyễn Quang Khanh (dịch) Hướng dẫn sử dụng rơle bảo vệ dòng 7SJ621,rơ le bảo vệ so lệch 7UT613 114 SV: Vũ Hà Thanh ... Uđc=  12% SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga CHƢƠNG II TÍNH TỐN NGẮN MẠCH PHỤC VỤ BẢO VỆ RƠLE 2.1 MỤC ĐÍCH TÍNH TỐN Ngắn mạch tượng pha chạm nhau, pha chạm đất (hay chạm dây trung tính)... NH % Scb 8,5 100   0,1349 100 Sdm 100 63 SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle TS Vũ Thị Thu Nga 2.3 SƠ ĐỒ THAY THẾ TÍNH NGẮN MẠCH 1) Sơ đồ thay thứ tự thuận ( thứ tự nghịch E=0) 110kV X1Hmax 0.0455... không b) Ngắn mạch hai pha chạm đất Điện kháng phụ X (1,1)  X 2 X 0 0, 4728.0,1349   0,105 X   X  0, 4728  0,1349 Các thành phần dòng điện điện áp 14 SV: Vũ Hà Thanh Bảo vệ rơle I1