KIỂM TRA SỨC CHỊU TẢI CỦA COPPHA SÀN Tham khảo từ tài liệu của FuviCoppha sàn bê tông chịu lực chiều dày sàn h=200mm 1... Qua kết quả kiểm tra cho thấy tấm panel FUVI sử dụng trong kết c
Trang 1KIỂM TRA SỨC CHỊU TẢI CỦA COPPHA SÀN (Tham khảo từ tài liệu của Fuvi)
(Coppha sàn bê tông chịu lực chiều dày sàn h=200mm)
1 Thông số các chủng loại vật tư sử dụng cho coppha dầm :
- Panel: Tấm panel Sàn đa năng 500x1000,
và các tấm panel đa năng chèn sàn
- Xương trên (phụ): Thép hộp 50x50x1.8 (bước @ 330 – nhịp L=800 theo BV)
- Xương dưới (chính): Thép hộp 50x100x1.8 (bước @800 – nhịp L=1250 theo BV)
- Khung giàn giáo: Chịu tải đúng tâm 2500kg cho mỗi chân.
Áp lực bê tông:
Theo tiêu chuẩn Việt Nam – TCVN 4453:1995 Tải trọng động của bê tông trong trường
hợp đổ bê tông bằng bơm và sử dụng đầm dùi để đầm chặt bê tông được tính toán như sau:
a) Tải trọng tác động của đầm dùi và công nhân :
Pd = 200 + 130 = 330 (kg/m2)
b) Tải trọng tác động của bê tông lên tấm panel sàn :
Pc = .h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/mh = 2500 x 0.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m2 = 500 (kg/m2)
c) Tổng tải trọng tác động lên tấm panel sàn :
P = Pd + Pc = 330 + 500 = 830 (kg/m2)
Với các thông số kỹ thuật: Hình 2.1
Pc: Tải trọng tác động của bê tông (kg/m2)
: Trọng lượng riêng của bê tông , =2500 kg/m3
h: Chiều cao khối bê tông sau khi đổ
2 Kiểm tra sức chịu tải của tấm panel FUVI :
a) Kiểm tra bền: P=830kg/m2
b) P=<Pmax=50KN/m2=5000Kg/m2, Pmax phụ thuộc vào từng loại cốp pha định hình.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m
c) Kiểm tra độ võng:
Tấm panel FUVI được kiểm tra với nhịp dầm đơn giản như hình 2.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m1.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m
mm mm
l mm cm x
x
) x ( x x x J E
l Q
max
250
280 250
0 1 1 0 10
641 0 384
10 28 0 10 830 5 384
5
6
4 2 2
4
0.33 m
Tấm panel FUVI
Q1
0.28 m Thép hộp50x50x1.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m8
Trang 2Qua kết quả kiểm tra cho thấy tấm panel FUVI sử dụng trong kết cấu coppha cho sàn bê
tông dày 200mm đã đạt yêu cầu.
3 Kiểm tra sức chịu tải của xương trên :
Xương trên được kiểm tra với nhịp dầm đơn giản
như hình 3.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m1.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m
Xương trên , thép hộp với kích thước hình học 50x50x1.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m8
có modul đàn hồi E=2.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m1x106 kg/cm2=2.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m1x108 kN/m2
moment quán tính J = 13.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m46 cm4,
moment kháng uốn Wx = 5.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m38 cm3 Hình 3.1
d) Tải trọng:
Tải trọng tác dụng lên xương trên được xác định bởi tổng áp lực tác động lên vùng
chịu lực của xương dọc ( ở đây bề rộng được xác định là 0.33m theo bản vẽ bố trí
xương trên cho coppha sàn ).h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m
Q2 = P x 0.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m33m = 830 x 0.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m33 = 273.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m9 kg/m
e) Kiểm tra khả năng chịu lực:
Moment tại vị trí giữa nhịp do tải Q2 tác dụng lên xương trên:
cm kg x
x x x
l nQ
8
) 10 8 0 ( 10 9 273 3 1 8 max
2 2 2
2 2
n: Hệ số an toàn
2
38 5
6 2848 max
cm
cm kg Wx
M
f) Kiểm tra độ võng:
mm
l mm mm
cm x
x x
x x x x
J E
l Q
250
800 250
0 3 5
0 05 0 46
13 10 1 2 384
) 10 8 0 ( 10 9 273 5 384
5
4 2 2
4 2
f max ≤
250
l : Đối với bề mặt của kết cấu bê tông bị che khuất (có trát vữa hoàn thiện).h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m
Qua kết quả kiểm tra cho thấy xương dọc thép hộp 50x50x1.8 sử dụng trong kết cấu
coppha cho sàn đã đạt yêu cầu.
L=0.8m Théphộp 50x50x1.8
Q2
Trang 3Kiểm tra sức chịu tải của xương ngang:
Xương ngang được kiểm tra với nhịp dầm đơn
giản như hình 3.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m1(được xác định bởi bươc chéo là 0.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m8m).h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m
Xương dọc , thép hộp với kích thước hình học 50x100x1.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m8
có modul đàn hồi E=2.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m1x106 kg/cm2,
moment quán tính J = 70.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m27 cm4,
moment kháng uốn Wx = 14.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m05 cm3 Hình 4.1
g) Tải trọng:
Tải trọng tác dụng lên xương dưới được xác định bởi tổng tải tác động lên vùng chịu lực của xương dưới ( ở đây bề rộng được xác định là 0.8m theo bản vẽ bố trí xương dưới đỡ coppha sàn).h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m
Q3 = P x 0.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m8 = 830 x 0.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m8 = 664 kg/m
Q3=Px0.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m8x1.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m25=830x0.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m8x1.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m25= 830Kg
h) Kiểm tra khả năng chịu lực:
Moment tại vị trí giữa nhịp do tải Q3 tác dụng lên xương đứng:
cm kg )
x ( x x x l nQ max
8
10 25 1 10 664 3 1 8
2 2 2
2
Mmax=nQ3.L2/4=
n: Hệ số an toàn
2
05 14
4 16859 max
cm
cm kg Wx
M
i) Kiểm tra độ võng:
mm
l mm mm
cm x
x x
x x x x J E
l Q
250
1250 250
0 3 4
1 14 0 27
70 10 1 2 384
) 10 25 1 ( 10 664 5 2 384
5
4 2 2
4
Fmax=
f max ≤
250
l
: Đối với bề mặt của kết cấu bê tông bị che khuất (có trát vữa hoàn thiện).h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m
Qua kết quả kiểm tra cho thấy xương ngang thép hộp 50x100x1.8 sử dụng đỡ coppha cho sàn đã đạt yêu cầu.
1.25 m
Thép hộp50x100x1.8
Q3
1.25 m
Thép hộp50x100x1.8
Q3
Trang 44 Kiểm tra sức chịu tải của giàn giáo :
j) Tải trọng:
Tải trọng Q4 được xác định trong vùng chịu tải của xương dưới và tác dụng lên mỗi chân của khung giàn giáo [0.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m8 x 1.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m25]m2 (Theo bảng vẽ bố trí xương ngang) ta được
lực tác dụng lên mỗi chân giàn giáo là:
Q4= Pc [0.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m8 x 1.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m25] = 830 x 0.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m8 x 1.h = 2500 x 0.2 = 500 (kg/m25 = 830 kg
k) Kiểm tra độ bền của giàn giáo:
Giàn giáo:
Tải trọng tác dụng lên mỗi chân giàn giáo là 830kg < 2500 kg(sức chịu tải đúng tâm của mỗi chân giàn giáo – Tài liệu do công ty Đông Dương cung cấp)
Qua kết quả kiểm tra cho thấy hệ giàn giáo sử dụng để chống đỡ coppha sàn
đã đạt yêu câu.
Trang 5STRUCTURAL CALCULATION TO FORMWORK OF R.C WALL
(R.C Wall with 0.5m width x 1.8m height)
1 Model of form :
As shown on enclosed drawings, the form of R.C wall is assumed with:
- Panel : FUVI panel (Flexible panel)
- Joist : Steel box 50x50x1.8
- Wales: Steel box 2x50x50x1.8
- Form ties: Form ties M12
- Geometry dimension: Span, spacing… shown on drwgs
2 Load applied on wall forms :
Refer to Table 3-1 Relation between Rate of Filling Wall formss, Maximum Lateral Pressure and Temperature, established with reference of American Concrete Institute document –
ACI Committee 347-94 (Document including Table 3-1 to be attached with).
Condition of concreting:
- Depth of concrete is 1.8m
- Rate of fill of concrete in forms For 01 stage of concreting with volume nearly 150m3, it will take 3hr to finish the concreting so we get R~0.6m/hr equals 2 ft./hr (1ft = 0.305m)
- Temperature to be indicated 20 degree C at Dalat City, it equals (9/5x20+32)~ 70 degree F
From the Table 3-1 we have Live load due to the lateral concrete pressure: 600lb per sq ft minimum governs (1lb – 0.45 kg; 1ft2 = 0.09m2)
P = 600 (lb/ft 2 ) ~ 600x0.45/0.09 = 3000 (kg/m 2 )
3 Checking FUVI panels :
FUVI panel to be check with one-span beam as shown on Fig.3.1, span l=0.15 for 200 wide panels In one-span beam, span is the distance between sides of steel boxes
a) Load:
Load is determined by applying total load P on
1m width of panel
Q1= P x 1m= 3000 kg/m2 x 1m = 3000kg/m
Referring to drawings of wall forms enclosed with this calculation sheet, Q1 is maximum load, that to be applied for 200 wide panels
b) Checking deflection:
Fig 3.1
FUVI panel
0.15m
Q
Trang 6Science and Technology (IBST) – Vietnam Ministry of Construction E.J is calculated with following formula of material strength:
For panel 200 wide, the average value of E.J is 1.88 x 106 kg.cm2
Refer to ACI committee 347: for formwork members where appearance is important, the
permissible deflection may be limited to l/360, or as 1/16 inch (1.58mm)
Construction of FUVI panel used in wall forms is OK.
4 Checking Joists :
Joist to be check with one-span beam as shown on Fig 4.1
Joist, steel box 50x50x1.8, geometry properties:
Moment of inertia J= 113.46 cm4, moment of
anti-bending Wx= 5.38 cm3
a) Load:
Load is determined by applying total uniform
load P on 0.2m width of load-applied area
Q2= P x 0.2m= 3000 x 0.2 = 600 kg/m
b) Checking strength:
Bending moment due to load Q2 on joist:
n: Safety factor
c) Checking deflection
Construction of Joist steel box 50x50x1.8 used in wall forms is OK.
5 Checking Wales :
mm
l mm cm
x x x
x x x x J E
l Q
360
560 360
27 0 027
0 46
13 10 1 2 384
) 10 56 0 ( 10 600 5 384
5
4 2 2
4
0.56m
Steel box 50x50x1.8
Q2
cm kg x
x x x l
nQ
8
) 10 56 0 ( 10 600 3 1 8
2
2
38 5
6 3057 max
cm
cm kg Wx
M
Fig 4.1
mm
l mm cm
x x
x x x x J E
Ql
360
150 360 11
0 011 0 10
88 1 384
) 10 15 0 ( 10 3000 5 384
5
4 2 2
4
max 384
5
384
5 max
4 4
f
Ql EJ
J E Ql
Trang 7Wales to be check with one-span beam as shown on Fig 5.1 Wales 02 steel box 50x50x1.8, geometry properties: moment of inertia J= 2x13.46 cm4, moment of anti-bending Wx= 2x 5.38 cm3
a) Load:
Load is determined by applying total load P on
0.25m width of load-applied area
Q3= P x (0.56m+0.44m)/2 = 3000x (0.56+0.44)/2 = 1500 kg/m
b) Checking strength:
n: Safety factor
c) Checking deflection
Construction of Wales 02 steel box 50x50x1.8 used in wall forms is OK.
6 Checking form tie :
a) Load:
Load is determined by applying total load P on 0.65m x 0.56m load-applied area
Q4= P x((0.61+0.78)/2 x (0.56+0.44)/2) = 1042.5kg
b) Checking strength:
n: safety factor
Fa: area of bolt M12 (cm 2 ) (Applied diameter is 11 mm)
[]: allowed strength of steel to bolts (1700 kg/cm 2 )
2
38 5 2
9 9069 max
cm x
cm kg Wx
M
Fig 5.1
2 2
95 0
5 1042 3 1
cm
kg x
Fa
nQ
0.61m
Steel box 2x50x50x1.8
Q3
cm kg x
x x x l
nQ
8
) 10 61 0 ( 10 1500 3 1 8 max
2 2 2
2 1
mm
l mm cm
x x x x
x x x x J E
l Q
360
610 360
47 0 047 0 46 13 2 10 1 2 384
) 10 61 0 ( 10 1500 5 384
5
4 2 2
4 3