Đang tải... (xem toàn văn)
truc khuyu banh da
Kết cấu tính toán trục khuỷu bánh đà chơng trục khuỷu bánh đà A trục khuỷu 6.1.1 Điều kiện làm việc trục khuỷu Trục khuỷu chi tiết máy quan trọng nhất, cờng độ làm việc lớn giá thành cao động đốt Trong trình làm việc trục khuỷu tiếp nhận lực tác dụng để chuyển thành mômen dẫn động máy móc tiêu thụ công suất Trạng thái làm việc trục khuỷu nặng: Chịu lực khí thể lực quán tính lớn, lực biến đổi đột ngột nên gây va đập mạnh Chịu dao động dọc dao động xoắn ứng suất dao động xoắn gây thờng làm gÃy trục Chịu mài mòn lớn ma sát cổ trục lớn khó bôi trơn Do điều kiện làm việc nặng nên thiết kế kết cấu trục khuỷu phải đảm bảo thoà mÃn ®iỊu kiƯn sau: Trơc khủu ph¶i cã ®é cøng vững lớn, độ bền cao nhng trọng lợng phải nhỏ, chịu mòn tốt Tính cân cao, không xẩy tợng dao động cộng hởng trọng miền tốc độ sử dụng Có độ xác cao trọng gia công nhệt luyện Kết cấu trục khuỷu phải đảm bảo tính cân tính ®ång ®Ịu cđa chu kú nhng dƠ chÕ t¹o 6.1.2 Vật liệu công nghệ chế tạo phôi trục khuỷu Loại vật liệu thờng dùng để chế tạo phôi trục khuỷu thép bon có thành phần bon trung bình nh loại thép 35 ữ 50 Các loại động cao tốc cờng hoá thờng dùng thép hợp kim Cơrôm - Niken nh loại 40Cr, 25CrNiV, 45Mn, 20CrNiMo, 30CrMo v.v Các loại thép bon có u điểm rẻ có hệ số ma sát lớn thép hợp kim nên biên độ dao động xoắn nhỏ Ngoài ngời ta dùng gang graphít cầu để đúc trục khuỷu Gang graphít cầu có nhiều u điểm nh rẻ tiền, tính lu động tốt dễ đúc, hệ số ma sát lớn thép, chịu mòn tốt nhạy cảm với ứng suất tập trung Công nghệ chế tạo phôi trục khuỷu thờng theo hai phơng pháp: Rèn tự rèn khuôn: Thờng dùng để chế tạo phôi trục khuỷu thép bon thép hợp kim Phơng pháp công nghệ rèn khuôn có suất rÊt cao, thêng dïng s¶n xuÊt quy KÕt cÊu tính toán trục khuỷu bánh đà mô lớn Ngợc lại phơng pháp rèn tự thờng dùng để chế tạo phôi trục khuỷu động tàu thuỷ tĩnh có công suất lớn Đúc: Vật liệu dùng để đúc trục khuỷu thờng thép bon gang graphít cầu u điểm phơng pháp đúc phôi tạo đợc độ xác cao kết cấu phức tạp mà công nghệ rèn không đạt đợc Tuy nhiên phơng pháp tạo phôi đúc tồn nhiều nhợc điểm nh: Thành phần kim loại khó đồng đều, kết tinh phần không đồng làm giảm tính trục Đối với gang graphít cầu tỷ lệ cầu hoá không đạt 95% độ bền trục giảm đáng kể Dễ mắc khuyết tật nh rỗ, ngậm xỉ, rạn nứt ngầm Chính khuyết điểm mà phơng pháp công nghệ đúc đợc dùng 6.1.3 Kết cấu trục khuỷu Hình dạng kết cầu kích thớc trục khuỷu phụ thuộc vào số xilanh, cách bè trÝ xilanh, sè kú, thø tù lµm viƯc cđa xilanh gam công suất độngcơ Kết cấu trục khuỷu chia thành hai loại chính: Trục khuỷu nguyên khối (hình IV-1) trục khuỷu ghép (hình IV-2) Trục khuỷu nguyên khối loại trục khuỷu có khuỷu làm liền với thành khối Loại trục khuỷu thờng dùng cho loại động công suất nhỏ trung bình Trục khuỷu ghép loại trục có khuỷu trục chế tạo rời ghép lại thành trục Cách tổ hợp đa dạng: Trục nhiều đoạn trục ghép lại bích nối; khuỷu trục cổ, chốt ghép vào với má (hình IV-2c); trục khuỷu môdun ghép lại (hình IV-2d), cổ trục kiêm má khuỷu Dù trục khuỷu nguyên trục khuỷu ghép phải đảm bảo độ cứng vững độ bền tuổi thọ trục khuỷu sở để đánh giá độ bền sử dụng động Kết cấu tính toán trục khuỷu bánh đà Đôi khi, để rút ngắn chiều dài trục khuỷu, vài loại động xăng (nh động Đốt (Mỹ) Gát (Nga)) ®· dïng lo¹i trơc khủu thiÕu cỉ Sè cỉ trơc Z loại động thiết kế theo công thøc: Z = i/2 + Trong ®ã: i - số xilanh Động điêden thờng dùng loại trục khủu ®đ cỉ Sè cỉ trơc: Z = i + Dới trình bày cụ thể phận trục khuỷu: đầu trục khuỷu, cổ trục, chốt má khuỷu đuôi trục khuỷu 6.1.3.1 Đầu trục khuỷu: Đầu trục khuỷu thờng lắp bánh dẫn động trục cam, bơm cao áp, bơm dầu nhờn, bánh đai dẫn động bơm nớc, quạt gió, máy phát điện Bánh bánh đai đợc lắp chặt trục, có then bán nguyệt định vị Trên đầu trục lắp phớt chắn dầu, bạc chắn dọc trục đai ốc sói để quay trục khuỷu khởi động Kiểu lắp ghép phổ biến giới thiệu hình (IV-3) Ngoài tiết máy kể trên, số động ngời ta lắp giảm dao ®éng xo¾n cđa hƯ trơc khủu KÕt cÊu cđa bé giảm dao động xoắn đà giới thiệu chơng dao động xoắn giáo trình động học động lực học động đốt 6.1.3.2 Cổ trục khuỷu: Các cỉ trơc khủu thêng cã cïng mét kÝch thíc ®êng kính Đờng kính cổ trục xác định theo kết tính nghiệm bền tính ứng suất xoắn dao động xoắn Ngoài xét đến điều kiện bôi trơn số lần mài sửa trục khuỷu theo "cốt" sửa chữa Khi thiết kế, ta thờng cố gắng tăng đờng kính cổ trục chốt khuỷu để tăng độ cứng vững cho trục khuỷu nhng cần lu ý tăng đờng kính cổ trục chốt khuỷu làm tăng khối lợng trục khuỷu ảnh hởng đến tần số dao động xoắn hệ trục Chiều dài cổ trơc phơ thc vµo thiÕt kÕ bè trÝ chung cđa động Thông thờng đờng kính chiều dài cổ trục nằm phạm vi sau: - Đối với động xăng: dc = (0,65 ữ 0,8)D ; D - đờng kính xilanh lc = (0,5 ữ 0,6)dc - Đối với động điêden: dc = (0,7 ữ 0,85)D ; lc = (0,55 ữ 0,65)dc 6.1.3.3 Chốt khuỷu: Đờng kính chốt khuỷu thờng nhỏ đờng kính cổ trục (thờng (0,85 ữ 0,9)dc) Chiều dài trơc khủu phơ thc vµo thiÕt kÕ bè trÝ chung (chiều dài cổ trục, chiều dài má khuỷu, khoảng cách hai đờng tâm xilanh) Kết cấu tính toán trục khuỷu bánh đà Do tăng đờng kính cổ chốt để giảm khối lợng trục khuỷu, chốt khuỷu thờng làm rỗng, vừa nhẹ vừa để chứa đầu bôi trơn Đờng dầu cổ chốt khuỷu thờng thiết kế theo phơng án hình (IV-4) Đờng kính chiều dài chốt khuỷu thờng nằm phạm vi sau: - Động xăng: dch = (0,6 ÷ 0,7)D ; lch = (0,45 ÷ 0,6)dch - Động điêden: dch = (0,65 ữ 0,72)D ; lch = (0,5 ữ 0,65)dch - Động chữ V: dch = (0,57 ÷ 0,7)D ; lch = (0,8 ÷ 1,0)dch 6.1.3.4 Má khuỷu: Hình dạng kích thớc má khuỷu phụ thuộc chủ yếu vào đờng kính cổ chốt Kiểu má hình chữ nhật đơn giản nhất, loại má dạng ô van hay tròn có độ bền cao Một vài dạng má khuỷu thờng gặp giới thiệu hình (IV-5) Kích thớc má khuỷu thờng nằm phạm vi sau: (chiều dày b, chiều rộng h) - Đối với động xăng: h = (1 ữ 1,25)D; b = (0,2 ữ 0,22)D - Đối với động Điêden: h = (1,05 ữ 1,3)D; b = (0,24 ữ 0,27)D Má khuỷu loại trục khuỷu thiếu cổ thờng phức tạp, có độ dày lớn thờng rèn khuôn, không gia công 6.1.3.5 Đối trọng: Đối trọng đúc liền với má khuỷu làm rời lắp lên má khuỷu Đối trọng có hai tác dụng chủ yếu: Cân lực mômen lực quán tính cha đợc cân nh lực quán tính ly tâm, mômen lực quán tính ly tâm Chuyển đổi chiều cho lực quán tính chuyển động tịnh tiến cân lực động chữ V có góc hai hàng xilanh 900 Giảm mômen uốn cổ trục động kú cã sè xilanh 4, 6, V× động tổng mômen lực ly tâm sinh không nhng cổ trục bị uốn nặng Kết cấu tính toán trục khuỷu bánh đà Khi trục khuỷu có đối trọng, khối lợng tăng lên ảnh hởng đến tần số dao động riêng trục Kích thớc đối trọng phụ thuộc chủ yếu vào lực quán tính ly tâm không gian hộp trục khuỷu Các dạng đối trọng thờng gặp giới thiệu hình (IV-6) 6.1.3.6 Đuôi trục khuỷu: Đuôi trục khuỷuthờng có mặt bích côn để lắp bánh đà Bánh đà đợc định vị chốt bu lông định vị (khi dùng mặt bích) dùng then để định vị (khi dùng mặt côn) Đuôi trục khuỷu thờng có vành chắn dầu, ren hồi dầu phớt chắn dầu Các kiểu lắp bánh đà dùng mặt bích giới thiệu hình (IV-7) Kiểu đuôi trục có mặt bích thờng hay dùng cho động ôtô, máy kéo máy xây dựng (máy ủi, máy xúc ) Kiểu đuôi trục khuỷu có mặt côn giới thiệu hình (IV-8) Loại thờng dùng cho động xăng cỡ nhỏ (động mô tô xe máy), động điêden công suất nhỏ dùng nông nghiệp động điêden công suất lớn nh động phát điện, động tàu thuỷ Trong vài loại động đặc điểm kết cấu phải bố trí bánh dẫn động trục cam phần đuôi trục khuỷu, lúc đuôi trục có mặt bích để lắp bánh bánh đà lắp mặt đầu phần đuôi trục (nh hình IV-9) 4.4 Biện pháp tăng độ bền cho trục khuỷu Trục khuỷu chi tiết máy quan trọng nên thiết kế ngời ta cố gắng tìm biện pháp để tăng độ bền cho trục khuỷu 4.4.1 Các biện pháp kết cấu: Lựa chọn kết cấu hợp lý biện pháp có hiệu cao Để tăng ®é bỊn cđa trơc khủu, ngêi ta thêng dïng c¸c biện pháp sau đây: Kết cấu tính toán trục khuỷu bánh đà Tăng độ trùng điệp trục chốt khủyu Theo thực nghiệm tăng độ bền mỏi tăng nhièu: = 10 mm độ bền mỏi tăng 3,5%; = 20 mm, độ bền mỏi tăng 29%; = 30 mm, độ bền mỏi tăng 75% Tăng bán kính góc lợn r cổ, chốt má khuỷu Đôi bán kính góc lợn tổ hợp nhiều bán kính Tăng bán kính góc lợn, ứng suất tập trung vùng góc lợn giảm Tăng chiều rộng chiều dày má khuỷu Dùng dạng má khuỷu tròn có độ bền cao Khoét bỏ vùng kim loại chịu ứng suất lớn để phân tán đờng sức đợc đồng làm giảm ứng suất, nh hình (IV-10) Dạng kết cấu thờng dùng cho trục khuỷu đúc graphít cầu Bố trí lỗ dẫn dầu từ lỗ lên chốt lỗ dầu mặt chốt lẹch khỏi mặt chịu ứng suất lớn, nh hình (IV-4a b) 4.4.2 Các biện pháp công nghệ: Ngoài biện pháp kết cấu ra, ngời ta dùng nhiều biện pháp công nghệ để tăng độ bền trục khuỷu: Dùng phơng pháp tạo phôi rèn khuôn để thớ kim loại không bị cắt Làm chai bề mặt cách phun bi thép, cát thạch anh cán lăn Nhiệt luyện để bề mặt chốt cổ đạt độ cứng cao, có tổ chức kim tơng Gia công đạt độ xác độ bãng cao ®øt tèt 4.5 TÝnh nghiƯm bỊn trơc khủu Tính nghiệm bền trục khuỷu tính gần đúng, tính theo giả thiết dầm tĩnh định (thực trục khuỷu dầm siêu tĩnh) Trục khuỷu đợc phân đoạn thành khuỷu nghiệm bền với khuỷu nguy hiểm Sơ đồ tính nghiệm bền giới thiệu hình (IV-11) 7 Kết cấu tính toán trục khuỷu bánh đà Hình IV-11 Sơ đồ tính nghiệm bền trục khuỷu Ký hiệu sơ đồ nh sau: T Z - lực tiếp tuyến lực pháp tuyến tác dụng chốt khuỷu Pr1 - lực quán tính ly tâm má khuỷu C1 - lực quán tính ly tâm chốt khuỷu C2 - lực quán tính ly tâm m2 Pr2 - lực quán tính ly tâm đối trọng T'; T"; Z'; Z" - phản lực T Z sinh Mk'; Mk" - mômen xoắn tác dụng cổ trục bên trái bên phải Ngời ta giả thiết ứng suất lớn tác dụng khuỷu nguy hiểm xÈy trêng hỵp sau: Trêng hỵp chịu lực PZmax khởi động Trờng hợp chịu lực Zmax làm việc Trờng hợp chịu lực Tmax làm việc Trờng hợp chịu lực Tmax Trong thực tế vận hành động cơ, lực tác dụng trờng hợp lớn trờng hợp lực tác dụng lên trục khuỷu trờng hợp lớn trờng hợp Vì ngời ta tính nghiệm bền hai trờng hợp 4.5.1 Trờng hợp chịu lực PZmax: Đối với động điêden, trờng hợp khởi động Vị trí khuỷu trục điểm chÕt trªn nªn α = 0, T = 0, n = 0, P j = 0, Pr = Z = PZmax = pZmax.Fp , lóc nµy Z' = Z l " l l' ; Z" = Z l 4.5.1.1 TÝnh nghiƯm bỊn chèt khủu, m«men n chèt khủu: Mu = Z'.l' 8 KÕt cÊu tÝnh to¸n trơc khuỷu bánh đà ứng suất uốn chốt khuỷu là: σu = M u Z ' l' = ; Wu Wu Trong đó: MN/m2 Wu - môdun chống uốn tiết diện ngang chốt Đối với chốt đặc: Wu 0,1dch3 Đối với chốt rỗng: d ch − δ ch Wu = ; 32 d ch m3 dch ch - đờng kính đờng kính chốt khuỷu 4.5.1.2 Tính nghiệm bền má khuỷu: Lực pháp tuyến Z gây uốn nén A-A ứng suất uốn má khuûu: σu = M u Z ' b' = Wux hb ; MN/m2 øng st nÐn m¸ khủu: σu = øng suÊt tæng: Z ; 2bh MN/m2 σΣ = σu + σn 4.5.1.3 TÝnh nghiƯm bỊn cỉ trơc: øng st n cỉ trơc: σu = Z ' l' ; Wu MN/m2 øng st n cỉ trơc trêng hợp thờng nhỏ ứng suất uốn cổ chốt Nên bỏ qua không tính 4.5.2 Trờng hợp chịu lực Tmax Vị trí tính toán khuỷu trục nguy hiểm lệch so với vị trí ĐCT mét gãc α = αTmax Lóc nµy n ≠ 0, T = Tmax, lực quán tính tồn Cần vào đồ thị T = f() để xác định trị số lực tiếp tuyến góc tơng ứng Ví dụ: Đồ thị T = f() động xilanh nh hình (IV-12), ta cã αTmax = 27 KÕt cÊu tÝnh toán trục khuỷu bánh đà Hình IV-12 Đồ thị T = f( α ) T¬ng øng ta cã T = 1,81 MN/m 2, lùc tiÕp tuyÕn ë c¸c gãc cần tính thống kê bảng sau: 270 1470 2670 3870 5070 6270 T 1,81 0,55 -0,4 -0,78 0,4 -0,45 Ta lập bảng để tìm khuỷu nguy hiểm: 270 1470 2670 3870 5070 6270 0,55 -0,4 -0,78 0,4 -0,45 Khuûu Tmax=1.81 ΣTi-1 = Tmax=1.81 -0,4 -0,78 0,4 -0,45 ΣTi-1 = 0,4 0,55 Tmax=1.81 0,4 -0,45 ΣTi-1 = 0,55 -0,4 -0,78 Tmax=1.81 0,55 -0,4 -0,78 0,4 -0,45 ΣTi-1 = -0,68 0,55 -0,4 -0,78 0,4 0,55 -0,4 Tmax=1.81 -0,45 ΣTi-1 = 1,08 Tmax=1.81 -0,78 0,4 -0,45 ΣTi-1 = -0,68 10 KÕt cÊu tính toán trục khuỷu bánh đà Từ bảng thống kê ta thấy khuỷu thứ hai lực T max chịu mômen chiều Ti-1 gây nên khuỷu thứ khuỷu nguy hiểm Do ®ã ph¶i tÝnh nghiƯm bỊn cho khủu thø 4.5.2.1 TÝnh nghiƯm bỊn chèt khủu - øng st n mặt phẳng khuỷu trục: x = u x Mu Z ' l '+ Pr a − Pr c = ; Wux Wux MN/m2 - øng suÊt uèn mặt phẳng thẳng góc với mặt phẳng khuỷu trục: M uy T ' l ' σ = = ; MN/m2 Wuy Wuy y u Đối với chốt rỗng: Wux = Wuy = π d ch − δ ch 32 d ch - øng suÊt uèn tæng céng: σu = (σ ) + (σ ) ; x u y u MN/m2 - øng st xo¾n chèt khủu: τ x Ti (Σ− " Mk = Wk = ; MN/m2 - øng suất tổng chịu uốn xoắn: MN/m2 = σ + 4τ u x 4.5.2.2 TÝnh nghiÖm bền cổ trục: Thờng tính cổ bên phải cổ chịu lực lớn cổ bên trái - ứng suất lực pháp tuyến Z" gây ra: M ux Z " b" σ = = ; Wux Wux x u MN/m2 - øng suÊt uèn lùc tiÕp tuyÕn T" g©y ra: y σu = M uy T " b" = ; Wuy Wuy MN/m2 - øng suÊt uèn tỉng céng: σu = - øng st xo¾n: ( σ ) + ( σ ) ; MN/m2 x u y u + T Wk 11 KÕt cÊu tÝnh toán trục khuỷu bánh đà Ti ( " Mk = Wk x = + T Wk ; MN/m2 - ứng suất tổng chịu uốn xoắn: MN/m2 ; σ Σ = σ + 4τ u x 4.5.2.3 TÝnh nghiƯm bỊn m¸ khủu: Ta thêng tính nghiệm bền má khuỷu bên phải má thờng chịu lực lớn - ứng suất lực pháp tuyÕn Z" sinh ra: σ M uz Z " b" = Wu bh ; σ uz = MN/m2 - øng suÊt uèn lùc tiÕp tuyÕn T g©y ra: T " r = ; bh uT MN/m2 Trong đó: r - bán kính cổ trục khuỷu - ứng suất uốn mômen xoắn Mk" gây ra: σ uM = M k/ / bh ; MN/m2 - ứng suất xoắn má khuỷu lực tiếp tuyến T" gây ra: x = Trong đó: IV-1b) M k T // b // = ; Wk Wk MN/m2 Wk - mômen chống xoắn tiết diện má hình chữ nhật, (nh hình điểm I II ta cã: τ x max = T // b// ; MN/m2 g hb điểm III IV ta có: xmin = g2xmax Các hệ số g1 g2 phụ thuộc vào tỷ số h/b giới thiệu hình (IV-13a) 12 Kết cấu tính toán trục khuỷu bánh đà Hình IV-13 Quan hệ g1 g2 = f(h/b) ứng suất phân bố má khuỷu - ứng suất nén má khuỷu lực phơng pháp tuyến: σn Z / / − Pr ; MN/m2 hb Khi lập bảng để tính ứng suất tổng ®iĨm cđa m¸ khủu, ta quy íc øng st kÐo mang dấu "+"; ứng suất nén mang dấu "-" Căn vào bảng tính ứng suất ta thấy ứng suất tổng điểm 1, 2, 3, i cộng dọc theo cột ứng suất tổng điểm I vµ II b»ng: σ ΣI ,II = ( Σσ ) I , II + 4τ max x ; MN/m2 ứng suất tổng điểm III IV b»ng σ ΣIII ,IV = ( Σσ III ,VI ) + 4τ x ; MN/m2 B¶ng xÐt dấu ứng suất tác dụng má khuỷu 13 Kết cấu tính toán trục khuỷu bánh đà Điểm I II III IV σn + + + + + + + + σux + - + - + - 0 σur + - + - + - 0 σuT + + - - 0 + - σuM - - + + 0 - + Σσ Σσ1 Σσ2 Σσ3 Σσ4 ΣσI ΣσII ΣσIII ΣσIV τx 0 0 τxmax τxmax τxmin τxmin σΣ Σσ1 Σσ2 Σσ3 Σσ4 ΣσI ΣσII ΣσIII ΣσIV øng st cho phÐp cđa trơc khủu giíi thiƯu trªn bảng sau: Kiểu động Vật liệu Chốt khuỷu Má khuỷu Cổ trục khuỷu Tĩnh tàu thuỷ Thép bon 70 ữ 100 MN/m2 80 ữ 120 MN/m2 50 ữ 80 MN/m2 Ôtô máy kéo động cao tốc Thép hợp kim 80 ữ 120 MN/m2 120 ữ 180 MN/m2 60 ữ 100 MN/m2 6.2 Bánh đà 6.2.1 Công dụng bánh đà Trong động đốt trong, bánh đà có công dụng chủ yếu tích trữ công d trình công tác để đảm bảo độ đồng tốc độ góc trục khuỷu Nh ta đà biết mômen động biến thiên theo góc quay trục khuỷu phụ thc rÊt nhiỊu vµo sè xilanh, sè kú vµ thø tự làm việc xilanh Do mômen thay đổi trị số nên thực tế tốc độ góc trục khuỷu số, mà trục khuỷu quay có gia tốc Hiện tợng gây nên tải trọng phụ có tính va đập cấu động Để khắc phục tợng này, ngời ta dùng bánh đà để tích trữ lợng d trình sinh công để bù đắp cho lợng bị thiếu hụt trình khác khiến cho trục khuỷu quay đợc Trong động số xilanh ít, bánh đà tích trữ lợng khởi động khởi động tay Ngoài bánh đà thờng có số kết cấu đặc biệt tuỳ thuộc chủng loại động nh: Quạt gió ly tâm động làm mát b»ng giã xilanh KÕt cÊu tÝnh to¸n trơc khủu bánh đà Bộ phát điện bánh đà từ (vô lăng manhêtíc) Nơi ghi ký hiệu: ĐCT, ĐCD, góc phun sớm, góc đánh lửa sớm 14 Các lỗ rÃnh để quay bẩy bánh đà làm quay trục khuỷu Lắp ráp với cấu truyền lực nh ly hợp ma sát khô biến mô thuỷ lực; khớp nối cứng mềm để dẫn động máy công tác 6.2.2 Vật liệu kết cấu bánh đà Bánh đà động đốt tốc độ thấp trung bình thờng ®óc b»ng gang x¸m GX12 - 40 ®Õn GX32 - 52 Bánh đà động cao tốc có số vòng quay n > 4500 vg/ph thờng đúc thép bon có thành phần bon thấp Kích thớc bánh đà tuỳ thuộc vào kiểu loại số xilanh động Động có số xilanh ít, tốc độ thấp, công suất lớn bánh đà lớn Phân loại bánh đà theo kết cấu, chia làm loại sau đây: 1) Bánh đà dạng đĩa: (hình IV-7a c) Loại bánh đà thờng đợc dùng độngcơ ôtô, có kết cấu đơn giản, mặt bánh đà mặt ma sát với đĩa ma sát ly hợp Trên bánh đà ép vành khởi động 2) Bánh đà dạng chậu: (hình IV-7b) Loại bánh đà thờng dùng động điêden máy kéo Nó có phần vành dày nên "mômen bánh đà " lớn 3) Bánh đà dạng vành: Phần vành bánh đà dày Loại bánh đà thờng dùng cho độngcơ điêden dùng nông nghiệp động phát điện Đối với loại động điêden phát điện công suất lớn, số vòng quay thấp bánh đà có kích thớc lớn vài mét, ngời ta thờng dùng kiểu bánh đà dạng vành ghép bu lông có then định vị Ngoài bánh đà ra, bánh đà từ động mô tô xe máy thờng có dạng chậu nhng thờng đúc hợp kim nhôm vành bánh đà đúc gắn cực nam châm Bánh đà động có dùng biến mô ly hợp thuỷ lực có kết cấu đặc biệt bánh đà có đúc cánh bơm chủ động Bộ ly hợp thuỷ lực đợc bao kín Động dòng dầu cách chủ động truyền cho cánh bị động để làm quay trục Đối với bánh đà thờng ngời ta tính nghiệm "mômen bánh đà" GD mà không cần tính nghiệm bền ... hình (IV-3) Ngoài tiết máy kể trên, số động ngời ta lắp giảm dao động xoắn hệ trục khuỷu Kết cấu giảm dao động xoắn đà giới thiệu chơng dao động xoắn giáo trình động học ®éng lùc häc ®éng c¬ ®èt... mét kÝch thớc đờng kính Đờng kính cổ trục xác định theo kết tính nghiệm bền tính ứng suất xoắn dao động xoắn Ngoài xét đến điều kiện bôi trơn số lần mài sửa trục khuỷu theo "cèt" sưa ch÷a Khi... nhng cần lu ý tăng đờng kính cổ trục chốt khuỷu làm tăng khối lợng trục khuỷu ảnh hởng đến tần số dao động xoắn hệ trục Chiều dµi cỉ trơc phơ thc vµo thiÕt kÕ bè trÝ chung động Thông thờng đờng
