Nghiên cứu giải pháp xử lý nền khu vực lắp đặt dây chuyền thiết bị của nhà máy chính thuộc dự án nhà máy nhiệt điện long phú 1

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ NÔNG NGHIỆP VÀ PTNT TRƯỜNG ĐẠI HỌC THUỶ LỢI - - TRẦN KHÁNH TRÌNH NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP XỬ LÝ NỀN KHU VỰC LẮP ĐẶT DÂY CHUYỀN THIẾT BỊ CỦA NHÀ MÁY CHÍNH THUỘC DỰ ÁN NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN LONG PHÚ Chuyên ngành: Địa Kỹ thuật xây dựng Mã số: 60-58-02-04 NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC: PGS.TS HOÀNG VIỆT HÙNG HÀ NỘI – 2017 LỜI CAM ĐOAN Tác giả xin cam đoan cơng trình nghiên cứu thân tác giả Các kết nghiên cứu kết luận luận văn trung thực, không chép từ nguồn hình thức Việc tham khảo nguồn tài liệu thực trích dẫn ghi nguồn tài liệu tham khảo quy định Tác giả luận văn Trần Khánh Trình i LỜI CÁM ƠN Luận văn thạc sĩ kỹ thuật chuyên ngành Địa kỹ thuật xây dựng với đề tài “Nghiên cứu giải pháp xử lý Khu vực lắp đặt dây chuyền thiết bị nhà máy thuộc Dự án Nhà máy Nhiệt điện Long Phú 1” hoàn thành với giúp đỡ tận tình Thầy giáo, Cô giáo Bộ môn Địa kỹ thuật, Khoa Cơng trình, Phòng Đào tạo Đại học sau Đại học, Trường đại học Thủy lợi bạn bè đồng nghiệp Tác giả xin chân thành cảm ơn Thầy giáo, Cơ giáo, Gia đình, Bạn bè & Đồng nghiệp hỗ trợ, tạo điều kiện cho tác giả suốt trình học tập thực luận văn tốt nghiệp Đặc biệt tác giả xin bày tỏ lòng biết ơn đến PGS.TS Hồng Việt Hùng người hướng dẫn trực tiếp, nhiệt tình định hướng khoa học cho luận văn, tạo điều kiện thuận lợi để tác giả hoàn thành luận văn tốt nghiệp Tuy thân có cố gắng định thời gian có hạn trình độ hạn chế, luận văn khơng tránh khỏi thiếu sót Tác giả kính mong Thầy, Cơ, Bạn bè & Đồng nghiệp góp ý để tác giả tiếp tục học tập nghiên cứu hoàn thiện đề tài Xin chân thành cảm ơn ! MỤC LỤC DANH MỤC HÌNH ẢNH vi DANH MỤC BẢNG BIỂU viii DANH MỤC TỪ VIẾT TẮT ix CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ ĐẤT YẾU CÁC BIỆN PHÁP XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH TRÊN NỀN ĐẤT YẾU 1.1 Khái niệm đất yếu đất yếu 1.1.1 Khái niệm đất yếu 1.1.2 Các loại đất yếu 1.1.3 Nhận biết đất yếu 1.2 Các biện pháp kết cấu cơng trình 1.3 Các biện pháp móng 11 1.3.1 Thay đổi chiều sâu chơn móng 11 1.3.2 Thay đổi kích thước hình dáng móng 13 1.3.3 Thay đổi loại móng độ cứng móng 13 1.4 Các biện pháp xử lý 16 1.4.1 Nhóm phương pháp làm chặt đất mặt học 16 1.4.2 Làm chặt đất phương pháp đầm rung 17 1.4.3 Nhóm phương pháp làm chặt đất sâu chấn động thuỷ chấn 18 1.4.4 Nhóm phương pháp gia cố thiết bị tiêu nước thẳng đứng 19 1.4.5 Phương pháp gia cố lượng nổ 21 1.4.6 Phương pháp gia cố vải địa kỹ thuật bấc thấm .22 1.4.7 Nhóm phương pháp gia cố chất kết dính 26 1.4.8 Nhóm phương pháp gia cố dung dịch 27 1.4.9 Nhóm phương pháp vật lý gia cố đất yếu 27 1.4.10 Nhóm phương pháp gia cố đất yếu cọc cát, cọc vôi, cọc đất - vôi, cọc đất - ximăng, cọc cát – ximăng - vôi 27 1.4.11 Bệ phản áp 29 1.4.12 Tăng hệ số mái 30 1.4.13 Phương pháp nén trước 30 1.4.14 Phương pháp cố kết chân không 31 iii 1.5 Các biện pháp thi công để xử lý 32 1.5.1 Nén chặt đất cách hạ thấp mực nước ngầm 32 1.5.2 Khống chế tốc độ thi công để cải thiện điều kiện chịu lực đất 33 1.5.3 Thay đổi tiến độ thi công để cải thiện điều kiện biến dạng 34 1.6 Kết luận Chương 35 CHƯƠNG CƠ SỞ LÝ THUYẾT CỦA MỘT SỐ GIẢI PHÁP XỬ LÝ NỀN .36 2.1 Tính toán cọc cát 36 2.1.1 Đặc điểm phạm vi ứng dụng 36 2.1.2 Thi công cọc cát 37 2.1.3 Tính tốn thiết kế cọc cát 39 2.2 Phương pháp nén trước 46 2.2.1 Đặc điểm phạm vi ứng dụng 46 2.2.2 Biện pháp thi công 47 2.3 Xử lý bấc thấm kết hợp gia tải trước bơm hút chân không 48 2.3.1 Xử lý đất yếu bấc thấm kết hợp gia tải trước 48 2.3.2 Xử lý khối đắp bơm hút chân không 54 2.4 Kết luận Chương 65 CHƯƠNG TÍNH TỐN ỨNG DỤNG XỬ LÝ NỀN NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN LONG PHÚ - KHU VỰC LẮP ĐẶT DÂY CHUYỀN THIẾT BỊ 66 3.1 Đặt vấn đề 66 3.2 Tổng quan cơng trình 66 3.2.1 Nội dung phê duyệt 66 3.2.2 Về địa điểm xây dựng cơng trình 67 3.2.3 Cơ sở lựa chọn địa điểm 68 3.2.4 Lựa chọn địa điểm 69 3.2.5 Mô tả địa điểm chọn 70 3.2.6 Điều kiện địa chất 70 3.2.7 Các giải pháp kiến trúc, xây dựng 74 3.2.8 Cảnh quan xanh 76 3.3 Phân tích giải pháp áp dụng 77 3.3.1 Giải pháp sử dụng bấc thấm kết hợp gia tải trước 81 3.3.2 Phương án cọc cát xử lý 87 3.3.3 Phương án xử lý cọc ximăng đất 89 3.4 Kết luận Chương 91 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 93 TÀI LIỆU THAM KHẢO 95 iii DANH MỤC HÌNH ẢNH Hình 1.1 Phối cảnh Nhà máy Nhiệt điện Long Phú Hình 1.2 Làm chặt đất đường xe lu 17 Hình 1.3 Làm chặt đất đường xe lu rung 18 Hình 1.4 Sơ đồ thiết bị nén chặt đất thuỷ chấn 19 Hình 1.5 Sơ đồ chất tải 20 Hình 1.6 Thi công cọc cát 20 Hình 1.7 Thi cơng cắm bấc thấm 21 Hình 1.8 Mái dốc taluy có vải địa kỹ thuật gia cường 23 Hình 1.9 Mái dốc có vải địa kỹ thuật gia cường, chống sạt lở, tiêu thoát nước 23 Hình 1.10 Vải ĐKT làm lớp phân cách đất đắp đất yếu nhằm trì chiều dày đất đắp tăng khả chịu tải đường 24 Hình 1.11 Vải địa kỹ thuật làm chức tiêu nước/lọc ngược 25 Hình 1.12 Thi công lắp đặt bấc thấm 26 Hình 1.13 Cấu tạo xử lý đất yếu bấc thấm 26 Hình 1.14 Trình tự thi công cọc ximăng đất 29 Hình 1.15 Cọc ximăng đất sau thi công 29 Hình 1.16 Ảnh hưởng tốc độ tăng tải đến tốc độ cố kết cường độ chống cắt 34 Hình 2.1 Đưa cọc cát xuống búa 38 Hình 2.2 Đưa cọc cát xuống rung động 38 Hình 2.3 Tạo lỗ nổ mìn ép đất 39 Hình 2.4 Sơ đồ bố trí cọc cát 41 Hình 2.5 Sơ đồ xác định chiều dài cọc cát khống chế biến dạng theo TCVN 4253-2012 43 Hình 2.6 Sơ đồ xác định chiều dài cọc cát khống chế ổn định 43 Hình 2.7 Sơ đồ tính tốn ổn định đất theo phương pháp mặt trụ tròn 44 Hình 2.8 Sơ đồ tính lún đất theo TCVN 4253-2012 45 Hình 2.9 Biểu đồ quan hệ tải trọng, độ lún theo thời gian 48 Hình 2.10 Toán đồ xác định nhân tố xáo động Fs 53 Hình 2.11 Toán đồ xác định sức cản Fr 53 Hình 2.12 Tốn đồ xác định độ cố kết theo phương ngang Uh 54 Hình 2.13 Sơ đồ nguyên lý phương pháp MVC 55 Hình 2.14 Sơ đồ nguyên lý phương pháp thi cơng khơng có màng kín khí 56 Hình 3.1 Phối cảnh Nhà máy Nhiệt điện Long Phú 67 Hình 3.2 Mặt xây dựng Nhà máy Nhiệt điện Long Phú 68 Hình 3.3 Mặt cắt địa tầng (khảo sát nhà thầu thi công trước xử lý nền) 72 Hình 3.4 Tính lún chịu tải 105 kN/m , sơ đồ mơ tốn .78 Hình 3.5 Kết tính lún 79 Hình 3.6 Kết tính lún trình bày kết hợp lưới phần tử biên ban đầu 80 Hình 3.7 Giao diện phần mềm FoSSA (2.0) 81 Hình 3.8 Lựa chọn mơ hình tốn 82 Hình 3.9 Lựa chọn thơng số tính lún 82 Hình 3.10 Lựa chọn thơng số thiết kế PVD (bấc thấm) 83 Hình 3.11 Thơng số tính cố kết 83 Hình 3.12 Điều kiện biên mơ tốn gia cố cọc đất-xi măng 90 Hình 3.13 Kết tính lún có gia cố cọc đất xi măng 91 DANH MỤC BẢNG BIỂU Bảng 1.1 Phân loại đất theo thành phần hạt (theo tiêu chuẩn 14 TCN 123) Bảng 1.2 Xử lý theo mục đích sử dụng Bảng 2.1 Xác định độ cố kết Uv 51 Bảng 3.1 Chỉ tiêu lý lớp đất (khảo sát giai đoạn lập dự án) 72 Bảng 3.2 Bảng kết thí nghiệm Lớp 73 Bảng 3.3 Bảng kết thí nghiệm Lớp 74 Bảng 3.4 Các thơng số tính toán sử dụng nghiên cứu 84 Bảng 3.5 Các thông số đất đất đắp 84 Bảng 3.6 Bảng kết tính tốn lún theo thời gian 85 Bảng 3.7 Bảng kết tính tốn độ cố kết theo thời gian 86 viii Bảng 3.4 Các thơng số tính tốn sử dụng nghiên cứu Thơng số Số liệu tính tốn Hàm số xáo trộn đất Fs 0,5 1,0 2,0 3,0 4,0 Khoảng cách bấc c (m) 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 Chiều dày đất L (m) 16,0 16,0 16,0 16,0 16,0 Chiều cao khối đắp H (m) 4,0 4,0 4,0 4,0 4,0 Thông số bấc thấm VDI65 Bảng 3.5 Các thông số đất đất đắp Các tiêu đất Kí hiệu Đơn vị 0.57 -4 0.094 -4 4.39 10 cm /s -4 19.63 e0 - 1,526 Trọng lượng riêng đất γ kN/m 16.5 Trọng lượng riêng đất đắp γ kN/m 20,0 Cc 10 cm /s Chỉ số nén lại Cr 10 cm /s Cố kết theo phương đứng Cv 10 cm /s Cố kết theo phương ngang Ch Hệ số rỗng 16,0 4,0 Trị số -4 Chỉ số nén 5,0 3.3.1.2 Kết tính tốn Dựa vào thơng số phân tích lựa chọn nghiên cứu từ Bảng 3.4 3.5, sử dụng phần mềm FoSSA ta có kết tính tốn độ lún độ cố kết trình bày bảng 3.6 3.7 Fs Fs = 0,5 Fs = Fs = Fs = Fs = Fs = K/c bấc thấm (m) 1,5 2,5 1,5 2,5 1,5 2,5 1,5 2,5 1,5 2,5 1,5 2,5 Bảng 3.6 Bảng kết tính tốn lún theo thời gian Độ lún theo thời gian (m) tháng tháng 0,923 1,003 0,902 0,802 0,748 0,948 1,053 0,873 0,784 0,736 0,828 0,98 0,83 0,758 0,719 0,837 0,928 0,801 0,739 0,706 0,766 0,89 0,779 0,726 0,697 0,709 0,86 0,762 0,715 0,69 1,214 1,437 1,167 1,012 0,922 1,365 1,376 1,124 0,983 0,901 1,17 1,279 1,057 0,939 0,871 1,184 1,206 1,01 0,907 0,849 1,045 1,149 0,973 0,883 0,832 1,045 1,104 0,945 0,865 0,819 Thời gian 12 tháng 18 tháng 24 tháng t90% (tháng) 1,525 1,635 1,656 15,0 1,654 1,668 1,79 18,0 1,504 1,589 1,682 24,0 1,312 1,508 1,54 36,0 1,184 1,369 1,55 48,0 1,515 1,533 1,636 17,0 1,606 1,74 1,796 15,0 1,453 1,544 1,659 27,0 1,272 1,465 1,6 40,0 10,153 1,334 1,539 52,0 1,428 1,426 1,604 23,0 1,52 1,682 1,76 18,0 1,371 1,567 1,593 31,0 1,208 1,397 1,533 45,3 1,106 1,279 1,412 59,0 1,446 1,512 1,63 18,0 1,546 1,624 1,72 22,0 1,308 1,504 1,636 36,0 1,162 1,344 1,5 50,0 1,071 1,237 1,367 64,0 1,403 0,594 1,423 31,3 1,484 1,571 1,78 24,3 1,358 1,451 1,667 40,0 1,125 1,302 1,526 56,0 1,045 1,205 1,332 71,0 1,36 1,472 1,512 20,0 1,43 1,523 1,641 28,0 1,218 1,407 1,54 45,0 1,097 1,368 1,46 60,0 1,024 1,179 1,303 74,0 Độ lún S100 %(m) 1,796 Fs Fs = 0,5 Fs = Fs = Fs = Fs = Fs = Bảng 3.7 Bảng kết tính tốn độ cố kết theo thời gian Độ cố kết theo thời gian (%) K/c Thời bấc gian 12 tháng 18 tháng 24 tháng t90% thấm tháng tháng (m) (tháng) 73,1 92,1 99,3 99,9 100,0 15,0 1,5 45,8 67,5 88,2 95,6 98,4 18,0 32,7 49,9 71,9 83,9 90,0 24,0 2,5 26,2 39,8 59,4 72,1 80,7 36,0 22,7 34,0 51,0 63,1 71,9 48,0 68,2 88,9 98,6 99,8 100,0 17,0 1,5 42,5 63,5 85,0 93,8 97,4 15,0 30,8 47,1 68,6 81,0 88,5 27,0 2,5 25,0 38,0 56,8 69,3 78,1 40,0 21,9 32,6 49,0 60,8 69,6 52,0 60,4 82,7 96,6 99,3 99,9 23,0 1,5 37,8 57,2 79,4 90,0 95,1 18,0 28,0 42,8 63,2 76,0 84,2 31,0 2,5 23,3 35,1 52,6 64,9 73,8 45,3 20,8 30,7 46,0 57,2 65,9 59,0 54,5 77,1 94,1 98,4 99,6 18,0 1,5 34,4 52,5 74,6 86,2 92,4 22,0 26,1 39,7 59,1 71,9 80,5 36,0 2,5 22,1 33,0 49,6 61,5 70,3 50,0 19,9 29,2 43,7 54,5 63,0 64,0 49,9 72,3 91,3 97,3 99,2 31,3 1,5 31,9 48,8 70,6 82,7 89,8 24,3 24,7 37,3 55,9 68,4 77,3 40,0 2,5 21,2 31,4 47,2 58,7 67,4 56,0 19,3 28,1 42,0 52,4 60,7 71,0 46,2 68,0 88,5 95,8 98,4 20,0 1,5 29,9 45,8 67,1 79,6 87,3 28,0 23,6 35,5 53,3 65,6 74,5 45,0 2,5 20,5 30,3 45,4 56,5 65,1 60,0 18,9 27,3 40,6 50,7 58,8 74,0 Độ lún S100 %(m) 1,796 Từ kết tính 35 trường hợp nêu bảng 3.7 3.8 cho thấy trường hợp bấc thấm cắm với khoảng cách 1,5 m hệ số xáo trộn Fs = cho ta độ lún lớn 1,796 m thời gian ngắn 15 tháng Vậy chọn bấc thấm VDI65-Việt Nam để xử lý với thông số cụ thể sau: Chiều dài bấc thấm 14 m Khoảng cách bấc thấm 1,5 m Kích thước bấc thấm 100 x mm Hệ số xáo trộn Fs = 1.0 Thời gian đạt 90% cố kết 15 tháng Độ lún cuối 1,296 m Khối lượng bấc thấm: 743680 (m) 3.3.2 Phương án cọc cát xử lý * Tính tốn sơ Chọn cọc có đường kính D = 0,4m , chiều dài cọc 16 m, hết lớp đất yếu Vì đất sét nên ta có cơng thức en = c γ γ 00 s w1 (W + 0,5I p ) p Trong đó: + enc_ hệ số rỗng đất sau nén chặt cọc cát + γ s _ trọng lượng riêng hạt đất + γ w _ trọng lượng riêng nước + Wp _ độ ẩm giới hạn dẻo + I p _ số dẻo Thay số từ Tài liệu địa chất cơng trình, ta có: enc = 2,6 (0,296 + 0,5.0,373) = 1,29 100x1 Xác định diện tích nén chặt: Fnc = 1,4b (a + 0,4b) Trong đó: + b _ chiều rộng đáy móng + a _ chiều dài đáy móng Fnc = 1,4.250(420 + 0,4.250) = 182.000(m ) Tính tốn số lượng cọc (n): n= eo − enc + eo x Fnc fc Trong : + eo – hệ số rỗng đất thiên nhiên trước nén chặt cọc cát + fc – diện tích tiết diện cọc cát Chọn cọc cát đường kính D400, fc = 3,14.0,4 /4 = 0,126m 2 Diện tích khu vực cần xử lý có diện tích 250x420 = 105.000m (10,5ha) Nhưng diện tích cần nén chặt 182.000 m Tổng số cọc cát khu vực cần xử lý là: Ta có số lượng cọc cát là: (1,56 − 1,29).182000 = 152343 cọc (1 + 1,56).0,126 n= Tính khoảng cách cọc c với giả sử trình lèn chặt, độ ẩm W đất khơng đổi ta có cơng thức: c = dc π3 γ nc γ γ + o n = 0,952dc γ γγ o nc nc c Trong đó: + γ nc _ trọng lượng thể tích đất sau có cọc cát γ nc =1 γ s + enc (1 + W ) = 2,67 (1 + 0,564) = 1,823 (g/cm ) + 1,29 + W_ độ ẩm tự nhiên đất trước nén chặt + γ o _ trọng lượng thể tích đất tự nhiên trước nén chặt (trước có cọc cát) + enc _ hệ số rỗng đất sau có cọc cát c = 0,952.0,4 1,823 1,823 − 1,65 = 1,23(m) * Kiểm tra lún với hệ số nén chặt thiết kế Trị số độ lún dự tính đất sau nén chặt cọc cát xác định theo công thức Sc = ao.hs.p Với hs = 16 m ta xác định ao p β a = o Eo Eo = β = + 1,56 = 498 (kN/m ) ,5 a + e0 a hệ số nén lún a= − e2 = e1 σ 1,56 − 1,29 105 − -3 = 2,57x10 (m /kN) −σ Trong đó: β - hệ số, phụ thuộc vào biến dạng ngang tương đối đất; cát β = 0,80; cát pha sét β = 0,70; sét pha cát β = 0,50 đất sét β= 0,40 β 0, = 1,004.10-3 (m2/kN) ao = = Eo 498 Xác định áp lực gây lún p = 105 (KN/m ) -3 Vậy Sc = 1,004.10 x 16 x 105 = 1,68 (m) So sánh với độ lún xử lý bấc thấm kết hợp gia tải trước kết hợp với hai trị số độ lún xấp xỉ (Spa1 = 1,769 m, Spa2 = 1,68) hệ số rỗng nén chặt đạt yêu cầu 3.3.3 Phương án xử lý cọc ximăng đất Do khơng có điều kiện thí nghiệm phương án cọc đất xi măng phương án đối chứng, tiêu thiết kế cọc lấy từ tiêu chuẩn tài liệu tham khảo [12], [13], [14] chủ yếu từ TCVN 9906-2014 _ Cơng trình Thủy lợi - Cọc đất - ximăng thi công theo phương pháp Jet-Grouting, luận văn nghiên cứu tiêu lý cọc đất-xi măng tác giả Thái Hồng Sơn [14] Hàm lượng ximăng 250 kg/m Cường độ kháng nén trục qu = kG/cm Các tiêu: Ctd = 16,2 kN/m φ td = 20 Etd = 4150 kN/m Chiều dài cọc l = 16 m Đường kính cọc đất ximăng D = 600 (mm) Khoảng cách cọc đất ximăng d = 1,2 m Số lượng cọc đất-xi măng cần sử dụng khu vực 72916 cọc Tai p = 105 kN/m2 -2 -4 -6 -8 cao (m) -10 -12 -14 -16 -18 -20 -22 -24 -26 11 13 15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35 37 39 41 43 khoang cach (m) Hình 3.12 Điều kiện biên mơ tốn gia cố cọc đất-xi măng Hình 0.12 trình bày điều kiện biên tốn tính gia cố cọc đất ximăng, thơng số tính theo tương đương Các trị số tính tốn lấy theo tài liệu cơng bố cơng trình tương tự [13], [14] Phạm vi màu đỏ phần tương đương cọc đất-xi măng T a i t r o n g p = -2 -4 k N / m -6 -8 -10 -12 -14 -16 -18 -20 -22 -24 -26 0.5 2.5 4.5 6.5 8.5 10.5 12.5 14.5 16.5 18.5 20.5 22.5 24.5 26.5 28.5 30.5 32.5 34.5 36.5 38.5 40.5 42.5 khoangcach(m) Hình 3.13 Kết tính lún có gia cố cọc đất xi măng Hình 0.13 kết tính lún có gia cố cọc đất xi măng, thể đường đẳng chuyển vị đứng tác dụng tải trọng Trị số chuyển vị đứng lớn 1,75 m (175 cm) Thời gian đạt độ lún cuối 36,7 tháng 3.4 Kết luận Chương Trong giải pháp trình bày, cho thấy giải pháp bấc thấm kết hợp gia tải trước giải pháp cọc cát xử lý cho độ lún khoảng 1,7 m thời gian cố kết ngắn Giải pháp cọc đất ximăng cho thời gian lún lâu tới 36,7 tháng Như phương án bấc thấm kết hợp gia tải trước cho thời gian cố kết ngắn tận dụng lớp cát san lấp mặt để gia tải xử lý Về kết tính phần mềm FOSSA (2.0) cho thấy chiều cao khối đắp, chiều dày đất khoảng cách bấc thấm có ảnh hưởng đến độ lún độ cố kết cuả Tuy nhiên, mức độ ảnh hưởng chiều cao khối đắp chiều dày đất không lớn Yếu tố ảnh hưởng nhiều khoảng cách bấc thấm hệ số xáo trộn đất Khi khoảng cách bấc thấm giảm tốc độ cố kết tăng lên rõ rệt đặc biệt giai đoạn đầu q trình cố kết Kết tính tốn cho thấy, khoảng cách bấc thấm hiệu phạm vi từ 1,0m đến 2,0m Ngoài ra, hệ số ảnh hưởng mức độ xáo trộn đất Fs nhân tố ảnh hưởng lớn đến tốc độ cố kết đất thời gian t90 để đất đạt độ cố kết 90% Khi hệ số ảnh hưởng mức độ xáo trộn đất tăng làm giảm tốc độ cố kết làm gia tăng nhanh chóng thời gian để đất đạt độ cố kết 90% Trong trình cố kết nền, ảnh hưởng mức độ xáo trộn đất giai đoạn trình cố kết lớn nhiều so với giai đoạn đầu cuối trình cố kết Đặc biệt, hệ số ảnh hưởng mức độ xáo trộn đất thay đổi từ 0,5 đến 1,0 từ 3,0 đến 5,0 khoảng cách đường lún theo thời gian thay đổi nhỏ thay đổi lớn nhiều hệ số ảnh hưởng mức độ xáo trộn đất thay đổi từ 1,0 đến 3,0 Quy luật không thay đổi thay đổi khoảng cách bấc thấm, chiều cao khối đắp chiều dày đất Vậy giải pháp giải pháp bấc thấm kết hợp gia tải trước hoàn toàn phù hợp với điều kiện thực tế KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Các kết đạt luận văn Luận văn nghiên cứu tổng quan phương pháp xử lý đất yếu, luận văn mô tả phân tích ưu nhược điểm 13 nhóm phương pháp khác mà người thiết kế lựa chọn tuỳ theo đặc điểm cụ thể công trình Luận văn khẳng định phương pháp xử lý đất yếu bấc thấm kết hợp gia tải trước tối ưu phù hợp với điều kiện san khu vực xây dựng dự án Việc sử dụng bấc thấm thoát nước thẳng đứng giúp làm tăng nhanh thời gian cố kết Luận văn nêu chi tiết lý thuyết tính tốn bấc thấm, lý thuyết tính tốn gia cố xử lý nền, tạo hệ thống phân tích tra cứu đối chứng tiện lợi Luận văn tính toán thiết kế bấc thấm kết hợp gia tải trước với 35 trường hợp biến đổi thông số khoảng cách cắm bấc thấm tối ưu 1,5 m hệ số xáo trộn nên chọn 1, việc tính tốn cho nhiều trường hợp rõ thông số tối ưu tốn Các tính tốn kiểm tra đối chứng với phương án cọc cát cọc xi măng đất rõ giải pháp tối ưu bấc thấm, kết hợp gia tải trước Do đặc thù toàn khu vực nhà máy nhiệt điện Long Phú phải san nâng lên cốt +3.5 việc kết hợp tải trọng san để rút ngắn thời gian cố kết đất phương án tối ưu Kết tính tốn lún cho thấy độ lún tổng thể 1.296 m phù hợp cần có khối lượng bù lún Thời gian đạt độ lún 15 tháng đạt yêu cầu tiến độ chung dự án Giải pháp xử lý bù lún cho khu vực giúp cho việc xây dựng hạ tầng nhà máy có tính đồng Tránh chênh lún cục cơng trình giữ cốt cao độ chuẩn khu vực Khoảng cách bố trí hiệu bấc thấm từ 1,0m đến 1,5m loại bấc thấm có a = 100mm b = 4mm Một số vấn đề tồn Chưa đối chứng phương án xử lý bấc thấm kết hợp gia tải trước với phương án xử lý bấc thấm kết hợp gia tải hút chân không Xét bù lún mặt hạ tầng, chưa tách để xác định tải trọng cục vị trí Kiến nghị Với lợi sử dụng phần mềm chun dùng, việc tính tốn cho nhiều trường hợp giúp số liệu tính tốn có độ tin cậy cao giải pháp bấc thấm kết hợp gia tải trước phù hợp điều kiện phải san nâng cao độ tổng thể cơng trình TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Hồng Văn Tân, Trần Đình Ngơ, Phan Xn Trường, Phạm Xn, Nguyễn Hải, Những phương pháp xây dựng cơng trình đất yếu, Nhà Xuất Giao thông vận tải tái (2016) [2] Ths Đoàn Thế Mạnh, Phương pháp gia cố đất yếu trụ đất _ ximăng, Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Hàng hải số 19 - 8/2009 [3] ThS Đồn Thế Mạnh, Khoa Cơng trình thủy, Trường Đại học Hàng hải, Sử dụng vải địa kỹ thuật lưới địa kỹ thuật gia cố đất ổn định móng, Tạp chí Khoa học Cơng nghệ Hàng hải số 23 – 8/2010 [4] TS Nguyễn Đức Hạnh, Ths Phạm Thanh Hà, Một số chế phá hoại đất đắp đất yếu dùng cọc đất ximăng gia cố, Tạp chí Cầu đường Việt Nam số 5/2007 [5] Hồ sơ khảo sát địa chất khu vực xây dựng Nhà máy Nhiệt điện Long Phú Phòng thí nghiệm chun ngành (LAS 365) Xí nghiệp Khảo sát & Xây dựng điện thực năm 2007 – 2008 [6] Hồ sơ khảo sát địa chất bổ sung phục vụ thiết kế, thi công xử lý Công ty cổ phần kỹ thuật móng cơng trình ngầm FECON (LAS 442) thực năm 2011 [7] TCVN 9355:2012 _ Gia cố đất yếu bấc thấm thoát nước (Ground improvement by prefarbricated vertical drain (PVD) [8] TCXD 245-2000 (2000), Gia cố đất yếu bấc thấm thoát nước Bộ Xây dựng ban hành 29/06/2000 [9] PGS.TS Nguyễn Quốc Dũng, Ths Nguyễn Quốc Huy, Ths Nguyễn Quý Anh, Viện Khoa học Thuỷ lợi, Giới thiệu kết ứng dụng công nghệ khoan cao áp (JET - GROUTING) để chống thấm cho số cơng trình thuỷ lợi [10] TS Phùng Vĩnh An, Bàn phương pháp tính tốn gia cố cọc ximăng – đất, Tạp chí khoa học công nghệ thủy lợi số 11/2012 [11] Viện Khoa học Thủy lợi Việt Nam, Năm 2008 – 2010, Báo cáo đề tài nghiên cứu cấp Bộ “Nghiên cứu đề ứng dụng giải pháp xử lý móng cơng trình Thủy lợi vùng đất yếu Đồng sơng Cửu Long cọc ximăng – đất khoan trộn sâu”, [12] TCVN 9906:2014 - Cơng trình thủy lợi-cọc ximăng đất thi công theo phương pháp Jet - Grouting – Yêu cầu thiết kế thi công nghiệm thu cho xử lý đất yếu [13] TCVN 9403:2012 - Gia cố đất yếu - phương pháp trụ đất xi măng [14] Thái Hồng Sơn (2014) Cement deep mixing design for soil improvement of Rachchanh navigation lock-Executive Master Thesis-Joint Education master program between University of Liege Bengium and Thuyloi University Vietnam [15] 22TCN 262-2000 (2000), Quy trình khảo sát thiết kế đường ôtô đắp đất yếu GTVT ban hành ngày 29/06/2000 [16] TCVN 9842:2013 _ Xử lý đất yếu phương pháp cố kết hút chân khơng có màng kín khí xây dựng cơng trình giao thơng – thi cơng nghiệm thu, (Vaccum consolidation method with sealed membrance for soft ground improvement in transport – Contruction and acceptance) [17] Cao Văn Chí, Trịnh Văn Cương, Trường Đại học Thuỷ lợi (2003), Giáo trình học đất, NXB Xây Dựng, Hà Nội [18] Trịnh Văn Cương, Trường Đại học Thuỷ lợi (2002), Bài giảng Địa kỹ thuật cơng trình cho lớp cao học [19] Đồn Thế Tường, Lê Thuận Đăng (2004), Thí nghiệm đất móng cơng trình, NXB Giao thơng vận tải, Hà Nội [20] 22 TCN 244-1998 (1998), Quy trình xử lý đất yếu bấc thấm xây dựng đường Bộ GTVT ban hành ngày 04/05/1998 [21] 22 TCN 248-1998 (1998), Tiêu chuẩn thiết kế, thi công vải địa kỹ thuật xây dựng đắp đất yếu Bộ Giao thông vận tải ban hành ngày 05/09/1998 ... Nghiên cứu giải pháp xử lý Khu vực lắp đặt dây chuyền thiết bị nhà máy thuộc Dự án Nhà máy Nhiệt điện Long Phú 1 có tính cấp thiết, có sở khoa học thực tiễn Hình 1. 1 Phối cảnh Nhà máy Nhiệt điện Long. .. cho Khu vực lắp đặt dây chuyền thiết bị nhà máy thuộc Dự án Nhà máy Nhiệt điện Long Phú - Đánh giá, kiểm tra hiệu giải pháp xử lý chọn Bố cục luận văn Mở đầu Chương Tổng quan đất yếu biện pháp. .. Khánh Trình i LỜI CÁM ƠN Luận văn thạc sĩ kỹ thuật chuyên ngành Địa kỹ thuật xây dựng với đề tài Nghiên cứu giải pháp xử lý Khu vực lắp đặt dây chuyền thiết bị nhà máy thuộc Dự án Nhà máy Nhiệt