Đánh giá điều kiện địa chất công trình và đề xuất giải pháp móng cho công trình ngân hàng TMCP kiên long, thị trấn giồng riềng, kiên giang

TRƯỜNG ĐẠI HỌC TÀI NGUYÊN VÀ MÔI TRƯỜNG TP.HCM KHOA ĐỊA CHẤT VÀ KHỐNG SẢN NGUYỄN HỒNG TRỌNG ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH VÀ ĐỀ XUẤT GIẢI PHÁP MÓNG CHO NGÂN HÀNG TMCP KIÊN LONG THỊ TRẤN GIỒNG RIỀNG, KIÊNG GIANG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ ĐỊA CHẤT HỌC Mã nghành : 52440201 TP.HỒ CHÍ MINH – 12/2017 TRƯỜNG ĐẠI HỌC TÀI NGUYÊN VÀ MÔI TRƯỜNG TP.HCM KHOA ĐỊA CHẤT VÀ KHOÁNG SẢN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH VÀ ĐỀ XUẤT GIẢI PHÁP MÓNG CHO NGÂN HÀNG TMCP KIÊN LONG THỊ TRẤN GIỒNG RIỀNG, KIÊNG GIANG Sinh viên thực hiện: Nguyễn Hồng Trọng Khóa : 2013-2017 MSSV: 0250100045 Giảng viên hướng dẫn: ThS Trần Thị Phương Dung TP.HỒ CHÍ MINH – 12/2017 TRƯỜNG ĐH TÀI NGUYÊN VÀ MÔI TRƯỜNG THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH KHOA ĐỊA CHẤT VÀ KHỐNG SẢN CỘNG HÒA XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM Độc lập - Tự - Hạnh phúc Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2017 NHIỆM VỤ CỦA ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP Khoa: ĐỊA CHẤT VÀ KHỐNG SẢN Bộ mơn: KỸ THUẬT ĐỊA CHẤT Họ tên: NGUYỄN HOÀNG TRỌNG MSSV: 0250100045 Ngành: ĐỊA CHẤT HỌC Lớp: 02_ĐH_DKT Đầu đề đồ án: ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH VÀ ĐỀ XUẤT GIẢI PHÁP MĨNG CHO NGÂN HÀNG TMCP KIÊN LONG THỊ TRẤN GIỒNG RIỀNG, KIÊN GIANG Nhiệm vụ (yêu cầu nội dung số liệu ban đầu): - Đánh giá điều kiện địa chất cơng trình khu vực cần xây dựng - Qui trình tính tốn, thiết kế sơ phương án móng - Đánh giá hiệu giải pháp móng cho cơng trình ngân hàng TMCP Kiên Long, Thị trấn Giồng Riềng, Kiên Giang Ngày giao nhiệm vụ đồ án: 22/8/2017 Ngày hoàn thành nhiệm vụ: 3/12/2017 Họ tên người hướng dẫn: ThS Trần Thị Phương Dung Người hướng dẫn (Ký ghi rõ họ tên) ThS Trần Thị Phương Dung Nội dung yêu cầu thông qua môn Ngày tháng năm Chủ nhiệm môn LỜI CẢM ƠN Qua năm học tập mái trường Đại Học Tài Nguyên Môi Trường Tp.HCM, truyền đạt tận tình q thầy, cơ, em tích lũy nhiều kiến thức bổ ích cho thân Chính nhờ tảng tri thức này, em dễ dàng lĩnh hội kiến thức q trình học tập Đó kiến thức quý báu cho em hành trang bước vào đời Trong trình thực đồ án em nhận nhiều giúp đỡ từ phía gia đình, thầy cô, bạn bè người thân Đề tài em hồn thiện ngày hơm nay, em xin đặc biệt gửi lời cám ơn chân thành đến giáo viên hướng dẫn Th.s Trần Thị Phương Dung tận tình bảo, sửa chữa sai sót giúp em hồn thành đề tài có định hướng tốt cho nghề nghiệp tương lai Em xin kính chúc Cơ gia đình sức khỏe dồi dào, gặp nhiều thành công sống công việc Qua đây, em xin trân trọng gửi lời chúc tới ban lãnh đạo tồn thể q thầy trường Đại Học Tài Nguyên Môi Trường Tp.HCM, chúc nhà trường đạt thành tích cao nghiệp đào tạo nhân tài cho đất nước mong thầy cô dồi sức khỏe, thành công nghiệp trồng người Em xin chân thành cám ơn Sinh viên Nguyễn Hoàng Trọng MỤC LỤC LỜI CẢM ƠN MỞ ĐẦU 1 SỰ CẦN THIẾT CỦA ĐỒ ÁN MỤC TIÊU, NỘI DUNG VÀ PHẠM VI NGHIÊN CỨU 2.1 Mục tiêu đề tài 2.2 Nội dung phạm vi nghiên cứu CHƯƠNG TỔNG QUAN 1.1 ĐẶC ĐIỂM TỰ NHIÊN, VỊ TRÍ ĐỊA LÍ KHU VỰC NGHIÊN CỨU 1.1.1 Vị trí địa lí .3 1.1.2 Địa hình 1.1.3 Đặc điểm địa chất 1.1.4 Địa chất thủy văn 1.1.5 Khí hậu 1.2 ĐẶC ĐIỂM KINH TẾ - XÃ HỘI 10 1.2.1 Dân cư 10 1.2.2 Kinh tế 10 1.2.3 Giao thông 10 1.3 CÁC ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH 11 1.3.1 Yếu tố địa hình - địa mạo .11 1.3.2 Yếu tố địa tầng tính chất lý loại đất đá 11 1.3.3 Đặc điểm kiến tạo 11 1.3.4 Yếu tố địa chất thủy văn điều kiện địa chất công trình 12 1.3.5 Yếu tố q trình tượng địa chất động lực cơng trình 12 1.3.6 Yếu tố vật liệu xây dựng khoáng tự nhiên .12 1.4 NHỮNG VẤN ĐỀ CƠ BẢN VỀ NỀN MÓNG 12 1.4.1 Khái niệm 12 1.4.2 Khái niệm móng 13 Khái niệm móng .13 1.4.3 Phân loại địa tầng 15 CHƯƠNG CƠ SỞ LÝ THUYẾT VÀ PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 16 i 2.1 PHƯƠNG PHÁP NGHIÊN CỨU 16 2.1.1 Tìm kiếm, thu thập tài liệu 16 2.1.2 Tổng hợp số liệu 16 2.1.3 Phương pháp thực địa 16 2.2 PHƯƠNG PHÁP THIẾT KẾ, TÍNH TỐN NỀN MĨNG 17 2.2.1 Ý nghĩa công tác thiết kế móng .17 2.2.2 Nội dung công tác thiết kế móng 17 2.2.3 Các bước thiết kế móng cọc 19 CHƯƠNG KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN 22 3.1 ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH KHU VỰC XÂY DỰNG 22 3.1.1 Điều kiện địa hình – địa mạo mặt xây dựng 22 3.1.2 Đặc điểm địa chất thủy văn 22 3.1.3 Đặc điểm địa tầng khu vực khảo sát .22 3.1.4 Các tượng địa chất cơng trình động lực 27 3.2 TÍNH TỐN THIẾT KẾ GIẢI PHÁP MĨNG .28 3.2.1 Sức chịu tải cọc theo vật liệu xác định theo : .29 3.2.2 Chọn số lượng cọc bố trí cọc 30 3.2.3 Bố trí cọc .30 3.2.4 Xác định khối móng quy ước 31 3.2.5 Kiểm tra ổn định đất đáy móng quy ước 31 3.2.6 Tính lún cho khối móng quy ước 32 TÀI LIỆU THAM KHẢO .35 PHỤ LỤC 36 ii KÍ HIỆU VIẾT TẮT ĐCCT – Địa chất cơng trình TCVN – Tiêu chuẩn Việt Nam TTGH – Trạng thái giới hạn TCN – Tiêu chuẩn nghành TMCP – Thương mại cổ phần iii DANH MỤC HÌNH Hình 1.1 Bản đồ vị trị địa lí huyện Giồng Riềng Hình 1.2 Bản đồ vị trí địa lí ngân hàng TMCP Kiên Long .4 Hình 1.3 Các dạng địa tầng 15 Hình 3.1 Sơ đồ mặt bố trí cọc .30 Hình 3.2 Mơ hình khối móng quy ước 31 Hình 3.3 Sơ đồ móng cọc 33 iv DANH MỤC BẢNG Bảng 2.1 Khối lượng công tác khảo sát .17 Bảng 3.2 Phạm vi phân bố lớp San lấp 23 Bảng 3.3 Phạm vi phân bố lớp 23 Bảng 3.4 Phạm vi phân bố lớp 24 Bảng 3.5 Phạm vi phân bố lớp 24 Bảng 3.6 Bảng tổng hợp tiêu lý lớp - 24 Bảng 3.7 Phạm vi phân bố lớp 25 Bảng 3.8 Phạm vi phân bố lớp 26 Bảng 3.9 Bảng tiêu lý lớp - 26 v TÓM TẮT ĐỒ ÁN Thị trấn Giổng Riềng với phát triển kinh tế kéo theo phát triển sở hạ tầng, hàng loạt cơng trình dân cư, khu cơng nghiệp xây dựng lên Nhưng địa tầng khu vực phía thị trấn Giồng Riềng có tầng đất yếu dày nên phương án móng nơng khơng khả thi cơng trình có tải trọng vừa lớn Do phương án móng cọc phương án hợp lý đảm bảo u cầu kỹ thuật cho cơng trình Với lý trên, đồ án “ Đánh giá điều kiện địa chất cơng trình đề xuất giải pháp móng cho ngân hàng TMCP Kiên Long, Thị trấn Giồng Riềng, Kiên Giang” cần thiết, đáp ứng nhu cầu xây dựng xã hội Trong trình nghiên cứu, tác giả tiến hành tìm kiếm thu thập tài liệu, sử dụng phương pháp tổng hợp số liệu, phương pháp thực địa, tính tốn học để hồn thành Nghiên cứu quy luật phân bố, chiều dày lớp đất, tính chất khu vực nghiên cứu nhằm làm sở xác định từ đưa đề xuất lựa chọn giải pháp móng tối ưu cho cơng trình Nhằm đảm bảo tính kĩ thuật, an tồn tiết kiệm chi phí vi Lớp san lấp: ( gồm bê tông, gạch lát nền, cát, đá, gạch) Lớp gặp tất hố khoan, bề dày lớp biến đổi từ 1.10m (K2) đến 1.50m (K1) Cao độ đáy lớp biến đổi từ 1.50m (K1) đến -1.10m (K2) Lớp có bề dày mỏng tính chất lí khơng ổn định nên khơng thích hợp để đặt móng cơng trình, thường bóc bỏ Lớp 1: Sét lẫn hữu cơ, màu xám xanh, xám đen, trạng thái chảy Lớp gặp tất hố khoan Vị trí địa tầng nằm lớp san lấp Bề dày lớp biến đổi từ 6.50m (K1) đến 8.40m (K2) Cao độ đáy lớp biến đổi từ -9.50m (K2) đến -8.00m (K1) Giá trị xuyên tiêu chuẩn SPT N30=0 Đất có khả chịu tải trọng Lớp 2: Sét, đôi chỗ lẫn vỏ sò, màu xám xanh, xám đen, trạng thái chảy.Lớp gặp tất hố khoan Vị trí địa tầng nằm lớp Bề dày lớp biến đổi từ 9.90m (K2) đến 10.50m (K1) Cao độ đáy lớp biến đổi từ -19.40m (K2) đến -18.50m (K1) Giá trị xuyên tiêu chuẩn SPT N30=0 Đất có khả chịu tải trọng Lớp 3: Sét, đôi chỗ lẫn cát, sạn sỏi laterit, màu xám xanh, xám vàng, nâu vàng, nâu đỏ, trạng thái dẻo cứng đến nửa cứng.Lớp gặp tất hố khoan Vị trí địa tầng nằm lớp Bề dày lớp biến đổi từ 16.60m (K2) đến 17.00m (K1) Cao độ đáy lớp biến đổi từ -35.50m (K1) đến -35.00m (K2) ) Giá trị xuyên tiêu chuẩn SPT N30=9-27 Đất có bề dày tương đối, tính chất lí ổn định,có thể làm cho cơng trình có tải trọng trung bình Lớp 4: Cát bụi, cát sét, màu xám xanh, xám nâu, nâu vàng, kết cấu chặt vừa đến chặt Lớp gặp tất hố khoan Vị trí địa tầng nằm lớp Bề dày lớp biến đổi từ 5.80m (K1) đến 6.00m (K2) Cao độ đáy lớp biến đổi từ -41.30m (K1) đến 41.00m (K2) Giá trị xuyên tiêu chuẩn SPT N30=26-40 Đất có bề dày tương đối, tính chất lí ổn định,có thể làm cho cơng trình có tải trọng lớn Lớp 5: Cát bụi, cát sét, đôi chỗ lẫn sạn sỏi thạch anh, màu nâu vàng, xám nâu, kết cấu chặt Lớp gặp tất hố khoan Vị trí địa tầng nằm lớp Bề dày lớp chưa xác định chưa khảo sát đến độ sâu đáy lớp Giá trị xuyên tiêu chuẩn SPT N30=51-64 Lớp đất có khả chịu tải tốt Phù hợp cho việc đặt móng xây dựng cơng trình 3.1.4 Các tượng địa chất cơng trình động lực a Hiện tượng xói ngầm 27 Xói ngầm moi chuyển vật liệu từ loại đất đá thành phần khơng đồng vận động dòng ngầm lơi hạt đất có đường kính nhỏ chui qua lỗ hổng đất đá có đường kính lớn tạo hang hốc lòng đất, phá hoại cơng trình bên Nó làm thay đổi độ thấm nước đất, tốc độ vận động (đặc biệt nơi có áp lực thủy động) Điều kiện xói ngầm: đất đá không đồng nhất, nơi tiếp xúc lớp đất đá có thành phần khác Khi gradian áp lực định, tồn miền tiêu thoát nước lắng đọng vật liệu Ảnh hưởng cơng trình gây ổn định cường độ, làm biến dạng, lún không đều, làm biến dạng bề mặt cơng trình liền kề, bất lợi đặt móng, cản trở tiến độ thi cơng, tăng khối lượng đào Vì vây, cần phải có biện pháp xử lý : bóc bỏ, tháo khơ, làm tường cừ, gia cố đất đá, điểu tiết dòng thấm,tạo lớp đất chống xói ngầm b Hiện tượng nước chảy vào hố móng Hiện tượng phổ biến tiến hành thi cơng móng cơng trình vùng đất yếu, mực nước ngầm độ sâu 1,5m-2m, nơi nước thấp triều xâm nhập vào Đối với móng có độ sâu 2m có tượng nước chảy vào hố móng gây khó khăn cho việc thi cơng Vì vậy, cần thưc công tác khắc phục trước thi cơng 3.2 TÍNH TỐN THIẾT KẾ GIẢI PHÁP MĨNG Lựa chọn móng cọc đài thấp cho cơng trình ngân hàng TMCP Kiên Long, Thị trấn Giồng Riềng, Kiên Giang Vì đất khu vực cơng trình phù hợp với thiết kế có đài cọc nằm mặt đất tự nhiên, làm việc móng với giả thiết toàn tải trọng ngang đất từ đáy đài trở lên chịu Tải trọng cơng trình tính tốn chân cột N0tc =450T Lớp San lấp thường có tính chất lí khơng ổn định, khơng thích hợp để làm cơng trình chọn lớp đất phía lớp San lấp lớp đất sét có φ = 20 04′ c =0,07kG/cm2 làm công trình, lớp San lấp có bề dày K1(1,5m) đến K2(1,1m) nên chọn chiều sâu đặt móng sơ hđ = 2m Lớp đất đặt mũi cọc phải lớp đất tốt, chịu dược tải trọng cơng trình độ lún giới hạn cho phép chọn lớp lớp đặt móng có SPT N30 =51-64 Theo mặt cắt địa chất cho thấy lớp đất tốt nằm độ sâu từ K1(41,3m) đến K2(41m) tính từ đất, ta chọn chiều dài cọc cắm vào lớp đất tốt 0,7m => chiều dài cọc 40m Vậy chọn L=40m 28 Chọn tiết diện cọc 𝐷𝑐 cho L Dc ≤ ( 70 ÷ 100) [5] => chọn Dc =0,4(m) 3.2.1 Sức chịu tải cọc theo vật liệu xác định theo : Pvl = φ (R n Fc + R a Fa ) Chọn cọc có chiều dài 40m, tiết diện cọc 0,4x0,4 (m2 ) bê tông mác 300 Thép chịu lực thép A-II, 4∅16, cọc hạ xuống phương pháp đóng Diện tích tiết diện ngang cọc Fc = 0,4x0,4 = 0,16 m2 Thép ∅16 có diện tích fa = 2,01cm2 Fa = 4x2,01x10−4 = 8,04.10−4 m2 φ - hệ số uốn dọc φ = R n - cường độ chịu nén cho phép bê tông: Rn = 130kG/cm2 = 1300 T/cm2 R a - cường độ chịu nén hay kéo cho phép thép: Ra = 280kG/cm2 = 28000T/cm2 Fc - tiết diện cọc Fa - diện tích cốt thép bố trí cọc Vậy: Pvl = 1.(1300.0,16 + 28000.8,04.10−4 ) = 230,512 ( T ) Sức chịu tải cọc theo đất dựa vào kết thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn (SPT) Công thức Meyerhof (1976) : i Pu = K1 N Fc + K u ∑ Ntb li Trong đó: Pu - sức chịu tải cọc, đơn vị tính (kN) K1 = 400 cho cọc đóng 120 cho cọc khoan nhồi K = cho cọc đóng cho cọc khoan nhồi N - số nhát búa SPT trung bình mũi cọc tính phạm vi 1d từ mũi cọc trở xuống 4d từ mũi cọc lên i Ntb - số nhát búa SPT trung bình lớp đất thứ i cọc qua Fc - diện tích tiết diện ngang cọc li - chiều dày lớp đất thứ i cọc qua u - chu vi thân cọc 29 i Pu = K1 N Fc + K u ∑ Ntb li = 400.58.0,16 + 2.(0,4.4).(6,5.0+10,5.0+17.16+5,8.33+2.58) = 5334,32 kN ≈ 533,43 T Sức chịu tải thiết kế cọc : Ptk = Pu 533,43 = = 177,81 T k 3.2.2 Chọn số lượng cọc bố trí cọc Số lượng cọc Vì (Pu > Pvl > Ptk nên ta chọn Ptk ) N tt n = β Ptk N tt - tải trọng tính tốn cơng trình chân cột Q tk - sức chịu tải tính tốn cọc β - hệ số xét đến ảnh hưởng moment M0 trọng lượng đài, β = 1÷1,5 N tt n = β Ptk = 1,5 450 177,81 = 3,79 => Ta chọn cọc cho đài 3.2.3 Bố trí cọc Theo nguyên tắc: Các cọc bố trí đối xứng hoàn toàn, khoảng cách trục cọc đứng khoảng từ 3DC đến 6DC chọn khoảng cách 2,4 m, cọc vng Bố trí theo mạng lưới vng Khoảng cách từ tim cọc đến mép đài ≥ 0.7DC = 0,28 chọn khoảng cách 0.3m Hình 3.1 Sơ đồ mặt bố trí cọc 30 φtb = ∑ni=1 φi hi = ∑ni=1 hi (020 04′ x7,45) + (020 39′ x10,2) + (110 46′ x16,8) + (260 43′ x5.9) + (270 58′ x9,8) 7,45 + 10,2 + 16,8 + 5,9 + 9,8 = 130 23′ Góc mở truyền ứng suất α = φtb = 130 23′ = 30 20′ 3.2.4 Xác định khối móng quy ước Ltđ = Btđ = B + 2Ltgα = + 2x40xtg(30 20′ ) = 7.7 (m) Chiều cao khối móng quy ước : HM = H + hđ = + 40 = 42m Diện tích khối móng quy ước : FM = 7,7 7,7 = 59,29 (m2 ) Hình 3.2 Mơ hình khối móng quy ước 3.2.5 Kiểm tra ổn định đất đáy móng quy ước Trọng lượng tính tốn cọc Pc = Fc Lc γbê tông n = (0,4.0,4).40.2,5.1 =16 (T) γtb = = ∑ni=1 γi hi ∑ni=1 hi (1,46.7,45)+(1,61.10,2)+(2,01.16,8)+(1,8.5,9)+(1,8.9,8) 7,45+10,2+16,8+5,9+9,8 = 1,79(g/cm3 ) Trọng lượng khối móng quy ước : 31 tc NM = Fm hđ γtb +∑ γi hi Fm + nc Pc = 59,29.40.1,79 + 89,81.59,29 + 4.16 = 9634(T) Áp lực tiêu chuẩn đáy móng quy ước σtc = tc Ntc +NM Fm = 375+9634 59,29 = 168,81(T/m2 ) Cường độ tiêu chuuẩn đất mũi cọc Tra 𝜑 =27058’ theo Phụ lục => A=0,19, B=4,65, D=7,15 m1 m2 Rtc = (A Bqu γII + B H γ′II + D CII ) K tc = 1,1.1 ( 0,91 7,7 1,8 + 4,65 42 1,79 + 7,15 0) = 392,2534 (T/m2 ) Kiểm tra điều kiện đất : σtc = 168,81(T/m2 ) < Rtc = 392,2534 (T/m2 ) => Điều kiện thỏa Đất đáy móng ổn định, đảm bảo an tồn 3.2.6 Tính lún cho khối móng quy ước Áp lực tiếp xúc đáy móng: N0tc 450 Ptb = + γtb HM = + 1,79x42 = 82,77(T⁄m2 ) Ltđ Btđ 7,7.7,7 Áp lực gây lún tâm đáy móng: Pgl = Ptb − γ′ HM = 82,77 − 1.8x42 = 7,17 (T⁄m2 ) Modurn biến dạng E0 = 𝑎+𝑐 (𝑁𝑆𝑃𝑇 +6) 10 [11] đó: a hệ số, lấy 40 Nspt >15; lấy Nspt Độ lún dự báo ( S = 0,83cm ) thỏa điều kiện độ lún tuyêt đối [S] = 8cm.[9] Hình 3.3 Sơ đồ móng cọc 33 KẾT LUẬN KẾT LUẬN Đánh giá điều kiện địa chất phục vụ thiết kế móng cho ngân hàng TMCP Kiên Long chi nhánh Giồng Riềng, tỉnh Kiên Giang, cụ thể : Cơng trình gặp số điều kiện địa chất cơng trình động lực bất lợi tượng nước chảy vào hố móng, xói ngầm Vì vậy, cần phải có biện pháp khắc phục hợp lí nhằm giảm thiểu tác hại tai biến Cơng trình nằm lớp đất có địa tầng dạng b, có bề dày lớp đất yếu lớn Vậy giải pháp móng phù hợp cho cơng trình móng cọc, chiều sâu mũi cọc đặt lớp 5, hđ = 2m, L=40m, Dc =0,4m Số lượng cọc thiết kế theo mạng lưới ô vuông Độ lún dự báo công trình (S = 0,83cm ) thỏa điều kiện độ lún tuyêt đối [S] = 8cm phù hợp đảm bảo cho việc xây dựng cơng trình 34 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Bản đồ địa chất Việt Nam tỉ lệ 1:200 000 An Biên- Sóc Trăng [2] Châu Ngọc Ẩn, Hướng dẫn đồ án móng, nhà xuất đại học quốc gia, Tp Hồ Chí Minh, 2003 [3] giongrieng.kiengiang.gov.vn [4] NGND.GS.TSKH Bùi Anh Định Cơ học đất NXB Xây Dựng Hà Nội, 2013 [5] Phan Hồng Quân, Cơ học đất, Nhà xuất xây dựng, Hà Nội, 2006 [6] Phan Hồng Quân, Nền Móng, Nhà xuất giáo dục Việt Nam, 2006 [7] Tiêu chuẩn nghành xây dựng Việt Nam, 2014 TCVN 10304 – 2014 : Tiêu chuản thiết kế móng cọc – Bộ xây dựng [8] Tiêu chuẩn nghành xây dựng Việt Nam, 2012 TCVN 9362 – 2012 : Tiêu chuẩn thiết kế nhà công trình – Bộ xây dựng [9] TCVN 9362-2012, Tiêu chuẩn thiết kế nền, nhà cơng trình [10] TCVN 9153:2012, Cơng trình thủy lợi - phương pháp chỉnh lý kết thí nghiệm mẫu đất [11] TCVN 9351:2012 Đất xây dựng - phương pháp thí nghiệm trường - thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn (SPT) [12] tw.twgroup.com.vn 35 PHỤ LỤC Các bảng tra Hình trụ hố khoan Mặt cắt địa chất Bảng tổng hợp số liệu địa chất 36 Phụ lục Cường độ tính tốn bê tông( TCVN 5574-1991) Giá trị cường độ kG/cm2( Theo mác bêtông) Cường độ 75 100 150 200 250 300 350 400 450 500 Cường độ tính tốn nén 35 45 65 90 110 130 155 170 215 250 Cường độ tính tốn kéo 3.8 4.8 6.0 7.5 8.8 10 11 12 13.4 14.5 Phụ lục Cường độ tính tốn thép Nhóm cốt thép Thép AI AII AIII AIV Thép dây BI, BpI d = - 4mm d = 5mm Cường độ tính tốn kG/cm2 Cường độ tiêu chuẩn Rac(kG/cm2) Về kéo Rn Về nén Rk Tính cốt ngang Rad Mơđun đàn hồi Ea (kG/cm2) 2400 2300 2300 1800 2100.000 3000 2800 2800 2200 2100.000 4000 3600 3600 2800 2100.000 6000 5000 4000 400 2000.000 5500 3150 3150 1900(2200) 2000.000 5500 3500 3500 2600(2800) 1700.000 5250 3400 3400 2500(2700) 1700.000 Số ngoặc ( ) dùng cho dây thép cốt ngang khung hàn PL1 Phụ lục Giá trị biến dạng giới hạn cơng trình Tên đặc điểm kết cấu cơng trình Trị biến dạng giới hạn Sgh Biến dạng tương đối Độ lún tuyệt đối trung bình lớn nhất, cm Dạng Độ lớn Dạng Độ lớn 0,002 Độ lún tuyệt Nhà sản xuất nhà dân dụng nhiều tầng khung hoàn toàn 1.1 Khung bê tơng cốt thép khơng Độ lún lệch có tường chèn tương đối đối lớn Sgh 1.2 Khung thép khơng có tường chèn Độ lún lệch 0,001 tương đối Độ lún tuyệt 12 đối lớn Sgh 1.3 Khung bê tơng cốt thép có - 0,001 - 1.4 Khung thép có tường chèn - 0,002 - 12 Nhà cơng trình khơng xuất - 0,006 - 15 tường chèn nội lực thêm tản không Nhà nhiều tầng không khung, Võng 0,000 Độ lún trung tường chịu lực võng tương 10 bình Sghtb đối 3.1 Tấm lớn 3.2 Khối lớn thể xây gạch Võng khơng có cốt võng tương 3.3 Khối lớn thể xây gạch có cốt có dằng bê tơng cốt thép đối 0,001 Độ lún trung 10 bình 0,0012 Sghtb Độ võng Độ lún trung võng tương bình đối Sghtb 15 PL2 3.4 Không phụ thuộc vật liệu Độ nghiêng tường theo hướng 0,005 - 0,003 Độ lún trung ngang igh Cơng trình cao, cứng 4.1 Cơng trình máy nâng kết cấu bê tông cốt thép: a) Nhà làm việc thân xi lơ kết Độ nghiêng cấu tồn khối đặt ngang dọc bình igh Sghtb móng b) Như trên, kết cấu lắp ghép c) Nhà làm việc đặt riêng rẽ d) Thân xi lơ đặt riêng rẽ, kết cấu tồn khối e) Như trên, kết cấu lắp ghép Độ nghiêng 0,003 Độ lún trung ngang dọc bình igh Sghtb 40 30 Độ nghiêng 0,003 ngang igh 0,004 Độ nghiêng 0,004 - 40 0,001 - 30 0,005 Độ lún trung 40 25 ngang dọc Độ nghiêng ngang dọc 4.2 Ống khói có chiều cao H (m) H ≤ 100 m Nghiêng igh bình Sghtb 100 m < H ≤ 200 m 200 m < H ≤ 300 m Nghiêng igh Nghiêng igh 2xH Độ lún trung 2xH Độ lún trung 30 bình Sghtb 20 bình Sghtb H > 300 m Nghiêng igh 2xH - 10 4.3 Cơng trình khác, cao đến 100 Nghiêng igh 0,004 Độ lún trung 20 m cứng bình Sghtb PL3 Phụ lục Bảng tra hệ số A, B, D công thức xác định Rtc Trị tính tốn góc ma sát II Các hệ số A B D 0 1,00 3,14 0,03 1,12 3,32 0,06 1,25 3,51 0,10 1,39 3,71 0,14 1,55 3,93 10 0,18 1,73 4,17 12 0,23 1,94 4,42 14 0,29 2,17 4,69 16 0,36 2,43 5,00 18 0,43 2,72 5,31 20 0,51 3,06 5,66 22 0,61 3,44 6,04 24 0,72 3,87 6,45 26 0,84 4,37 6,90 28 0,98 4,93 7,40 30 1,15 5,59 7,95 32 1,34 6,35 8,55 34 2,55 7,21 9,21 36 1,81 8,25 9,98 38 2,11 9,44 10,80 40 2,46 10,84 11,73 42 2,87 12,50 12,77 44 3,37 14,48 13,96 45 3,66 15,64 14,64 (0 ) PL4 Phụ lục Bảng tra hệ số 𝐦𝟏 𝐦𝟐 Loại đất Hệ số Hệ số m2 nhà cơng trình có sơ đồ m1 kết cấu cứng với tỷ số chiều dài nhà (cơng trình) đơn nguyên với chiều cao L/H khoảng: lớn 7,5 nhỏ 1,4 1,2 1,4 - Khô ẩm 1,3 1,1 1,3 - No nước 1,2 1,1 1,3 - Khơ ẩm 1,2 1,0 1,2 - No nước 1,1 1,0 1,2 Đất lớn có chất nhét sét 1,2 1,0 1,1 1,1 1,0 1,0 Đất lớn có chất nhét cát đất cát không kể đất phấn bụi Cát mịn: Cát bụi: đất sét có số sệt Is ≤ 0,5 Như có số sệt Is>0,5 Phụ lục Hệ số hình dạng móng ω =f(α) α 1.25 1.5 1.75 2.5 ω 0.88 1.00 1.08 1.16 1.22 1.36 1.44 1.61 10 1.72 ≤ 2.12 Phụ lục Hệ số biến dạng ngang đất Loại đất cát µo 0.25 - 0.3 sét pha sét cứng sét dẻo 0.32 -0.37 0.20 -0.30 0.35 -0.45 sét nhão ≤ 0.45 PL5 ...KHOA ĐỊA CHẤT VÀ KHOÁNG SẢN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP ĐÁNH GIÁ ĐIỀU KIỆN ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH VÀ ĐỀ XUẤT GIẢI PHÁP MÓNG CHO NGÂN HÀNG TMCP KIÊN LONG THỊ TRẤN GIỒNG RIỀNG, KIÊNG GIANG Sinh viên... GIẢI PHÁP MÓNG CHO NGÂN HÀNG TMCP KIÊN LONG THỊ TRẤN GIỒNG RIỀNG, KIÊN GIANG Nhiệm vụ (yêu cầu nội dung số liệu ban đầu): - Đánh giá điều kiện địa chất cơng trình khu vực cần xây dựng - Qui trình. .. - Qui trình tính tốn, thiết kế sơ phương án móng - Đánh giá hiệu giải pháp móng cho cơng trình ngân hàng TMCP Kiên Long, Thị trấn Giồng Riềng, Kiên Giang Ngày giao nhiệm vụ đồ án: 22/8/2017 Ngày