tài liệu sức bền 2

ĐỀ SỐ 1Bài 1: Dầm ABC và thanh CD có MCN hình tròn đg kính lần lượt làd1 = 2cm, d2 = 0,5cm. Dầm và thanh lam cùng 1 loại vl E =2.106daN/cm2. vạt năg Q =50Nrơi từ độ cao h = 2cm đạp vào đĩa cứng gắn vào đầu D của thanh CD. ko xé trọng lg bản thândầm và thanh.1. Tính hệ số động khi va chạm2. tính ưs động lớn nhất trong hệ3. tính cvị động thẳng đứng của đĩa

Sưu Tầm : [M]oon Star Nguồn : http://congtrinhngam.org Diễn đàn kĩ sư công trình ngầm Việt Nam ĐỀ SỐ 1 Bài 1: Dầm ABC và thanh CD có MCN hình tròn đg kính lần lượt là d1 = 2cm, d2 = 0,5cm. Dầm và thanh lam cùng 1 loại vl E =2.10 6 daN/cm 2 . vạt năg Q =50N rơi từ độ cao h = 2cm đạp vào đĩa cứng gắn vào đầu D của thanh CD. ko xé trọng lg bản thân dầm và thanh. 1. Tính hệ số động khi va chạm 2. tính ưs động lớn nhất trong hệ 3. tính cvị động thẳng đứng của đĩa Giải : 1. Tính hệ số động khi vc:         m M t h k d 1 2 11 Trong đó : t là cvị của đ’ D khi Q đặt tĩnh CDAB lvt  cm E Ql E Ql v AB 2 4 1 3 1 x 3 1 10.6,6 64 d 48 J48    cm E Ql l CD 3 2 10.27,1 F   => t = 6,727.10 -2 cm => d k = 8,8 Q D B C A L 1 2. Tính ưs động lớn nhất: t d d k maxmax   Dầm ABC : )/(10 32 d 4/ W 2 3 1 1 x1 1 max cmkN Ql M x t    => d max  = 10 x 8,8 = 88 (kN/cm 2 ) Thanh CD : )/(25,0 F 2 max cmkN Q t   => d max  = 0,25 x 8,8 = 2,2 (kN/cm 2 ) Vậy : d max  hệ = 88 (kN/cm 2 ) Sưu Tầm : [M]oon Star Nguồn : http://congtrinhngam.org Diễn đàn kĩ sư công trình ngầm Việt Nam 3. Tính cvị động thẳng đứng của đĩa D : t là cvị của đ’ D khi Q đặt tĩnh => v D = t x k d = 6,727.10 -2 x 8,8 = 0,592 cm Bài 2: Tải trọng P di chuyển rất chậm trên dầm cứng AB. Thanh treo AC làm bằg thép có MCN hình vuông 1. tính nội lực lớn nhất, nhỏ nhất trong thanh AC 2. kiểm tra độ bền mỏi của thanh treo AC Biết: P =10kN, 2 /25 cmkN ch   ; 2 1 /5,13 cmkN tr    ; 5,2 r  ; 08,0  ;   2n Giải : 1. tính nội lực lớn nhất, nhỏ nhất trong thanh AC : xét cb mômen tại B : 0  B m 030cos . 0  ABNxP AC 0 30cos. . AB xP N AC         )( 3 20 30cos 000 0 max minmin kN P NNABx NNx AC AC  => )/( 3 5 2 max max cmkN F N   => 0 min min  F N  x P B C A NAC 2cm 30° 2. kiểm tra độ bền mỏi của thanh treo AC )/( 32 5 2 2 minmax cmkN TB      )/( 32 5 2 2 minmax cmkN Bd      Hệ số an toàn : + theo chảy : 35 3/5 25 max    ch ch n + theo mỏi : 62,3 1     BdrTB r n   n = min (n r ; n ch ) = 3,62 >   n => Thanh AC đủ độ bền mỏi Sưu Tầm : [M]oon Star Nguồn : http://congtrinhngam.org Diễn đàn kĩ sư công trình ngầm Việt Nam Bài 3: Một đây điện dắt trên 2 gối cách nhau l = 75m. Độ dốc của đg dây d = 0,03 tải trọng ttd làm dây phân bố đều theo phương ngang q = 16 N/m Đ’ thấp nhất của dây chênh cao với gối A : f = 3 m 1. ko xét đến bd đàn hồi của dây, tính lực căng ngang của dây. 2. Tính lực căng dây tại 3 vị trí A,B và vị trí thấp nhất của dây Giải : 1. Độ chênh cao giữa 2 gối : l a tgd   dla  =75.0,03 = 2.25 m Ta có : f 1 = 3 m f 1 – f 2 = a => f 2 = 3 – 2,25 = 0,75 m f A A RB d=0.003 TB HB RA HA TA a Sd mặt cắt qua đ’ thấp nhất C của dây, ta có: q Hf l ql HfM A 1 1 2 1 1 2 0 2 0   Tương tự : q Hf lM 2 2 2 0   B Vì : l 1 + l 2 = l :     BA HHkNN ff ql H      )(67,6)(67,6666 75,032 75.16 2 2 2 2 21 2 2. Tại gối A : 22 AAA RHT    0. 2 0 2 aH ql lRM AB )(4,1 . 2 2 kN l aH ql R A    => )(81,64,167,6 22 kNT A  Tại gối B: 22 BBB RHT    0. 2 0 2 aH ql lRM AA )(4,0 . 2 2 kN l aH ql R B    Sưu Tầm : [M]oon Star Nguồn : http://congtrinhngam.org Diễn đàn kĩ sư công trình ngầm Việt Nam => )(68,64,067,6 22 kNT A  Tại đ’ thấp nhất C : T C = H = 6,67 kN ĐỀ SỐ 2 Bài 1: Dầm công xon = gỗ đặt nằm ngang khi chịu td của trọng lg bản thân và lực P = 10daN có phương theo đg chéo của MCN như hình vẽ. Biết trọng lg riêng của gỗ 33 /10.54,1 cmdaN g    1. Xác định mc nguy hiểm nhất và tính ưs tại 4 góc của mc đó 2. vẽ ĐTH và biểu đồ ưs pháp trên mc đó 3. tính cvị toàn phần tại đầu công xon .E gỗ = 1.10 5 daN/cm 2 Giải : 1. Thanh EF chịu uốn xiên. Phân tích P thành : Px =  sinP và Py =  cosP Ta có : kN Fl lP ql lPyMx 01,10 2 .sin 2 . 22                      kNlPlPxMy 94,8.sin.   Mắt cắt nguy hiểm nhất là mặt cắt tại ngàm. Ưs pháp tại 4 góc mc nguy hiểm nhât là: x Jy My y Jx Mx z   ; 4 33 864 12 12.6 12 . cm hb Jx  ; 4 33 216 12 12.6 12 . cm hb Jy  2 /194,0)3( 216 94,8 6 864 01,10 cmkN A z     2 /055,0 cmkN B z   2 /194,0 cmkN c z   2 /055,0 cmkN D z   2. Phương trình ĐTH : 0 x Jy My y Jx Mx z   0 216 94,8 864 01,10   xy 1200 600 4002 E F P x y q F E Mx My P x y D A B C Px Py . q Hf lM 2 2 2 0   B Vì : l 1 + l 2 = l :     BA HHkNN ff ql H      )(67,6)(67,6666 75,0 32 75.16 2 2 2 2 21 2 2. Tại gối A : 22 AAA RHT. 2 0 2 aH ql lRM AB )(4,1 . 2 2 kN l aH ql R A    => )(81,64,167,6 22 kNT A  Tại gối B: 22 BBB RHT    0. 2 0 2 aH ql lRM AA )(4,0 . 2 2