Vật liệu xây dựng cần cường độ cao, trọng lượng nhỏ, chống cháy tốt. Vật liệu có tính biến dạng cao: Khả năng biến dạng dạng cao có thể bổ sung tính năng chiu lực thấp. Vật liệu có tính thoái biến thấp: có tác dụng tốt khi chịu tác dụng của tải trọng lặp lại (động đất, gió bão). Vật liệu có tính liền khối cao: có tác dụng trong trường hợp có tính chất lặp lại, không bị tách rời các bộ phận công trình. Vật liệu có giá thành hợp lý. Trong lĩnh vực xây dựng công trình hiện nay chủ yếu sử dụng vật liệu thép hoặc bê tông cốt thép với các lợi thế như dễ chế tạo, nguồn cung cấp dồi dào. Ngoài ra còn có các loại vật liệu khác sử dụng như vật liệu hợp thépbê tông (composite), hợp kim nhẹ,…Tuy nhiên các loại vật liệu mới này chưa được sử dụng nhiều do công nghệ chế tạo còn mới, giá thành tương đối cao.
Thực hành thiết kế sàn tầng điển hình – Cơng trình: ……………………………………… CHƯƠNG THIẾT KẾ SÀN TẦNG (TẦNG ĐIỂN HÌNH) 2.1 DANH MỤC TIÊU CHUẨN ÁP DỤNG 2.1.1 Các tiêu chuẩn thiết kế: - TCVN 2737 : 1995 Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng tác động - TCXD 229 : 1999 Chỉ dẫn tính tốn thành phần động tải trọng gió - TCVN 5574 : 2012 Kết cấu bê tông bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế 2.1.2 Các tiêu chuẩn thi công: - TCVN 4453 : 1995 Kết cấu BTCT toàn khối Quy phạm thi công nghiệm thu - TCVN 5674 : 1992 Cơng tác hồn thiện xây dựng Thi công nghiệm thu - TCVN 5718 : 1993 Mái sàn BTCT cơng trình xây dựng u cầu kỹ thuật chống thấm nước 2.2 VẬT LIỆU SỬ DỤNG: - Vật liệu xây dựng cần cường độ cao, trọng lượng nhỏ, chống cháy tốt Vật liệu có tính biến dạng cao: Khả biến dạng dạng cao bổ sung tính - chiu lực thấp Vật liệu có tính thối biến thấp: có tác dụng tốt chịu tác dụng tải trọng lặp - lại (động đất, gió bão) Vật liệu có tính liền khối cao: có tác dụng trường hợp có tính chất lặp lại, - không bị tách rời phận công trình Vật liệu có giá thành hợp lý Trong lĩnh vực xây dựng cơng trình chủ yếu sử dụng vật liệu thép bê tông cốt thép với lợi dễ chế tạo, nguồn cung cấp dồi Ngồi có loại vật liệu khác sử dụng vật liệu hợp thép-bê tông (composite), hợp kim nhẹ,…Tuy nhiên loại vật liệu chưa sử dụng nhiều công nghệ chế tạo mới, giá thành tương đối cao 2.2.1 Bê tơng: SVTH: ………………………… – MSSV:…………… Trang Thực hành thiết kế sàn tầng điển hình – Cơng trình: ……………………………………… B ảng 2.1 Các thông số bê tông dùng cho cấu kiện cơng trình 2.2.2 Cốt thép: Bả ng 2.2 Các thông số thép dùng cho cấu kiện cơng trình 2.2.3 Lớp bê tơng bảo vệ: Đối với cốt thép dọc chịu lực (không ứng lực trước, ứng lực trước, ứng lực trước kéo bệ) chiều dày lớp bê tông bảo vệ cần lấy không nhỏ đường kính cốt thép - - Trong tường có chiều dày: • Từ 100 mm trở xuống: • Trên 100 mm: Trơn dầm dầm sườn có chiều cao: • Nhỏ 250 mm: • Lớn 250 mm: 10 mm (15mm) 15 mm (20mm) 15 mm (20mm) 20 mm (25mm) Chiều dày lớp bê tông bảo vệ cho cốt thép đai, cốt thép phân bố cốt thép cấu tạo cần lấy không nhỏ đường kính cốt thép không nhỏ hơn: - Khi chiều cao tiết diện cấu kiện nhỏ 250mm: 10mm (15mm) Khi chiều cao tiết diện cấu kiện từ 250mm trở lên: 15mm (20mm) Chú ý: Giá trị ngoặc (…) áp dụng cho kết cấu trời nơi ẩm ướt ( Theo TCVN 5574:2012 - Kết cấu bê tông bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế Mục 8.3: Lớp bê tơng bảo vệ ) 2.3 BỐ TRÍ HỆ DẦM SÀN VÀ PHÂN CHIA Ô BẢN SÀN: 2.3.1 Hệ dầm chính: - Là hệ dầm liên kết cột theo phương ngang phương dọc nhà, có nhiệm vụ nhận tải sàn, tải từ dầm phụ, tải trọng tường xây dầm truyền xuống đầu cột Ngoài ra, dầm kết hợp với hệ cột tạo thành kết cấu khung, tham gia chịu tải trọng ngang SVTH: ………………………… – MSSV:…………… Trang Thực hành thiết kế sàn tầng điển hình – Cơng trình: ……………………………………… 2.3.2 Hệ dầm phụ: - Dầm phụ có gối đỡ dầm chính, có vai trò: • Chia nhỏ sàn, làm sườn tăng độ cứng, giảm chiều dày, độ võng, rung giảm lực cục sàn • Đỡ tường bao che kết cấu phụ cầu thang,… • Đóng khóa lỗ mở sàn, lỗ kỹ thuật, giếng trời, giúp kết cấu sàn vững dễ tính tốn • Dầm phụ để chia nhỏ sàn, hạ cốt cao độ phòng vệ sinh, ban cơng,… Để đảm bảo vai trò tiếp nhận tải trọng từ bên truyền tải nhanh vào cấu kiện chịu lực thẳng đứng, ta bố trí hệ dầm sàn hình bên DC1 DC1-1 DC1-3 DC1-5 DC1-4 D DC2-1 S10 DC9-3 DP7-5 S9 DC2-2 DC1-6 DP1-5 S12 DC2-3 S12 C* DC9-2 S11 S39 DP7-4 S11 S10 DCT DP1-3 DC8-2 DP1-4 DP5-4 S8 DC2 DP1-4 S6 S6 DC7-3 DP1-3 S9 DP5-6 S4 S5 DP6-3 DP1-2 DP5-4 DP1-1 DP4-5 S5 DC7-3 S4 DC6-2 DC5-2 DP1 S7 S3 DP6-4 S2 DP4-6 S1 DP5-5 DC8-3 DC1-2 DC2-4 DP2-3 DP2-3 DP2-4 DP7-3 DP2-5 DP2-5 S21 S20 S25 S25 DP7-2 DC10 S21 DC8-1 S20 S19 DP5-2 DP5-2 DP4-3 DP2-2 S17 S22 DC6-1 DC5-1 S18 S17 DC9-1 DP2-2 S15 DC7-2 DP2-1 DC7-2 DP2 S16 S16 DP5-3 S15 S14 DP5-3 DP4-4 C S13 S24 DC3 DC3-1 DC3-2 DC3-3 B S27 DP3-5 DC4-1 DP3-4 DP3-6 DC4-2 S35 DP3-7 DC8 DP3-7 S36 S34 S38 S36 DP7 DP5 S35 DP5 DP4 S38* DP6-1 DC6 S34 S33 DC4 S31 DP3-5 DC7-1 DP3-4 DC7-1 DP3-3 S32 DC9 S31 S28 DP3-2 S32 S29 DP7-1 S30 DP5-1 DC10-1 S30 DP6-2 S29* DP3-1 DP4-1 DC5 DP3 DP5-1 S26 DP4-2 S23 DC4-3 DC4-4 DC4-5 1* S37 DM DC7 DC7 DP6 A S37 4* MẶ T BẰ NG BỐTRÍ DẦ M SÀ N TẦ NG ĐIỂ N HÌNH (TẦ NG 2) TL 1/100 Hình 2.1 Phân nhóm sàn, dầm tầng điển hình 2.3.3 Quan điểm tính tốn: - Xem ô sàn loại ô đơn, không xét ảnh hưởng ô kế cận SVTH: ………………………… – MSSV:…………… Trang Thực hành thiết kế sàn tầng điển hình – Cơng trình: ……………………………………… - Các tính tốn theo sơ đồ đàn hồi, nhịp tính tốn khoảng cách - hai tim dầm Về liên kết, đổ toàn khối với dầm, ta so sánh độ cứng dầm sàn để xác định liên kết dầm sàn cách tương đối dựa vào tỉ lệ chiều cao dầm chiều cao sàn • Nếu tỷ lệ: hd ≥3 hs hd hs liên kết với dầm coi ngàm hd Chọn bdc = 400 mm 1 1 hdc = ÷ ÷.Ld = ÷ ÷.7600 = (380 ÷ 633,3) 12 20 12 20 1 1 bdp = ÷ ÷.hdp = ÷ ÷.400 = (133,33 ÷ 200) 3 3 SVTH: ………………………… – MSSV:…………… (mm) => Chọn hdp = 400 mm (mm) => Chọn bdp = 200 mm Trang Thực hành thiết kế sàn tầng điển hình – Cơng trình: ……………………………………… Bảng 2.4 Bảng thống kê dầm SVTH: ………………………… – MSSV:…………… Trang Thực hành thiết kế sàn tầng điển hình – Cơng trình: ……………………………………… Bảng 2.5 Bảng thống kê dầm phụ 2.4.3 Chọn tiết diện cột: Diện tích tiết diện cột xác định sơ sau: Ac = k N Rb Trong đó: N = ∑ qi Si - qi : Tải trọng phân bố m2 sàn thứ i Si : Diện tích truyền tải xuống tầng thứ i k = 1,1 ÷ 1,5 : Hệ số kể đến tải trọng ngang Rb = 14,5 MPa : Cường độ chịu nén bê tông B25 - Sơ chọn q = 15 kN/m2 SVTH: ………………………… – MSSV:…………… Trang S2 DP4-5 DP1-1 DC6-2 Thực hành thiết kế sàn tầng điển hình – Cơng trình: ……………………………………… S3 DP1-2 S9 S8 DC1-1 DC1-2 D DC2 C12 S19 S20 S4 S5 DP6-4 DP2-2 DC6-1 DP2-1 S15 DC7-3 C1 S14 DP5-5 DP4-4 C Hình 2.2 Diện tích truyền tải cột Hình 2.3 Diện tích truyền tải cột biên Bảng 2.6 Chọn sơ kích thước cột biên Bảng 2.7 Chọn sơ kích thước cột Cột cấy ví trí cầu thang ta cấy để đỡ bể nước chọn C19; C20; C21; C22 (400x400) mm, có cột cấy vách vị trí góc đỉnh cơng trình đỡ bể nước C23 (300x300) mm 2.4.4 Chọn tiết diện vách cứng: - Chiều dày vách lõi cứng lựa chọn dựa vào chiều cao tầng, số tầng, ….đồng thời đảm bảo điều quy định theo điều 3.4.1 – TCVN 198:1997 SVTH: ………………………… – MSSV:…………… Trang 10 Thực hành thiết kế sàn tầng điển hình – Cơng trình: ……………………………………… SVTH: ………………………… – MSSV:…………… Trang 23 Thực hành thiết kế sàn tầng điển hình – Cơng trình: ……………………………………… SVTH: ………………………… – MSSV:…………… Trang 25 Thực hành thiết kế sàn tầng điển hình – Cơng trình: ……………………………………… Nhận xét: - Ta thấy hệ số αm ξ thỏa điều kiện nên đảm bảo an toàn Hàm lượng tương đối hợp lí thép sàn Cốt thép phân bố: - Bản làm việc phương: • Cốt thép chịu moment âm theo phương cạnh dài L bố trí theo cấu tạo φ s 200 Ascautao ≥ goi 50%.A s Chọn Ø10s200 • Cốt thép chịu moment dương theo phương cạnh dài L2 bố trí theo cấu tạo: Ascautao ≥ 20%.As 2.L1 ≤ L2 ≤ 3.L1 Ascautao ≥ 15%.As L2 ≥ 3.L1 Chọn Ø8s200 SVTH: ………………………… – MSSV:…………… Trang 26 Thực hành thiết kế sàn tầng điển hình – Cơng trình: ……………………………………… - Cốt thép giá giữ cho thép gối bố trí theo cấu tạo: Chọn Ø8s250 Cốt thép neo: Hình 2.10 Qui cách bẽ neo thép sàn Cốt thép nối, buộc: - Việc nối buộc (nối chồng lên nhau) không nối vị trí chịu lực lớn chỗ cong, mặt phẳng ngang tiết diện không nối 25% diện tích tổng cộng mặt cắt - ngang thép tròn trơn khơng q 50% thép có gờ Phải thõa mãn điều kiện chiều dài nối không nhỏ 250 mm thép chịu kéo - không nhỏ 200 mm thép chịu nén Khi nối buộc cốt thép vùng kéo phải uốn móc thép tròn trơn, cốt thép có gờ khơng - uốn móc Dây buộc dùng loại dây thép mềm có đường kính mm Trong mối nối cần buộc vị trí ( hai đầu) Bảng 2.14 Bảng qui tắc nói buộc cốt thép Cốt thép mũ: - Chiều dài thép mũ đoạn từ mép dầm lấy ¼.L1 với L1 chiều dài cạnh ngắn tính cho cốt thép chịu lực cốt thép cấu tạo chịu lực mômen âm Thép gia cường vị trí chân tường tường xây trực tiếp lên sàn: - Thép gia cường đặt nằm sàn, dọc theo tường SVTH: ………………………… – MSSV:…………… Trang 27 Thực hành thiết kế sàn tầng điển hình – Cơng trình: ……………………………………… - Với tường dày 100 mm cao 4m đặt 2Ø10 thành lớp chạy dọc theo chiều dài tường Thép gia cường lỗ kĩ thuật: Lượng thép lớn lượng thép Lỗ kỹ thuật sát dầm đặt thành lớp Théo đặt chéo vị trí góc lỗ kĩ thuật 2.8 KIỂM TRA ĐỘ VÕNG CỦA SÀN: - Ta chọn có kích thướt lớn để tính độ võng S3 (3900 x 5700 mm) Tính tốn độ biến dạng sàn có trường hợp: - Khi bê tông vùng kéo tiết diện chưa hình thành khe nứt Khi bê tơng vùng kéo tiết diện hình thành khe nứt Điều kiện độ võng là: f ≤ [f] f = 2,5 cm (theo TCVN 5574 – 2012) Ta cắt dải rộng đơn vị ( m) coi dải làm việc dầm đơn giản với hai đầu khớp chịu tải phân bố độ võng toàn phần xác định sau: f = f1 − f + f Độ võng hai đầu khớp chịu tải trọng phân bố tính theo công thức sau: f = 1 ÷l 48 r Trong đó: 1 ÷ r - Độ cong toàn phần tổng độ cong thành phần 1 1 1 1 ÷= ÷ − ÷ + ÷ r r 1 r 2 r 3 Với: 1 ÷ r 1 1 ÷ r 2 - Độ cong tác dụng ngắn hạn tồn tải trọng dùng để tính tốn độ võng; - Độ cong ban đầu tác dụng ngắn hạn phần tải trọng dài hạn (thường xuyên tạm thời dài hạn); SVTH: ………………………… – MSSV:…………… Trang 28 Thực hành thiết kế sàn tầng điển hình – Cơng trình: ……………………………………… 1 ÷ r 3 - Độ cong do tác dụng dài hạn phần tải trọng dài hạn Độ cong thành phần sau: 1 ÷ r i cấu kiện có tiết diện chữ nhật chịu uốn xác định theo công thức M si m ÷= Bi rN r i Trong đó: Msi = Mi – với cấu kiện chịu uốn; =0 rN Bi – với cấu kiện chịu uốn; – độ cứng chống uốn B= Xác định theo công thức sau: ho Z1 ψb ψ + Es As ν Eb Ab Với: Es; Eb - modul đàn hồi thép bê tơng; As - diện tích cốt thép chịu lực; Ab - diện tích quy đổi vùng bê tơng chịu nén Ab = (ϕ 'f + ξ ).b.ho ψs ; - hệ sô xét đến biến dạng không điều chỉnh cốt thép chịu kéo tham gia chịu lực bê tông chịu kéo khe nứt ψ s = 1.25 − ϕ1.ϕm − ϕ N Trong đó: ϕN ϕm - ảnh hưởng lực dọc; - hệ số liên quan đến trình mở rộng khe nứt ϕm = Rbt ser Wpl M r mM rp Với cấu kiện chịu uốn: Mr = Mrp SVTH: ………………………… – MSSV:…………… Trang 29 Thực hành thiết kế sàn tầng điển hình – Cơng trình: ……………………………………… Mrp - moment ứng lực P trục dùng để xác định Mr; P - lực dọc tác dụng lên tiết diện bê tông lấy hợp lực o ứng lực trước gây Với bê tông cốt thép thường ứng lực trước co ngót bê tông p lực kéo Wpl - Moment chống uốn (dẻo) W pl = 2.( I bo' + α I so + α I so' ) + S so h− x ψ b = 0,9 I so = As (ho − x ) ; I = A ( x − a ) ; ' so ' s S so = ; b.(h − x) 2 - hệ số xét đến phân bố không biến dạng thớ bê tơng chịu nén ngồi chiều dài đoạn có vết nứt: bê tơng nặng có B>7,5 ν - hệ số đàn hồi bê tơng v = 0,15 tính tốn với tải tác dụng dài hạn v = 0,45 tính với tải tác dụng ngắn hạn Z - cánh tay đòn nội lực ; h'f ϕ f + ξ h h Z = 1 − o 2.(ϕ f + ξ ) o 2.8.1 Tính độ võng f1 tác dụng ngắn hạn toàn tải trọng: Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn sau: q = ( gtttc + phttc ) = 4,33 + = 6,33(kN / m ) M c = m92 q.L1 L = 0,021 x 6,33 x 3,9 x 5,7 = 2,955 kN.m Ta có: ξ= x = ho 1.8 + + 5.(δ + λ ) 10.µ α δ= Trong đó: µ= M 2,955 = = 0, 016 Rb.ser b.ho 18,5.103.1.0,12 As 2,51 = = 2,51.10−3 b.ho 100.10 α ' ÷.A s 2.ν ϕf = b.ho với ν = 0,45 tải trọng tác dụng ngắn hạn SVTH: ………………………… – MSSV:…………… Trang 30 Thực hành thiết kế sàn tầng điển hình – Cơng trình: ……………………………………… ’ s Mà A = nên ϕ f = => λ = Es 21.104 α= = = 7, Eb 30.103 => ξ = 1 = = 0,126 + 5.(δ + λ ) + 5.(0, 016 + 0) β+ 1,8 + 10.µ α 10.2,51.10 −3.7 Tính Ab.red: Ab.red = (ϕ f + ξ ).b.ho = (0 + 0,126).100.10 = 126( cm ) Với: ξ2 0,1262 Z = 1 − ho = 1 − 10 = 9, 37(cm) 2.(0 + 0,126) 2.(ϕ f + ξ ) ψ s = 1, 25 − ϕ1.ϕ m − ϕ N Trong đó: ϕm = W pl = Rbt ser Wpl M r mM rp = 1, 6.6, 03 = 3, 28 > 2,942 => chọn ϕm = 2(Ibo + α I so + α I so' ) 2.(7.1,9.106 + 6, 67.105 ) + Sbo = + 5, 77.106 = 6, 03.106 (mm3 ) h−x 120 − 12, b.x 1000.12, 63 I bo = = = 6,67.105 ( mm ) 3 Sbo = b.(h − x) 1000.(120 − 12,6)2 = = 5, 77.106 (mm3 ) 2 x = ξ ho = 0,126.10 = 1, 26(cm) I so = As (h − a − x) = 251.(120 − 20 − 12, 6) = 1,9.106 ( mm4 ) => ψ s = 1, 25 − 1,1.1 = 0,15 Tính 1 ÷ r 1 theo công thức sau: ψb M1 ψ s 1 + ÷ ÷= r 1 ho z Es As ν Eb Ab.ser SVTH: ………………………… – MSSV:…………… Trang 31 Thực hành thiết kế sàn tầng điển hình – Cơng trình: ……………………………………… 2,955 0,15 0,9 1 + = 2,567.10−6 ( ) ÷= −4 −4 ÷ 0, 45.30.10 126.10 mm r 1 0,1.0, 0937 21.10 2,51.10 2.8.2 Tính với độ võng f2 tác dụng ngắn hạn tải trọng dài hạn: Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn sau: M c = m92 q.L1 L = ξ= Ta có: 0,021 x 4,33 x 3,9 x 5,7 = 2,021 kN.m x = ho β + + 5.(δ + λ ) 10.µ α δ= Trong đó: µ= q = gtttc = 4,33 = 4,33( kN / m ) M 2, 021 = = 0, 011 Rb.ser b.ho 18,5.103.1.0,12 As 2,51 = = 2,51.10−3 b.ho 100.10 ϕ f = => λ = α= Es 21.104 = = 7, Eb 30.103 => ξ = 1 = = 0,128 + 5.(δ + λ ) + 5.(0, 011 + 0) β+ 1,8 + 10.µ.α 10.0, 00251.7, Tính Ab.red: Ab.red = (ϕ f + ξ ).b.ho = (0 + 0,128) x100 x10 = 128(cm ) Với: ξ2 0,1282 Z = 1 − h = − o 10 = 9,36(cm) 2.(ϕ f + ξ ) 2.(0 + 0,128) ψ s = 1, 25 − ϕ1.ϕm − ϕ N Trong đó: ϕm = Rbt ser W pl M r mM rp = 1, 6.6, 01 = 4, 78 > 2, 013 => chọn ϕm = 2(Ibo + α I so + α I so' ) 2.(7.1,9.10 + 7.105 ) Wpl = + Sbo = + 5, 75.106 = 6, 01.106 (mm3 ) h−x 120 − 12, SVTH: ………………………… – MSSV:…………… Trang 32 Thực hành thiết kế sàn tầng điển hình – Cơng trình: ……………………………………… b.x3 1000.12,83 I bo = = = 7.105 (mm ) 3 Sbo = b.(h − x) 1000.(120 − 12,8)2 = = 5,75.106 (mm3 ) 2 x = ξ ho = 0,128.10 = 1, 28(cm) I so = As (h − a − x) = 251.(120 − 20 − 12,8) = 1,9.106 ( mm4 ) Tính ψ s = 1, 25 − 1,1.1 = 0,15 1 ÷ r 1 theo công thức sau: ψb M1 ψ s 1 + ÷ ÷= r 1 ho z Es As ν Eb Ab ser 2, 021 0,15 0,9 1 + = 1, 74.10−6 ( ) ÷= −4 −4 ÷ 0, 45.30.10 128.10 mm r 1 0,1.0, 0936 21.10 2,51.10 2.8.3 Tính với độ võng f3 tác dụng dài hạn tải trọng dài hạn: Tải trọng tiêu chuẩn tác dụng lên sàn sau: M c = m92 q.L1 L = ξ= Ta có: 0,021 x 4,33 x 3,9 x 5,7 = 2,021 kN.m x = ho β + + 5.(δ + λ ) 10.µ α δ= Trong đó: µ= q = gtttc = 4,33 = 4,33( kN / m ) M 2, 021 = = 0, 011 Rb.ser b.ho 18,5.103.1.0,12 As 2,51 = = 2,51.10−3 b.ho 100.10 ϕ f = => λ = α= Es 21.104 = = 7, Eb 30.103 => ξ = 1 = = 0,128 + 5.(δ + λ ) + 5.(0, 011 + 0) β+ 1,8 + 10.µ.α 10.0, 00251.7, SVTH: ………………………… – MSSV:…………… Trang 33 Thực hành thiết kế sàn tầng điển hình – Cơng trình: ……………………………………… Tính Ab.red: Ab.red = (ϕ f + ξ ).b.ho = (0 + 0,128) x100 x10 = 128(cm ) ξ2 0,1282 Z = 1 − ho = 1 − 10 = 9,36(cm) 2.(0 + 0,128) 2.(ϕ f + ξ ) Với: ψ s = 1, 25 − ϕ1.ϕm − ϕ N ϕm = Trong đó: Rbt ser Wpl M r mM rp = 1, 6.6, 01 = 4, 78 > 2, 013 => chọn ϕm = Wpl = 2(Ibo + α I so + α I so' ) 2.(7.1,9.106 + 7.105 ) + Sbo = + 5, 75.106 = 6, 01.106 ( mm3 ) h−x 120 − 12, I bo = b.x3 1000.12,83 = = 7.105 (mm ) 3 Sbo = b.(h − x) 1000.(120 − 12,8) = = 5,75.106 ( mm3 ) 2 x = ξ ho = 0,128.10 = 1, 28(cm) I so = As (h − a − x) = 251.(120 − 20 − 12,8) = 1,9.106 ( mm4 ) ψ s = 1, 25 − 0,8.1 = 0, 45 ψb M1 ψ s 1 + ÷ ÷= r 1 ho z Es As ν Eb Ab.ser 1 ÷ r 1 Tính theo cơng thức sau: ν Với =0,15x1,25 = 0,1875 tải trọng tác dụng dài hạn môi trường ẩm ướt vượt 75% 2, 021 0, 45 0,9 1 + = 4,54.10 −6 ( ) ÷= −4 −4 ÷ 0,1875.30.10 128.10 mm r 1 0,1.0, 0936 21.10 2,51.10 2.8.4 Độ cong toàn phần: f = Áp dụng công thức sau: 1 ÷.L 48 r L chiều dài cạnh ngắn ô ta xét SVTH: ………………………… – MSSV:…………… Trang 34 Thực hành thiết kế sàn tầng điển hình – Cơng trình: ……………………………………… f = => 1 1 −6 − + ÷.L = ( 2,567 − 1, 74 + 4,54 ) 10 (3,9.10 ) = 8,5( mm) 48 r1 r2 r3 48 Độ võng giới hạn [f] = 2,5 cm Vậy f = 8,5 mm < [f] = 25 mm => Sàn đảm bảo yêu cầu độ võng 2.9 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỐNG XUYÊN THỦNG CỦA SÀN: - Kiểm tra khả chống xuyên thủng cho sàn bê tông dày 120 mm Ở ta không kể đến tham gia làm việc cốt thép việc chống xun thủng Chính vậy, khả - chống xuyên thủng thực tế sàn BTCT cao kết mà ta tính tốn Xét lực xuyên thủng tải trọng tường ngăn đặt sàn gây ra, cắt tường đơn vị dài để - tính tốn kiểm tra khả chống xuyên thủng sàn Xét tường dày 100 mm:lực tác dụng tường cao 3,68 m, dài m,rộng 0,1 m Tườ ng dà y 100 mm Sà n dà y 120 mm Thá p xuyê n thủ ng Hình 2.11 Tháp xun thủng Ta có: Lực gây xun thủng: P = lt ht bt γ t = 1.3, 68.0,1.18 = 6, 624 Khả chống xuyên thủng bê tơng: btb = Trong đó: (kN) P ≤ 0, 75.Rbt btb ho 2.(b + l ) + 2.(b + l + 4.ho ) = 2.(0,1 + 1) + 4.(0,12 − 0, 02) = 2,6 m giá trị trung bình chu vi hai đáy tháp nén thủng, đáy lớn lấy mức cốt thép - [ P ] = 0, 75.1,05.103.2,6.(0,12 − 0, 02) = 204, 75 (kN) P = 6,624 (kN) < [P] = 204,75 (kN) nên sàn đảm bảo khả chống xuyên thủng Xét với tường dày 200 mm: SVTH: ………………………… – MSSV:…………… Trang 35 Thực hành thiết kế sàn tầng điển hình – Cơng trình: ……………………………………… Ta có: Lực gây xuyên thủng: P = lt ht bt γ t = 1.3, 68.0, 2.18 = 13, 248 Khả chống xun thủng bê tơng: btb = Trong đó: (kN) P ≤ 0, 75.Rbt btb ho 2.(b + l ) + 2.(b + l + 4.ho ) = 2.(0, + 1) + 4.(0,12 − 0, 02) = 2,8 m giá trị trung bình chu vi hai đáy tháp nén thủng, đáy lớn lấy mức cốt thép [ P ] = 0, 75.1, 05.103.2,8.(0,12 − 0, 02) = 220,5 (kN) P = 13,248 (kN) < [P] = 220,5 (kN) nên sàn đảm bảo khả chống xuyên thủng SVTH: ………………………… – MSSV:…………… Trang 36