Phương pháp tính toán đài cọc bê tông cốt thép theo mô hình giàn ảo kể tới tương tác đất nền (luận văn thạc sĩ)

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ XÂY DỰNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI NGUYỄN VĂN TÀI PHƯƠNG PHÁP TÍNH TỐN ĐÀI CỌC BÊ TƠNG CỐT THÉP THEO MƠ HÌNH GIÀN ẢO KỂ TỚI TƯƠNG TÁC ĐẤT NỀN LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CÔNG NGHIỆP Hà Nội - 2019 BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO BỘ XÂY DỰNG TRƯỜNG ĐẠI HỌC KIẾN TRÚC HÀ NỘI NGUYỄN VĂN TÀI kho¸ 2017-2019 PHƯƠNG PHÁP TÍNH TỐN ĐÀI CỌC BÊ TƠNG CỐT THÉP THEO MƠ HÌNH GIÀN ẢO KỂ TỚI TƯƠNG TÁC ĐẤT NỀN Chuyên ngành: Kỹ thuật Xây dựng Cơng trình Dân dụng Cơng nghiệp Mã số : 60.58.02.08 LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT XÂY DỰNG CƠNG TRÌNH DÂN DỤNG VÀ CƠNG NGHIỆP NGƯỜI HƯỚNG DẪN KHOA HỌC: TS PHẠM ĐỨC CƯỜNG XÁC NHẬN CỦA CHỦ TỊCH HỘI ĐỒNG CHẤM LUẬN VĂN Hà Nội – 2019 LỜI CẢM ƠN Sau thời gian học tập nghiên cứu lớp cao học xây dựng 2017X1, khoa Sau đại học, Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội, giảng dạy thầy giáo khoa, giúp đỡ tận tình Ban chủ nhiệm Khoa cán công nhân viên Khoa, cố vấn hướng dẫn nhiệt tình thầy giáo hướng dẫn khoa học, cộng với nỗ lực thân, tơi hồn thành luận văn tốt nghiệp cao học với đề tài: “Phương pháp tính tốn đài cọc bê tơng cốt thép theo mơ hình giàn ảo kể tới tương tác đất nền” Tôi xin chân thành cảm ơn cấp lãnh đạo Trường Đại học Kiến trúc Hà Nội, Khoa Sau đại học thầy giáo tập thể cán công nhân viên trường tạo điều kiện thuận lợi cho q trình học tập, nghiên cứu trường Tơi đặc biệt cảm ơn thầy giáo TS Phạm Đức Cường – Người có cơng lớn việc hướng dẫn khoa học, tận tình bảo tơi giúp tơi hồn thành tốt luận văn Tác giả luận văn Nguyễn Văn Tài LỜI CAM ĐOAN Tôi xin cam đoan cơng trình nghiên cứu riêng tơi Các số liệu, kết luận văn trung thực chưa có cơng bố cơng trình khoa học khác Tác giả luận văn Nguyễn Văn Tài MỤC LỤC Lời cảm ơn Lời cam đoan Mục lục Danh mục ký hiệu, chữ viết tắt Danh mục bảng, biểu Danh mục hình vẽ, đồ thị MỞ ĐẦU * Lý chọn đề tài * Mục đích nghiên cứu * Đối tượng phạm vi nghiên cứu * Phương pháp nghiên cứu * Ý nghĩa khoa học thực đề tài * Cấu trúc luận văn CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ TÍNH TỐN ĐÀI CỌC BÊ TƠNG CỐT THÉP 1.1 Tổng quan tính tốn đài cọc 1.1.1 Tính tốn đài cọc theo trạng thái giới hạn I 1.1.2 Tính tốn đài cọc theo trạng thái giới hạn II 1.2 Mơ hình hệ số 1.2.1 Các phương pháp tính hệ số 1.2.2 Áp dụng hệ số tính tốn 12 CHƯƠNG CƠ SỞ PHƯƠNG PHÁP GIÀN ẢO ÁP DỤNG CHO ĐÀI CỌC BÊ TÔNG CỐT THÉP KỂ ĐẾN ĐẤT NỀN 14 2.1 Mơ hình giàn ảo theo tiêu chuẩn Mỹ ACI 318 14 2.1.1 Giới thiệu 15 2.1.2 Cơ sở mơ hình giàn ảo 16 2.1.3 Giả thiết áp dụng cho mô hình giàn ảo 17 2.1.4 Các phận cấu thành mơ hình giàn ảo 17 2.1.5 Các dạng phá hoại mơ hình giào ảo 22 2.1.6 Quy trình thiết kế vùng D theo phương pháp giào ảo 22 2.1.7 Khả chịu lực chống 23 2.1.8 Khả chịu lực vùng nút 27 2.1.9 Khả chịu lực giàn 29 2.2 Sử dụng mơ hình giàn ảo để tính tốn đài cọc 30 2.2.1 Trường hợp đài cọc 31 2.2.2 Trường hợp đài cọc 34 CHƯƠNG KHẢO SÁT VÀ ỨNG DỤNG KẾT QUẢ NGHIÊN CỨU VÀO TÍNH TỐN THIẾT KẾ ĐÀI CỌC 41 3.1 Khảo sát ứng suất biến dạng đài cọc 41 3.1.1 Giới thiệu phương pháp phần tử hữu hạn 41 3.1.2 Khảo sát đài cọc 46 3.2 Ví dụ áp dụng 61 3.2.1 Địa chất cơng trình 61 3.2.2 Thơng số lớp đất vào mơ hình 61 3.2.3 Tính tốn đài cọc thực tế 63 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ 78 TÀI LIỆU THAM KHẢO PHỤ LỤC DANH MỤC CÁC CHỮ VIẾT TẮT Chữ viết tắt Tên đầy đủ CK1 Chu kỳ PTHH Phần tử hữu hạn TTGH I Trạng thái giới hạn TTGH II Trạng thái giới hạn BTCT Bê tông cốt thép DANH MỤC BẢNG, BIỂU Số hiệu bảng, biểu Tên bảng, biểu Bảng Hệ số theo K.X.Zavriev Bảng Xác định kh cho móng cọc Bảng Cường độ chịu nén hiệu bê tông quy định nút Bảng Bảng kết đo ứng suất sét đồng Bảng Bảng kết đo ứng suất đài cọc cát đồng DANH MỤC HÌNH, SƠ ĐỒ, ĐỒ THỊ Số hiệu hình Tên hình Hình 1.1 Sơ đồ tính tốn moment đài cọc Hình 1.2 Mơ hình hóa đài cọc phương pháp PTHH Hình 1.3 Sơ đồ xác định khối móng quy ước tính lún cho móng cọc Hình 1.4 Mơ hình đất phần mềm SAFE Hình 1.5 Mơ hình cọc phần mềm SAFE Hình 2.1 Biểu đồ ứng suất đài có chiều cao lớn Hình 2.2 Minh họa vùng B vùng D Hình 2.3 Thanh chống hình lăng trụ, hình quạt hình chai Hình 2.4 Biểu diễn nút phân loại Hình 2.5 Vùng nút thuỷ tĩnh (a) CCC (b) CCT Hình 2.6 Vùng nút mở rộng Hình 2.7 Vùng chịu nén quạt chịu nén Hình 2.8 Sơ đồ bước tính tốn đài theo mơ hình giàn ảo Hình 2.9 Sơ đồ tính tốn đài cọc theo mơ hình giằng Hình 2.10 Sơ đồ đài cọc Hình 2.11 Xác định tải trọng cho cọc Hình 2.12 Quy đổi lực tác dụng xuống đài cọc Hình 2.13 Quy đổi lực tác dụng xuống đài cọc Hình 2.14 3D phân bố giằng phản lực đài cọc Hình 3.1 Sơ đồ khối phần tử hữu hạn [6] Hình 3.2 Phần tử qui chiếu chiều Hình 3.3 Phần tử qui chiếu hai chiều Hình 3.4 Phần tử qui chiếu ba chiều Hình 3.5 Phần tử sáu mặt Hình 3.6 Sơ đồ khối phần tử hữu hạn Hình 3.7 Sơ đồ khảo sát đài cọc Hình 3.8 Các mặt cắt xét kết ứng suất đài Hình 3.9 Kết đo ứng suất sét đồng Hình 3.10 Biểu đồ so sánh kết đo ứng suất đài cọc sét đồng Hình 3.11 Kết đo ứng suất cát đồng Hình 3.12 Biểu đồ so sánh kết đo ứng suất đài cọc cát đồng Hình 3.13 Kích thước đài cọc khảo sát Hình 3.14 Mặt cắt tính tốn cốt thép cho móng Hình 3.15a Mơ hình hóa lớp đất phần tử hữu hạn Hình 3.15b Mơ hình đài cọc phần tử hữu hạn Hình 3.16a Phản lực đầu cọc phần tử hữu hạn Hình 3.16b Chuyển vị hệ đài cọc Hình 3.17 Sơ đồ phản lực lên đài Hình 3.18 Sơ đồ giàn nút ảo đài cọc MỞ ĐẦU * Lý chọn đề tài Ở nước ta với phát triển đô thị hóa nhanh chóng, quy mơ dân số tăng lên diện tích xây dựng ngày bị thu hẹp kéo theo nhu cầu xây dựng nhà cao tầng, siêu cao tầng với quy mô lớn tăng lên đáng kể Trong năm gần nhiều dự án xây dựng khởi cơng, cơng trình cao tầng xây dựng ngày nhiều, cơng trình có tải trọng lớn nên thường sử dụng móng cọc để truyền tải trọng xuống lớp đất tốt phía dưới, làm giảm biến dạng lún đồng đều, làm tăng ổn định cơng trình, đồng thời làm tăng khả chịu tải trọng ngang móng Việc tính toán đài cọc phương pháp truyền thống chưa thực với tính chất làm việc đài móng, khơng tận dụng tối đa khả chịu lực bê tơng bố trí đắn cốt thép đài cọc Chính vậy, đề tài “Phương pháp tính tốn đài cọc bê tơng cốt thép theo mơ hình giàn ảo kể tới tương tác đất nền” thực cần thiết, có ý nghĩa khoa học thực tiễn * Mục đích nghiên cứu Đánh giá hiệu tối đa đài cọc bê tơng cốt thép có phản lực đất Đưa cách tính loại đài cọc bê tông cốt thép thông dụng nhằm tận dụng tối đa khả chịu lực đài cọc * Đối tượng phạm vi nghiên cứu - Đối tượng nghiên cứu: + Nghiên cứu trạng thái ứng suất đài cọc bê tông cốt thép kể đến tương tác với đất 66 Hình 3.15a: Mơ hình hóa lớp Hình 3.15b: Mơ hình đài cọc đất phần tử hữu hạn phần tử hữu hạn 67 Hình 3.16a: Phản lực đầu cọc Hình 3.16b : Chuyển vị hệ đài cọc phần tử hữu hạn Hình 3.17 : Sơ đồ phản lực lên đài - Phản lực cọc lấy theo Plaxis kể đến tác dụng đất lên đài 68 R1= R2 = R3 = R4 = P/4 =5112.214 kN Bảng 13: Xác định tọa độ giằng đài Tọa độ X Tọa độ Y Tọa độ Z (mm) (mm) (mm) A 2550 2550 2500 B 4050 2550 2500 C 4050 4050 2500 D 2550 4050 2500 E 1050 1050 100 F 5550 1050 100 G 5550 5550 100 H 1050 1050 100 Điểm - Xác định nội lực giằng: Hình 3.18: Sơ đồ giàn nút ảo đài cọc + Thanh EF, FG, GH, HE: Nội lực giằng EF, FG, GH, HE tính đối xứng đài cọc tải trọng 69 Pu(EF) = Pu(FG) = Pu(GH) = Pu(HE) = 2*5000/(2400/792)*Cos(410)=2491.37 kN Diện tích cốt thép tính theo công thức: Pu ≤ .fy.Ast  AST  2.Pu 2.2491,37   124,5cm  f y 1.400 Nhận xét: Từ tính tốn theo mơ hình bên ta thấy diện tích thép tính theo mơ hình giàn ảo cho thép lớn so với phương pháp tính tốn thơng thường Tuy nhiên mơ hình giàn ảo cho thấy hình thành vùng nút giàn ảo đài môt cách trực quan từ bồ trí thép miền chịu lực giàn ảo tránh phá vỡ ứng suất cục Vì để tính tốn theo phương pháp giàn ảo người tính tốn cần lấy thêm 31,9% thép tính tốn theo phương pháp thơng thường để bố trí phù hợp 70 Bảng 14: Nội lực cọc Node Local X Y Z N Q_12 Q_13 M_2 M_3 [m] [m] [m] [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] Number 14237 6.0574 -2.5 6.0604 -4842 -15.47 -15.26 -28.94 -26.73 14238 6.0574 -3.717 6.0604 -4878 -12.78 -12.76 -43.35 -41.2 14239 6.0574 -4.933 6.0604 -4913 -10.09 -10.27 -57.77 -55.67 14240 6.0574 -4.933 6.0604 -4913 -10.93 -10.94 -57.46 -55.22 14241 6.0574 -6.15 6.0604 -4940 -8.498 -8.376 -65.92 -63.81 14242 6.0574 -7.367 6.0604 -4968 -6.064 -5.813 -74.39 -72.39 14243 6.0574 -7.367 6.0604 -4968 -6.387 -6.187 -74.64 -72.7 14244 6.0574 -8.583 6.0604 -4990 -3.297 -3.149 -77 -75.24 14245 6.0574 -9.8 6.0604 -5012 -0.207 -0.111 -79.36 -77.78 14246 6.0574 -9.8 6.0604 -5013 1.5951 1.8347 -80.14 -78.54 14247 6.0574 -11.13 6.0604 -5017 6.3204 6.5351 -69 -67.58 14248 6.0574 -12.47 6.0604 -5021 11.046 11.235 -57.85 -56.63 14249 6.0574 -12.47 6.0604 -5020 9.9401 10.131 -56.07 -54.84 14250 6.0574 -13.8 6.0604 -5016 10.563 10.803 -39.43 -38.44 14251 6.0574 -15.13 6.0604 -5013 11.186 11.476 -22.79 -22.05 14252 6.0574 -15.13 6.0604 -5013 11.064 11.322 -21.88 -21.15 14253 6.0574 -16.47 6.0604 -5006 9.6398 9.9036 -6.286 -5.819 14254 6.0574 -17.8 6.0604 -4999 8.2153 8.4849 9.3078 9.5105 14255 6.0574 -17.8 6.0604 -4999 7.9139 8.1332 9.7303 9.8984 14256 6.0574 -19.13 6.0604 -4987 5.4974 5.6741 20.039 20.046 14257 6.0574 -20.47 6.0604 -4976 3.081 3.215 30.349 30.194 14258 6.0574 -20.47 6.0604 -4977 2.9395 3.0415 30.296 14259 6.0574 -21.8 6.0604 -4960 0.4905 0.6201 34.494 34.245 14260 6.0574 -23.13 6.0604 -4943 -1.958 -1.801 38.691 38.339 14261 6.0574 -23.13 6.0604 -4943 -2.541 -2.332 38.169 37.733 14262 6.0574 -24.47 6.0604 -4916 -3.92 -3.812 37.262 36.795 30.15 71 14263 6.0574 -25.8 6.0604 -4888 -5.299 -5.293 36.355 35.856 14264 6.0574 -25.8 6.0604 -4889 -3.824 -3.739 36.895 36.513 14265 6.0574 -27.2 6.0604 -4828 -6.258 -6.242 35.282 34.985 14266 6.0574 -28.6 6.0604 -4766 -8.692 -8.744 33.668 33.458 14267 6.0574 -28.6 6.0604 -4766 -9.833 -9.886 33.833 33.634 14268 6.0574 -30 6.0604 -4687 -12.99 -12.99 24.613 24.568 14269 6.0574 -31.4 6.0604 -4607 -16.16 -16.09 15.393 15.502 14270 6.0574 -31.4 6.0604 -4608 -16.33 -16.29 14.568 14.658 14271 6.0574 -32.8 6.0604 -4502 -17.83 -17.75 0.8421 0.9779 14272 6.0574 -34.2 6.0604 -4396 -19.33 -19.22 -12.88 -12.7 14273 6.0574 -34.2 6.0604 -4397 -19.53 -19.42 -14.12 -13.95 14274 6.0574 -35.6 6.0604 -4254 -18.56 -18.38 -26.2 -26.08 14275 6.0574 -37 6.0604 -4110 -17.58 -17.34 -38.29 -38.21 14276 6.0574 -37 6.0604 -4112 -18.08 -17.82 -39.97 -40.02 14277 6.0574 -38.4 6.0604 -3913 -13.48 -13.16 -41.86 -42.08 14278 6.0574 -39.8 6.0604 -3715 -8.878 -8.503 -43.76 -44.13 14279 6.0574 -39.8 6.0604 -3710 -7.019 -6.449 -39.56 -39.44 14280 6.0574 -41.1 6.0604 -3453 -3.554 -3.512 -35.44 -34.88 14281 6.0574 -42.4 6.0604 -3196 -0.089 -0.575 -31.32 -30.32 14282 6.0574 -42.4 6.0604 -3185 -0.325 -0.816 -33.93 -32.96 14283 6.0574 -43.7 6.0604 -2922 1.9753 1.3572 -30.77 -28.91 14284 6.0574 -45 6.0604 -2659 4.2758 3.5303 -27.61 -24.86 14285 6.0574 -45 6.0604 -2661 4.405 3.6875 -27.58 -24.56 14286 6.0574 -46.25 6.0604 -2418 6.1299 5.9311 -18.82 -15.52 14287 6.0574 -47.5 6.0604 -2175 7.8549 8.1748 -10.06 -6.467 14288 6.0574 -47.5 6.0604 -2164 12.299 13.06 -4.144 -0.576 14289 6.0574 -48.75 6.0604 -1951 2.1633 3.8144 -0.686 0.9027 14290 6.0574 -50 6.0604 -1738 -7.972 -5.432 2.7718 2.382 14291 6.0574 -2.5 10.54 -5065 -18.33 37.513 -368.3 -7.902 14292 6.0574 -3.717 10.54 -5102 -15.58 38.614 -322.7 -25.88 72 14293 6.0574 -4.933 10.54 -5138 -12.82 39.715 -277.1 -43.87 14294 6.0574 -4.933 10.54 -5137 -13.1 40.706 -277.2 -43.65 14295 6.0574 -6.15 10.54 -5165 -10.15 41.148 -230.1 -54.29 14296 6.0574 -7.367 10.54 -5193 -7.202 41.589 -182.9 -64.93 14297 6.0574 -7.367 10.54 -5193 -7.585 42.861 -181.3 -65.11 14298 6.0574 -8.583 10.54 -5215 -4.325 39.574 -136.7 -68.86 14299 6.0574 -9.8 10.54 -5237 -1.065 36.286 -92.05 -72.61 14300 6.0574 -9.8 10.54 -5237 0.8623 29.455 -90.22 -73.27 14301 6.0574 -11.13 10.54 -5241 5.5662 22.234 -67.1 -63.25 14302 6.0574 -12.47 10.54 -5245 10.27 15.012 -43.98 -53.22 14303 6.0574 -12.47 10.54 -5244 9.1024 18.382 -48.1 -51.44 14304 6.0574 -13.8 10.54 -5241 9.6991 20.487 -27.96 -36.06 14305 6.0574 -15.13 10.54 -5237 10.296 22.593 -7.819 -20.68 14306 6.0574 -15.13 10.54 -5237 10.111 23.056 -6.581 -19.8 14307 6.0574 -16.47 10.54 -5227 8.629 22.327 14.713 -5.57 14308 6.0574 -17.8 10.54 -5216 7.1471 21.598 36.008 8.6582 14309 6.0574 -17.8 10.54 -5216 6.8885 21.656 36.544 9.0353 14310 6.0574 -19.13 10.54 -5200 4.4687 19.593 53.44 18.169 14311 6.0574 -20.47 10.54 -5184 2.0488 17.53 70.336 27.302 14312 6.0574 -20.47 10.54 -5185 1.8499 17.553 70.998 14313 6.0574 -21.8 10.54 -5162 -0.472 14.044 79.863 30.454 14314 6.0574 -23.13 10.54 -5139 -2.793 10.535 88.728 33.699 14315 6.0574 -23.13 10.54 -5138 -3.419 11.189 89.835 32.978 14316 6.0574 -24.47 10.54 -5103 -4.43 5.3869 86.475 31.769 14317 6.0574 -25.8 10.54 -5068 -5.441 -0.415 83.115 14318 6.0574 -25.8 10.54 -5070 -4.01 -5.51 79.881 31.522 14319 6.0574 -27.2 10.54 -4996 -6.721 -4.124 58.678 29.934 14320 6.0574 -28.6 10.54 -4922 -9.432 -2.738 37.475 28.345 14321 6.0574 -28.6 10.54 -4922 -10.43 0.3375 34.65 28.284 14322 6.0574 -30 10.54 -4827 -13.35 8.1381 28.211 19.398 27.21 30.56 73 14323 6.0574 -31.4 10.54 -4731 -16.27 15.939 21.772 10.512 14324 6.0574 -31.4 10.54 -4733 -16.47 16.682 23.207 9.7128 14325 6.0574 -32.8 10.54 -4608 -17.78 21.403 32.625 -3.175 14326 6.0574 -34.2 10.54 -4483 -19.09 26.123 42.044 -16.06 14327 6.0574 -34.2 10.54 -4485 -19.21 26.557 44.671 -17.26 14328 6.0574 -35.6 10.54 -4322 -18.08 25.341 57.282 -28.1 14329 6.0574 -37 10.54 -4158 -16.96 24.126 69.894 -38.93 14330 6.0574 -37 10.54 -4160 -17.5 24.369 72.68 -40.24 14331 6.0574 -38.4 10.54 -3944 -12.93 16.497 72.407 -41.74 14332 6.0574 -39.8 10.54 -3729 -8.36 8.6251 72.133 -43.24 14333 6.0574 -39.8 10.54 -3722 -6.534 5.067 66.955 -40.04 14334 6.0574 -41.1 10.54 -3460 -3.135 -0.509 56.635 -36.83 14335 6.0574 -42.4 10.54 -3197 0.2639 -6.084 46.316 -33.62 14336 6.0574 -42.4 10.54 -3189 -0.057 -5.578 47.779 -35.55 14337 6.0574 -43.7 10.54 -2924 2.169 -7.163 37.063 -31.31 14338 6.0574 -45 10.54 -2660 4.3948 -8.749 26.346 -27.07 14339 6.0574 -45 10.54 -2662 4.2188 -8.188 25.848 -27.08 14340 6.0574 -46.25 10.54 -2418 6.457 -8.292 14.455 -17.56 14341 6.0574 -47.5 10.54 -2175 8.6952 -8.396 3.0615 -8.033 14342 6.0574 -47.5 10.54 -2164 14.156 -13.74 -3.126 -1.251 14343 6.0574 -48.75 10.54 -1951 2.9004 -1.969 -3.761 0.8642 14344 6.0574 -50 10.54 -1739 -8.356 9.8018 -4.397 2.9791 14345 10.543 -2.5 6.0604 -5063 36.613 -18.61 -10.49 -361.1 14346 10.543 -3.717 6.0604 -5099 37.831 -15.52 -28.35 -316.6 14347 10.543 -4.933 6.0604 -5135 39.048 -12.43 -46.2 -272 14348 10.543 -4.933 6.0604 -5134 40.242 -12.89 -45.81 -272 14349 10.543 -6.15 6.0604 -5162 40.582 -10.03 -56.3 -225.5 14350 10.543 -7.367 6.0604 -5190 40.923 -7.169 -66.8 -179.1 14351 10.543 -7.367 6.0604 -5190 42.245 -7.474 -67.01 -177.6 14352 10.543 -8.583 6.0604 -5212 39.009 -4.203 -70.61 -133.5 74 14353 10.543 -9.8 6.0604 -5234 35.773 -0.931 -74.21 -89.51 14354 10.543 -9.8 6.0604 -5234 29.026 0.959 -74.89 -87.67 14355 10.543 -11.13 6.0604 -5239 21.786 5.6617 -64.77 -65.1 14356 10.543 -12.47 6.0604 -5243 14.546 10.364 -54.66 -42.53 14357 10.543 -12.47 6.0604 -5242 17.933 9.2479 -52.87 -46.67 14358 10.543 -13.8 6.0604 -5238 20.044 9.882 -37.29 -27.05 14359 10.543 -15.13 6.0604 -5234 22.155 10.516 -21.72 -7.438 14360 10.543 -15.13 6.0604 -5235 22.721 10.397 -20.86 -6.259 14361 10.543 -16.47 6.0604 -5224 22.124 8.982 -6.251 14.787 14362 10.543 -17.8 6.0604 -5214 21.528 7.5667 8.355 35.833 14363 10.543 -17.8 6.0604 -5214 21.568 7.2749 8.804 36.459 14364 10.543 -19.13 6.0604 -5197 19.446 4.802 18.277 14365 10.543 -20.47 6.0604 -5181 17.324 2.329 27.749 69.901 14366 10.543 -20.47 6.0604 -5182 17.422 2.0944 27.714 70.577 14367 10.543 -21.8 6.0604 -5159 13.855 -0.391 30.96 79.239 14368 10.543 -23.13 6.0604 -5136 10.288 -2.877 34.206 87.901 14369 10.543 -23.13 6.0604 -5136 10.962 -3.376 33.531 89.011 14370 10.543 -24.47 6.0604 -5101 5.1493 -4.573 32.113 85.448 14371 10.543 -25.8 6.0604 -5065 -0.663 -5.771 30.695 81.885 14372 10.543 -25.8 6.0604 -5067 -5.585 -4.262 31.409 78.571 14373 10.543 -27.2 6.0604 -4994 -4.242 -6.786 29.732 57.489 14374 10.543 -28.6 6.0604 -4920 -2.898 -9.31 28.054 36.407 14375 10.543 -28.6 6.0604 -4920 0.0986 -10.42 28.084 14376 10.543 -30 6.0604 -4825 7.9657 -13.28 19.207 27.017 14377 10.543 -31.4 6.0604 -4729 15.833 -16.14 10.329 20.484 14378 10.543 -31.4 6.0604 -4730 16.607 -16.28 9.4917 21.914 14379 10.543 -32.8 6.0604 -4606 21.421 -17.45 -3.044 14380 10.543 -34.2 6.0604 -4481 26.235 -18.63 -15.58 41.206 14381 10.543 -34.2 6.0604 -4483 26.622 -18.8 -16.72 43.951 14382 10.543 -35.6 6.0604 -4320 25.554 -17.61 -27.02 56.888 53.18 33.55 31.56 75 14383 10.543 -37 6.0604 -4157 24.485 -16.42 -37.32 69.825 14384 10.543 -37 6.0604 -4158 24.939 -16.82 -38.41 14385 10.543 -38.4 6.0604 -3943 17.004 -12.33 -39.88 72.105 14386 10.543 -39.8 6.0604 -3727 9.0685 -7.845 -41.35 71.709 14387 10.543 -39.8 6.0604 -3722 5.7582 -5.825 -37.38 67.479 14388 10.543 -41.1 6.0604 -3459 -0.198 -3.006 -34.86 57.013 14389 10.543 -42.4 6.0604 -3196 -6.154 -0.188 -32.33 46.547 14390 10.543 -42.4 6.0604 -3188 -5.723 -0.547 -34.3 48.086 14391 10.543 -43.7 6.0604 -2924 -7.491 1.5757 -30.89 36.812 14392 10.543 -45 6.0604 -2660 -9.26 3.6983 -27.48 25.537 14393 10.543 -45 6.0604 -2661 -8.773 3.9013 -27.4 24.784 14394 10.543 -46.25 6.0604 -2418 -8.525 6.0182 -18.57 14395 10.543 -47.5 6.0604 -2175 -8.276 8.1351 -9.741 1.2159 14396 10.543 -47.5 6.0604 -2164 -12.91 13.381 -3.674 -4.688 14397 10.543 -48.75 6.0604 -1951 -0.913 3.77 -0.352 -4.251 14398 10.543 -50 6.0604 -1738 11.082 -5.841 2.9696 -3.814 14399 10.543 -2.5 10.54 -5234 39.925 40.055 -381.5 -376.4 14400 10.543 -3.717 10.54 -5271 40.409 40.615 -333.4 -328.6 14401 10.543 -4.933 10.54 -5307 40.893 41.175 -285.4 -280.9 14402 10.543 -4.933 10.54 -5306 41.942 42.223 -285.5 -280.9 14403 10.543 -6.15 10.54 -5334 41.783 42.023 -237.1 -232.9 14404 10.543 -7.367 10.54 -5362 41.624 41.823 -188.7 -184.8 14405 10.543 -7.367 10.54 -5362 42.821 42.967 -187.4 -183.4 14406 10.543 -8.583 10.54 -5385 39.404 39.669 -142.5 -138.8 14407 10.543 -9.8 10.54 -5407 35.987 36.37 -97.55 -94.2 14408 10.543 -9.8 10.54 -5408 29.568 29.887 -95.97 -92.62 14409 10.543 -11.13 10.54 -5413 22.746 23.224 -71.25 -68.58 14410 10.543 -12.47 10.54 -5418 15.925 16.562 -46.54 -44.55 14411 10.543 -12.47 10.54 -5418 19.377 19.929 -50.37 -48.47 14412 10.543 10.54 -5415 21.486 21.941 -28.02 -26.76 -13.8 72.5 13 76 14413 10.543 -15.13 10.54 -5412 23.595 23.953 -5.667 -5.053 14414 10.543 -15.13 10.54 -5412 23.935 24.254 -4.171 -3.564 14415 10.543 -16.47 10.54 -5399 22.631 22.891 18.078 18.271 14416 10.543 -17.8 10.54 -5387 21.327 21.528 40.328 40.107 14417 10.543 -17.8 10.54 -5387 21.341 21.601 40.737 40.529 14418 10.543 -19.13 10.54 -5367 18.986 19.181 57.226 56.714 14419 10.543 -20.47 10.54 -5347 16.63 16.762 73.716 72.898 14420 10.543 -20.47 10.54 -5348 16.724 16.857 74.212 73.423 14421 10.543 -21.8 10.54 -5320 13.276 13.361 82.268 81.319 14422 10.543 -23.13 10.54 -5292 9.8281 9.8643 90.323 89.214 14423 10.543 -23.13 10.54 -5291 10.629 10.579 91.437 90.423 14424 10.543 -24.47 10.54 -5250 4.7269 4.7515 87.321 86.188 14425 10.543 -25.8 10.54 -5208 -1.175 -1.076 83.205 81.952 14426 10.543 -25.8 10.54 -5210 -5.903 -5.925 79.728 78.328 14427 10.543 -27.2 10.54 -5126 -4.128 -4.118 58.732 57.337 14428 10.543 -28.6 10.54 -5042 -2.353 -2.31 37.735 36.346 14429 10.543 -28.6 10.54 -5042 0.4788 0.5066 35.33 33.862 14430 10.543 -30 10.54 -4933 7.9706 7.8002 28.543 27.221 14431 10.543 -31.4 10.54 -4824 15.463 15.094 21.757 14432 10.543 -31.4 10.54 -4825 16.133 15.788 23.113 22.054 14433 10.543 -32.8 10.54 -4685 20.415 19.971 30.918 30.219 14434 10.543 -34.2 10.54 -4544 24.698 24.154 38.724 38.385 14435 10.543 -34.2 10.54 -4545 24.993 24.516 41.025 40.824 14436 10.543 -35.6 10.54 -4367 23.748 23.169 52.121 51.854 14437 10.543 -37 10.54 -4189 22.503 21.822 63.218 62.885 14438 10.543 -37 10.54 -4190 22.88 22.112 65.626 64.909 14439 10.543 -38.4 10.54 -3963 15.353 14.848 65.841 64.973 14440 10.543 -39.8 10.54 -3736 7.827 7.5846 66.056 65.037 14441 10.543 -39.8 10.54 -3731 4.8361 4.3042 61.583 62.012 14442 10.543 -41.1 10.54 -3464 -0.653 -0.678 53.399 52.931 20.58 77 14443 10.543 -42.4 10.54 -3197 -6.143 -5.661 45.215 14444 10.543 -42.4 10.54 -3189 -5.7 -5.171 46.166 44.864 14445 10.543 -43.7 10.54 -2924 -7.285 -6.667 36.132 33.962 14446 10.543 -45 10.54 -2659 -8.87 -8.164 26.099 23.059 14447 10.543 -45 10.54 -2661 -8.488 -7.919 25.514 22.299 14448 10.543 -46.25 10.54 -2417 -8.114 -7.909 14.633 11.108 14449 10.543 -47.5 10.54 -2173 -7.739 -7.898 3.7522 -0.084 14450 10.543 -47.5 10.54 -2162 -12.34 -12.92 -1.907 -5.886 14451 10.543 -48.75 10.54 -1950 -0.425 -2.105 -2.917 -4.785 14452 10.543 10.54 -1737 11.49 8.711 -3.928 -3.683 -50 43.85 78 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Kết luận - Đề tài nghiên cứu làm việc đài cọc theo mơ hình giàn ảo theo tiêu chuẩn ACI 318 -02 - Từ kết tính tốn so sánh thực tế đài cọc theo lý thuyết tính thơng thường lý thuyết giàn ảo lý thuyết giàn ảo cho kết thép lớn hơn, ứng suất mơ hình giàn ảo phản ánh giống thực tế (kết tính gần giống tính phần tử hữu hạn) - Việc hình thành giàn ảo đài cọc phụ thuộc nhiều vào hình dáng đài, số cọc đài khoảng cách cọc đài, hình dáng đài cọc số cọc đài khác dẫn đến hình thành nút giàn ảo nội lực đài hoàn toàn khác - Đối với trường hợp đài cọc với khoảng cách cọc 3d, sử dụng phương pháp thơng thường tính tốn thép cho đài để bố trí thép cho phương pháp giàn ảo cách nhân diện tích thép tính thông thường với 1,31 (hay tăng 31% thép) Kiến nghị - Do hạn chế thời gian số liệu nghiên cứu Kết tính tốn tác giả tính tốn cho trường hợp đài có cọc cho trường hợp tải trọng (chỉ xuất lực nén chân cột), trường hợp với số cọc khác nhau, kích thước hình dáng đài cọc trường hợp tải khác cần nghiên cứu kỹ lưỡng - Cần nghiên cứu kỹ lưỡng trường hợp đài nằm đất vùng địa lý khác nhau, ảnh hưởng ma sát đài với loại đất 79 dẫn đến sai khác nội lực đài lớn, ảnh hưởng đến q trình phân tích tính tốn đài cọc - Từ lý thuyết tính tốn nêu cần thay đổi tư đặt thép đài cọc để tận dụng tối đa khả chịu lực đài cọc đảm bảo an toàn cho toàn cơng trình TÀI LIỆU THAM KHẢO Tiếng Việt: Bộ xây dựng (2014), “Móng cọc~ Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 10304:2014”, Hà Nội Ủy ban tiêu chuẩn hóa Châu Âu (1997,1998), “Thiết kế địa kỹ thuật kháng chấn cho cơng trình:EN 1997 EN 1998”, EU Vũ Cơng Ngữ, Nguyễn Thái (2004), “Móng cọc phân tích thiết kế”, NXB Khoa học kỹ thuật Nguyễn Văn Quảng (2006), “Nền Móng Nhà Cao Tầng”, Nhà xuất khoa học kỹ thuật, Hồ Chí Minh Trịnh Văn Quyết (2010), “So sánh sức chịu tải cọc theo số công thức lý thuyết thực nghiệm” Ngô Như Khoa (2011), “Phương pháp phần tử hữu hạn”, Nhà xuất Thái Nguyên Tiếng Anh: Structural Building Code (2002), “Building code requirements for structural concrete (ACI 318-02)” Michael P.Collins and Denis Mitchell (1997), “Prestressed Concrete Structures”, Disk included B Singh1∗ , S.K Kaushik, K.F Naveen and S Sharma (2006), “Design of a continuous deep beam using the strut and tie me”, Department of Civil Engineering, I.I.T Roorkee, Roorkee-247 667, India ... bước tính tốn đài theo mơ hình giàn ảo Hình 2.9 Sơ đồ tính tốn đài cọc theo mơ hình giằng Hình 2.10 Sơ đồ đài cọc Hình 2.11 Xác định tải trọng cho cọc Hình 2.12 Quy đổi lực tác dụng xuống đài cọc. .. Hình 1.5: Mơ hình cọc phần mềm SAFE 14 CHƯƠNG CƠ SỞ PHƯƠNG PHÁP GIÀN ẢO ÁP DỤNG CHO ĐÀI CỌC BÊ TƠNG CỐT THÉP KỂ ĐẾN ĐẤT NỀN 2.1 Mơ hình giàn ảo theo tiêu chuẩn Mỹ ACI 318 [7] Đài cọc thông thường... KIẾN TRÚC HÀ NỘI NGUYỄN VĂN TÀI kho¸ 2017-2019 PHƯƠNG PHÁP TÍNH TỐN ĐÀI CỌC BÊ TƠNG CỐT THÉP THEO MƠ HÌNH GIÀN ẢO KỂ TỚI TƯƠNG TÁC ĐẤT NỀN Chun ngành: Kỹ thuật Xây dựng Cơng trình