đồ án nền móng cầu đường ( đài cao đài thấp)

Qua khảo sát ta nhận thấy địa chất ở đây yếu có thể sẽ phải thiết kế số lượng cọc nhiều. Lưa chọn phương án móng cọc đài cao cứng. Đáy đài được cao hơn 0.5m so với mực nước thấp nhất. (xem ứng với độ sâu sông là măt nước thấp nhất) Đồ án môn học nền móng GVHD: Trịnh Thanh Kiên Sinh Viên : Nguyễn Văn Phúc –CT06042 Trang 4 8Þ22 Þ6a200 Độ sâu cọc ngàm vào lớp đất 3 >3D,với D là đường kính hoặc chiêu dài tiết diệ ngang cọc

LỜI CẢM ƠN Trước tiên, em xin chân thành cảm ơn Ban Giám hiệu trường Đại Học Sư Phạm Kỹ Thuật TP Hồ Chí Minh, đặc biệt thầy TRẦN VĂN TIẾNG tạo điều kiện cho em làm đồ án mơn học Suốt q trình làm đồ án mơn Nền Móng với hướng dẫn tận tình chu đáo thầy,em biết thêm nhiều kiến thức bổ ích cổ kiến thức học mơn Nền móng cách vững vàng hơn.Những kiến thức thực tế giúp em nhiều việc đối chiếu hiểu rõ sở lý thuyết tiếp thu từ thầy cô giáo suốt năm học vừa qua, chuẩn bị cho việc thực đồ án tốt nghiệp thời gian tới phục vụ công tác sau Với khả năng, kiến thức chuyên môn thời gian thực tập hạn hẹp, nên đồ án nhiều thiếu sót Kính mong q thầy thầy cô môn Một lần em xin chân thành cảm ơn! Xin kính chúc thầy thật nhiều sức khỏe, hạnh phúc thành công công việc có tết hạnh phúc bên gia đình TP Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2018 Sinh viên thực TRẦN NISSAN NHẬN XÉT CỦA GIÁO VIÊN Tp Hồ Chí Minh, ngày tháng năm 2019 Chữ ký giáo viên ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRẦN VĂN TIẾNG CHƯƠNG 1: THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 1/ Thống kê địa chất (dựa theo TCVN 9153:2012) 1.1/ Phân chia đơn ngun địa chất cơng trình 1.2/ Xác định giá trị tiêu chuẩn giá trị tính toán đặc trưng đất 1.3/ Tính giá trị tiêu chuẩn giá trị tính tốn tiêu kép (góc ma sát lực dính đơn vị) 2/ Thống kê địa chất móng cọc (DC7) 12 2.1/ Lớp đất 12 2.2/ Lớp đất 16 2.3/ Lớp đất 19 2.4/ Lớp đất 28 2.5/ Lớp đất 33 CHƯƠNG II: THIẾT KẾ MÓNG CỌC ĐÀI THẤP 45 Số liệu tính tốn: 45 1.1 Nội lực dƣới chân cột: 45 1.2 Thông số địa chất: 45 1.3 Xác định chiều sâu đài đặt đài móng kích thƣớc cọc: 48 2.2 Xác định sức chịu tải cọc: 50 2.2.1 Xác định sức chịu tải theo vật liệu: 50 2.2.2 Xác định sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất nền: 51 2.2.3 Xác định sức chịu tải cọc theo cƣờng độ đất nền: 52 2.2.4 Sức chịu tải cọc theo thí nghiệm SPT: 54 2.2.5 Xác định sức chịu tải thiết kế: 55 2.3 Chọn số lƣợng bố trí cọc: 56 2.4 Kiểm tra khả chịu tải cọc: 57 2.5 Kiểm tra ổn định độ lún móng cọc : .58 2.5.1 Kiểm tra ổn định nền: .58 2.5.2 Kiểm tra điều kiên lún móng: 61 2.6 Thiết kế đài cọc: .62 2.7 Kiểm tra xuyên thủng đài cọc 62 2.8 Tính tốn cốt thép đài cọc: 63 SV:TRẦN NISSAN MSSV: 15127017 Page 2.8.1 Tính tốn cốt thép theo phƣơng 1-1: .63 .2 Tính tốn cốt th p th o phương 2-2 .64 2.9 Kiểm tra khả cọc vận chuyển lắp dựng cọc 65 Chƣơng 3: TÍNH TỐN THIẾT KẾ MÓNG CỌC ĐÀI CAO BẰNG PHƢƠNG PHÁP CỌC KHOAN NHỒI 68 3.1 GIỚI THIỆU VỀ MÓNG CỌC KHOAN NHỒI 68 3.2 TẢI TRỌNG TÍNH TỐN MÓNG 68 3.3 VẬT LIỆU LÀM MÓNG CỌC 68 .69 3.4 ĐỊA CHẤT KHU VỰC 69 3.5 XÁC ĐỊNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC KHOAN NHỒI 72 3.5.1 Sức chịu tải cọc theo vật liệu .72 3.5.2 Sức chịu tải cọc theo tiêu lý đất .72 3.5.3 Sức chịu tải cọc theo tiêu cƣờng độ đất ph l c G.2 TCVN 10304:2014) 75 3.5.4 Sức chịu tải cọc theo kết xuyên tiêu chuẩn SPT 77 3.5.5 Xác định sức chịu tải thiết kế 79 3.6 TÍNH TỐN THIẾT KÊ MÓNG 79 3.6.1 Chọn số cọc bố trí 79 3.6.2 Kiểm tra tải trọng tác d ng lên cọc 80 3.7 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU TẢI ( Rtc ) DƢỚI ĐÁY KHỐI MÓNG QUY ƢỚC VÀ TÍNH LÚN CHO MĨNG 81 3.7.1 Kiểm tra ổn định đất .81 3.8 TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO ĐÀI MÓNG .86 3.9 KIỂM TRA CỌC CHỊU TẢI NGANG 86 3.9.1 Kiểm tra, tính tốn chuyển vị ngang góc xoay đầu cọc 87 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRẦN VĂN TIẾNG CHƢƠNG 1: THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 1/ Thống kê địa chất dựa theo TCVN 9153:2012) 1.1/ Phân chia đơn nguyên địa chất cơng trình Từ kết khảo sát địa chất cơng trình, lập mặt cắt địa chất cơng trình, sơ phân chia đơn nguyên địa chất có xét đến nguồn gốc, loại đất, trạng thái đặc điểm kiến trúc, cấu tạo chúng Từ đó, phân tích tiêu đất đơn nguyên địa chất cơng trình, xác định giá trị q khác biệt, loại bỏ chúng thí nghiệm sai thuộc đơn nguyên địa chất khác Để phân chia xác ranh giới đơn ngun địa chất cơng trình, cần tiến hành đánh giá quy luật biến đổi khơng gian tiêu tính chất đất phạm vi đơn ngun địa chất cơng trình phân chia sơ để xem chúng có biến đổi ngẫu nhiên hay có quy luật (thường độ sâu) Khi tiêu tính chất đất biến đổi khơng có quy luật, biểu đồ mật độ phân phối có nhiều cực đại cần xem xét phân chia tiếp tục đơn nguyên địa chất cơng trình thành đơn ngun địa chất cơng trình nhỏ đến thỏa mãn điều kiện: (2) Trong đó, V hệ số biến thiên tiêu thí nghiệm, xác định theo cơng thức: (3) Trong đó, S độ lệch bình phương trung bình tiêu, xác định theo công thức: √ ∑ ( ) Xtc giá trị tiêu chuẩn tiêu, xác định theo công thức: ∑ giá trị trung bình cộng tiêu Xi giá trị nghiệm riêng biệt n số lần thí nghiệm SV:TRẦN NISSAN MSSV: 15127017 Page Giá trị Vgh lấy 0.15 cho tiêu vật lý (hệ số rỗng, độ ẩm….), 0.3 cho tiêu học (module biến dạng, sức chống cắt với trị số áp lực pháp tuyến…) Khi xác định ranh giới đơn ngun địa chất cơng trình phải xét tới yếu tố sau đây: + Sự thay đổi rõ rệt chi tiết đất + Độ sâu mực nước ngầm + Sự có mặt khu đất có tính lún ướt, trương nở, nhiễm muối, nhiễm mặn, chứa hữu cơ, có độ sệt khác lẫn nhiều sỏi, cuội, dăm… + Các đới có mức độ phong hóa khác Đối với hai đơn nguyên địa chất cơng trình kề nhau, có nguồn gốc đất đá khác nhau, khơng tên gọi kiểm tra khả hợp thành đơn nguyên địa chất công trình hay cần thiết phải phân chia tiếp đơn nguyên địa chất cơng trình theo dẫn đây: + Kiểm tra cần thiết phải phân chia tiếp đơn ngun địa chất cơng trình tiêu chuẩn t theo cơng thức: √ √ (6) giá trị trung bình cộng tiêu hai đơn nguyên địa chất cơng trình S1, S2 độ lệch bình phương tương ứng n1, n2 số lần thí nghiệm xác định tiêu đơn nguyên địa chất cơng trình phân chia Điều kiện phải phân chia tiếp đơn ngun địa chất cơng trình t ≥ tα, tα lấy theo bảng ph l c A tiêu chuẩn với độ tin cậy hai phía α = 0.95 số bậc tự K = n1 + n2 – Kiểm tra khả hợp hai đơn ngun địa chất cơng trình thành đơn ngun cơng trình tiêu chuẩn F t theo cơng thức: (7) Trong tử số giá trị lớn S1 S2 Điều kiện hợp hai đơn ngun địa chất cơng trình F < Fα t < tα Giá trị Fα lấy theo bảng phụ lục A tiêu chuẩn với độ tin cậy hai phía α = 0.95 số bậc tự K1 = n1 – K2 = n2 – ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRẦN VĂN TIẾNG Giá trị tα lấy theo bảng phụ lục A tiêu chuẩn với độ tin cậy hai phía α = 0.95 số bậc tự K = n1 + n2 – 1.2/ Xác định giá trị tiêu chuẩn giá trị tính tốn đặc trƣng đất Tính giá trị tiêu chuẩn giá trị tính tốn tiêu đơn Giá trị tiêu chuẩn Xtc giá trị tính tốn Xtt tiêu đơn đơn nguyên địa chất công trình tính tiêu khơng đổi , tuân theo nội dung quy định điều Đối với đơn nguyên địa chất công trình mà tiêu tính chất đất biến đổi có quy luật theo hướng (thường theo độ sâu), giá trị tiêu chuẩn giá trị tính tốn chúng tính theo phụ lục D TCVN 9153 – 2012 Căn loại sai số thô: Trước tính giá trị Xtc Xtt cần kiểm tra thống kê để loại trừ sai số thơ có tập kết thí nghiệm mẫu theo 4.2.1.1 loại trừ giá trị lớn bé Xi thỏa mãn điểu kiện: | | (8) giá trị trung bình cộng tiêu, tính theo công thức (5) υ tiêu chuẩn thống kê, lấy theo bảng 3, phụ thuộc vào số thí nghiệm n S độ lệch bình phương trung bình tiêu, tính theo cơng thức (4) Nếu có giá trị bị loại trừ phải tính lại giá trị cho giá trị lại tính lại S Giá trị tiêu chuẩn tất tiêu đơn (chỉ tiêu vật lý độ ẩm, khối lượng thể tích, số dẻo, độ sệt… tiêu học module tổng biến dạng, cường độ, kháng nén…) lấy giá trị trung bình cộng sau loại trừ sai số thơ CHÚ THÍCH: Đối với tiêu vật lý gián tiếp (hệ số rỗng, số dẻo…) module tổng biến dạng giá trị tiêu chuẩn chúng xác định từ giá trị tiêu chuẩn tiêu thí nghiệm mà tính giá tiêu chuẩn tiêu gián cơng thức học đất Giá trị tính tốn Xtt đất tính theo cơng thức: (9) Trong Kđ hệ số an tồn đất, tính theo cơng thức: (10) Trong ρα số độ xác, tính theo cơng thức: SV:TRẦN NISSAN MSSV: 15127017 Page √ (11) Dấu “+” “-“ đặt trước giá trị ρα lấy cho bảo đảm giá trị hệ số an tồn cho cơng trình tα trị số lấy theo bảng 1, phụ thuộc vào tin cậy phía cho trước α số bậc tự K = n – V hệ số biến thiên tiêu thí nghiệm, tính theo cơng thức (3) Nếu phạm vi đơn ngun địa chất cơng trình có số lượng mẫu giá trị tính tốn tiêu chúng tính tốn theo phương pháp trung bình cực tiểu trung bình cực đại (12) (13) Việc chọn tính theo hai cơng thức tùy thuộc vào tiêu làm tăng độ an toàn cho cơng trình Khi tính chất đất bị thay đổi có quy luật theo hướng (ví dụ theo độ sâu) giá trị tiêu chuẩn Xtc(h) giá trị tính tốn Xtt(h) tính phạm vi giới hạn lớp đất theo phụ lục D Trong trường hợp cần phải thay giá trị Xtc Xtc(h) xác định giá trị loại trừ Xi cơng thức (8), S tính theo cơng thức (D.2) phụ lục D 1.3/ Tính giá trị tiêu chuẩn giá trị tính tốn tiêu kép (góc ma sát lực dính đơn vị) Giá trị tiêu chuẩn giá trị tính tốn góc ma sát υ lực dính đơn vị c theo thí nghiệm cắt phẳng tính tốn cách chỉnh lý thống kê tất cặp giá trị thí nghiệm τi σi tổ hợp thống Khi u cầu tính tiêu tính tốn tan υ c có tính đến khoảng cho trước ứng suất pháp σmax, σmin xử lý theo quy định CHÚ THÍCH: Số cặp giá trị τi σi phải khơng Giá trị tiêu chuẩn góc ma sát lực dính đơn vị xác định phương pháp bình phương nhỏ từ quan hệ tuyến tính sức chống cắt τ áp lực nén ứng suất pháp σ, tính theo cơng thức: ∑ ∑ ∑ ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRẦN VĂN TIẾNG ∑ ∑ ∑ ∑ Trong đó: ∑ (∑ ) Đại lượng Ctc xác định theo cơng thức ∑ ∑ Nếu tính theo cơng thức (17) nhận giá trị Ctc < lấy Ctc = Còn tan υtc tính theo cơng thức: ∑ ∑ Trong đó, τ i σi giá trị riêng sức chống cắt ứng suất pháp, n số lần xác định trị số τ Khi giá trị ứng suất pháp σ1, σ2,……σn có giá trị Δσ (Δσ = σi+1 – σi =1,2,3…k) có giá trị τ cho cặp áp lực σi thơng số tan υ c nên tính theo cơng thức đơn giản sau đây: Khi K=3 Khi K=4 Khi K=5 Khi K=6 Với n ta có (23) ∑ ∑ Phải kiểm tra tập hợp thống kê để loại trừ sai số thô giá trị τi Loại trừ giá trị τi sai lệch so với quan hệ tiêu chuẩn τtc = ctc + σtanυtc thỏa mãn điều kiện theo SV:TRẦN NISSAN MSSV: 15127017 Page công thức (8) Khi cơng thức (8) phải thay giá trị kiểm tra Xi τi giá trị tương ứng S thay Sτ từ công thức: √ Nếu giá trị τi bị loại trừ cần phải tính lại giá trị tanυtc, ctc S từ giá trị lại Tính độ lệch bình phương trung bình Stanυ, Sc theo cơng thức: √ (27) √ ∑ Trong Δ tính theo cơng thức (16) CHÚ THÍCH: Nếu lấy ctc = tanυtc tính theo cơng thức (18), cơng thức (26) phải (n-2) (n-1) Tính số độ xác ρ tanυ c theo cơng thức: ρα = tα*V (29) V tα tính theo cơng thức (11) Khi tính, ta lấy xác suất tin cậy phía α=0.95 CHÚ THÍCH: Khi xác định giá trị tính tốn c tanυ, trị số n tổng số lần xác định K = n – Khi xác định giá trị tính tốn tiêu khác K = n – Hệ số biến thiên V tanυ c theo cơng thức (3), hệ số an tồn đất theo cơng thức (10) Sau có đầy đủ giá trị trên, tính giá trị tính tốn tanυ c theo công thức (9) Cho phép lấy giá trị tính tốn module biến dạng giá trị tiêu chuẩn Xác suất tin cậy α giá trị tính tốn đặc trưng đất chọn theo nhóm trạng thái giới hạn (tính theo sức chịu tải hay biến dạng) ứng với tiêu chuẩn thiết kế cơng trình khác Khi đó, xác suất tin cậy xác suất mà giá trị thực tế đặc trưng khơng vượt ngồi giới hạn (hoặc trên) khoảng tin cậy phía ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRẦN VĂN TIẾNG n x1  2.4(m), x  2.4(m), x  0(m)   x i2  11.52  m  i 1  P1 = (-2.4) = 1575.2 kN  P2 = = 1743.3kN  P3 = (2.4) = 1911.4kN <  Cơng thức hiệu ứng theo nhóm cọc Converse Labarre : D  (n1  1)n  (n  1)n1   ;   arctan  s  90n1n       1  Với : + n1 ,n : số hàng cọc nhóm số cọc hàng; n1  , n  + D : đường kính cọc, D=0.8 (m) + s : khoảng cách hai tim cọc, s =2.4(m)  0.8     arctan   = 18.43  2.4   1  1    1 1     18.43    0.86 90     Ta có : =5101.94(kN)<  Thỏa điều kiện tải trọng tác dụng lên cọc 3.7 KIỂM TRA KHẢ NĂNG CHỊU TẢI ( Rtc ) DƢỚI ĐÁY KHỐI MÓNG QUY ƢỚC VÀ TÍNH LÚN CHO MĨNG 3.7.1 Kiểm tra ổn định đất - Từ mép cọc biên mặt đất tự nhiên móng ta hạ góc thẳng đứng, với   SV:TRẦN NISSAN MSSV:15127017  so với phương tb ,  : góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua: tb Page 81 ∑ ∑ =6 87’ => 820 420 2620 220 620 1.5m 2.4m Hình 3.2 Đáy móng khối quy ước cọc - Đáy móng khối qui ước có kích thước : +2 +2 - Diện tích móng khối qui ước : - Trọng lượng móng khối qui ước: W  W1  W2  W3 Trong :  W1 trọng lượng cọc: =n  = W2 trọng lượng đài móng : =1866.82(kN) ĐỒ ÁN NỀN MÓNG W2 = γbt hd Ad = 25  1.5 GVHD: TRẦN VĂN TIẾNG 6.4 1.6= 486.4 (kN) W3 trọng lượng đất khối móng quy ước : (KN/ ( ) 110457.3kN =>W=1866.82+358.4+110457.3=112682.52kN  Đưa tải trọng đáy móng khối qui ước: 4124.82+112682.52=116807.34KN 248.625=706.495 a Kiểm tra ổn định đất mũi cọc Với Lo = 2.4 m khoảng cách từ đáy đài đến mặt đất tự nhiên Áp lực đáy móng khối qui ước: - Kiểm tra ổn định đáy móng khối qui ước : Lm  Bm - Lớp đất móng khối qui ước:  tn  20.83(kN/ m3 ) , ,, Với: A = 1.207, B = 5.818, D = 8.13 : trọng lượng thể tích đất khối móng quy ước (lớp 5) Ta có : ∑ ∑ - Sức chịu tải tiêu chuẩn đất móng khối qui ước theo TCVN 9362:2012 = 3161.66(kN/ - Độ lệch tâm: e= =0.006(m) - Áp lực tiêu chuẩn lớn đáy móng khối qui ước: ( SV:TRẦN NISSAN MSSV:15127017 ) ( ) Page 83 ( ) ( ) = Ta thấy: ( ( ) )  Thỏa điều kiện ổn định b Kiểm tra biến dạng dƣới mũi cọc Điều kiện biến dạng lún: S ≤ Sgh = cm ∑ ∑ Ứng suất trọng lượng thân đáy móng khối qui ước: = Ứng suất gây lún tâm đáy móng khối qui ước: kN/ Để tính lún ta áp dụng phương pháp cộng lún lớp phân tố: Ta chia nhỏ chiều cao đất thành nhiều lớp thành phần, lớp có chiều cao hi thỏa điều kiện: Độ lún lớp phân tố thứ i: Si = Lớp P(Kn/ e Chiều dày 3 e1i - e2i hi + e1i 50 100 200 400 800 0.502 0.49 0.48 0.467 0.45 Điểm Z(m) z/b 1 2 1 2 0.1149 0.1149 0.229 0.229 0.344 0.984 0.984 0.84 0.84 0.7 5.63 5.54 5.54 4.65 4.65 3.25 424.94 447.04 447.04 469.14 469.14 491.24 435.99 458.09 480.19 0.465 47 0.464 463.185 53 0.463 484.14 59 441.575 0.465 0.00032 23 0.464 0.0003 31 0.463 0.00023 42 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG 3 4 0.344 0.459 GVHD: TRẦN VĂN TIẾNG 0.7 0.51 3.25 1.65 491.24 513.34 502.29 0.462 0.462 0.00015 65 54 504.74 S = cm < Sgh = cm Thỏa mãn điều kiện độ lún giới hạn c Kiểm tra điều kiện chống xuyên thủng Kích thước cột móng phải thõa điều kiện: Chọn: bc hc = 700 700 = 0.49 m2 (m2) + chọn kích thước cột: bc x hc = 0.6 x 0.6 (m) Chiều cao làm việc đài: ho = 1500 – 100 = 1400 mm Điều kiện kiểm tra: [ ] Lực gây chọc thủng: - c chiều dài hình chiếu mặt bên tháp nén thủng lên phương ngang - Chọn c1=1400 (Thỏa 0.4 =1.5√ - =1.5√ Chọn c2=450 5m, ta tiến hành kiểm tra ổn định theo phương ngang độ sâu: z= (m) = zy  12 =1.6m ('v tg1  c1 ) cos 1 Trong đó: η1 = ̅ (do Mv 0, Mp 0) Tại lớp 1: lớp đất lắp z=-2.0m c1 = 28.25 kN/m2 , 1 = 19079’,  I =10 (lực dính góc ma sát đất) 'v 10 =  = 20(kN/m2) (ứng suất có hiệu theo phương thẳng đứng độ sâu z (m) ) = 0.6 (đối với cọc nhồi) Áp lực ngang lớn σzymax = 48.49kN/m2 (kN/m2) -Thỏa mãn điều kiện áp lực ngang dọc theo thân cọc Vậy đất xung quanh cọc ổn định Kiểm tra lại bố trí cốt thép dọc cọc: ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRẦN VĂN TIẾNG (kN.m) Ta tính đổi tiết diện tròn tiết diện vng để tính cốt thép cho cọc chịu tải trọng ngang: (b = h) h = 0.7 (m) Chọn a = 0.05 (m) h0 = 0.7 – 0.05 = 0.65 (m) - Tổng diện tích cốt thép chọn: (mm2) Vậy thép dọc cọc đủ khả chịu momen uốn dọc cọc Kiểm tra lượng cốt đai chịu cắt: Từ biểu đồ ta có Qmax = 95.3 (kN) z = 0m Chọn cốt đai xoắn ϕ10 (Asw = 78.85 mm2), a = 200 mm Khả chịu lực cắt: 8Rbt bh2o n.Rs ASW 8×1.2×700×6502 ×2×280×78.85 √ √ Q= = = 791.7 kN > 95.3kN a 200 Thỏa điều kiện chống cắt SV:TRẦN NISSAN MSSV:15127017 Page 95 ... γtc (1 ±ρ) √ (kN/m3) TTGH1 0.95 1.77 0.037 (2 1.4÷23.05) TTGH2 0.85 1.08 0.023 (2 1.71÷22.74) γsub (kN/m3) ( i – γtb)2 2.3.2 Dung trọng đẩy nổi: STT Số hiệu mẫu Độ sâu lấy mẫu (m) ĐỒ ÁN NỀN MÓNG... pc = t.vc 0.0072 0.004 ctt = ctc (1 ±pc) (1 4.96÷15.17) (1 5.01÷15.13) kN/m2 c kN/m2 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG  GVHD: TRẦN VĂN TIẾNG Ptg = t.vtg 0.22 0.12 tgtt = tgtc (1 ±ptg) 0.383÷0.6 0.432÷0.551 tt... được: σ(kN/m2) τ(kN/m2) 50 41.1 100 58.7 150 76 50 51.8 100 70.8 150 89.8 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TRẦN VĂN TIẾNG Bảng thống kê giá trị tiêu chuẩn c &   Đại lượng Giá trị tan 0.36  19o47’ c(kN/m2)