TÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNGTÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU DẦM ĐÚC HẪNG
THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: NGÔ CHÂU PHƯƠNG CHƯƠNG 6: TÍNH TỐN BẢN MẶT CẦU 6.1 SƠ ĐỒ TÍNH: Vì tỉ số cạnh ngắn cạnh dài >1.5 nên ta coi làm việc theo phương cạnh ngắn Ở ,phương cạnh ngắn phương ngang cầu vuông góc hướng xe chạy Với cầu dầm hộp , thi cơng đúc hẫng cân chiều dài nhịp tính toán khoảng cách hai tim thành hộp Ta tính theo dải gần đúng, theo phương pháp này, dải coi có bề rộng SW kê sườn hộp (bỏ qua đọ võng dầm chủ- thành hộp), chiều rộng làm việc dải tương đương SW bánh xe lấy sau: - Khi tính momen cho vị trí nhịp: SW = 660+0.55S=660+0.55x7700=4895 (mm) - Khi tính momen cho vị trí gối: SW=1220+0.25S=1220+0.25x5400= 3145 (mm) - Khi bánh xe đặt phần hẫng: SW=1140+0.833X=1140+0.833x900=1889.7 (mm) Trong đó: S chiều dài nhịp tính tốn: S= 5400 (mm) X khoảng cách điểm đặt tải trọng tới gối biên Ưu tiên cho tải trọng bánh xe trục đặt cách gối biên mặt câu: X=900 (mm) Sơ đồ tính dầm liên tục qua gối tim thành hộp Hình 6.1: Sơ đồ tính tồn mặt cầu SVTH: NGUYỄN THÀNH BÁ 122 Lớp: Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: NGÔ CHÂU PHƯƠNG 6.2 TẢI TRỌNG, NỘI LỰC: 6.2.1 Tĩnh tải: Cấu tạo mặt cầu: Xét 1m theo phương dọc cầu Lớp phủ mặt cầu STT Cấu tạo Chiều dày DW (m) ( kN/m3 ) (kN/m2) Bê tonong asphan 0.07 25.5 1.575 Lớp phòng nước (Racon 0.004 25.5 0.09 Tổng 1.665 Tải trọng lan can lề hành truyền xuống mặt cầu: Trọng lượng tường bê tông : P lc qclc l 11.25111.25 kN Tải trọng lan can truyền xuống hẩng : thực chất lực tập trung qui đổi lan can không đặt mép ta qui ước để đơn giản tính tốn thiên an tồn Hình 6.3: Sơ đồ tính nội lực trọng lượng thân nắp lớp phủ Hình 6.4: Sơ đồ tính nội lực lan can SVTH: NGUYỄN THÀNH BÁ 123 Lớp: Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: NGÔ CHÂU PHƯƠNG Bảng tổng hợp moment tĩnh tải Mặt cắt Chân bó vỉa (1) Đỉnh gối (2) Giữa nhịp (3) MDC1+DC2 (kNm) -36.45 37.66 Mlc (Nmm) -30.375 -30.375 6.2.2 Hoạt tải: Theo 3.6.1.3.3-22TCN272-05, dải ngang nhịp khơng q 4600 thiết kế theo bánh xe trục 145000N đáy nhịp 7700mm > 4600mm nên ta thiết kế theo bánh xe trục 145000N tải trọng Tải trọng người 310 MPa lề hành truyền qua mặt cầu thơng qua bó vỉa Giá trị nội lực có hoạt tải xếp hoạt tải lên đường ảnh hưởng nội lực Ta cần khảo sát khảo sát vị trí (2); (3) Giá trị nội lực hoạt tải 1000mm theo phương dọc cầu mặt cắt tính sau: = (1 + ) × × 1000 + + Trong đó: m hệ số xe P =72500N tải trọng bánh xe 1=1.25 hệ số xung kích SW bề rộng dải làm việc tải trọng người tính cho 1000mm theo phương dọc cầu: =310 × 1000 = / diện tich đường ảnh hưởng lề hành - Xét vị trí đỉnh gối (2) +Xếp xe lên đường ảnh hưởng vị trí cho Mmax Hình 6.5: Xếp xe vị trí cho Mmax SVTH: NGUYỄN THÀNH BÁ 124 Lớp: Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: NGƠ CHÂU PHƯƠNG Nội lực hoạt tải tính: = 1.2 × (1.25) × 72500 × 100 + 9.3 × 700 × 700 + 100 2200 + 700 + × 1500 × 2 =13484950Nmm Mơ men đỉnh gối mô men âm = -13484950Nmm +Xếp xe lên đường ảnh hưởng vị trí cho Mmin Ta xếp hoạt tải nằm ngồi vị trí đường ảnh hưởng 0 - Xét vị trí nhịp (3) +Xếp xe lên đường ảnh hưởng vị trí cho Mmax Hình 4.7: Xếp xe vị trí cho Mmax Nội lực hoạt tải tính: 1.01.25 72500(3250214502) × 3000 × × 2 =983005000Nmm Bảng tổng hợp momen hoạt tải Mặt cắt Đỉnh gối (2) Mmax (Nmm) -13484950 Giữa nhịp (3) 983005000 6.2.3 Tổ hợp nội lực: 6.2.3.1 Trạng thái giới hạn cường độ: Nội lực mặt cắt tổ hợp theo công thức: ∑ = + SVTH: NGUYỄN THÀNH BÁ + 125 Lớp: Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: NGƠ CHÂU PHƯƠNG Trong đó: DRi D=0.95 cốt thép thiết giới hạn chảy R=0.95bản liên tục i =cầu quan trọng 0.950.951.05 0.95 = 1.25 ; = 1.5 ; = 1.75 Bảng tổng hợp moment TTGHCĐ I Mặt cắt Đỉnh gối (2) Giữa nhịp (3) M (Nmm) -22505298 933856187 6.2.3.2.Trạng thái giới hạn sử dụng: Tất hệ số lấy Trạng thái giới hạn sử dụng: ∑ =1 × +1× +1× Bảng tổng hợp moment TTGHSD Mặt cắt Đỉnh gối (2) Giữa nhịp (3) M (Nmm) -12874186 933861670 6.3 TÍNH TỐN THÉP BẢN MẶT CẦU: 6.3.1 Bố trí cốt thép ngang cầu: Tính tốn thép chịu momen âm: Xét : tính toan tren m theo phương dọc cầu, chiều cao tính tốn lấy chiều dày trung bình mặt cầu Tiết diện tính tốn b x h = 1000 x 385.7 mm Sử dụng thép fy =400 MPa Be tong co cường độ chịu nen: f’c =50 MPa Momen tính toán : SVTH: NGUYỄN THÀNH BÁ 126 Lớp: Cầu Hầm – K48 THIẾT KẾ KỸ THUẬT GVHD: NGÔ CHÂU PHƯƠNG Mu = 22505298 Nmm Chọn lớp bảo vệ a = 30 mm , ds = h - a = 385.7 – 30 = 355.7 mm Từ phương trình cân momen : Trong đó: ∑ / a= = 0 ,b.a - − = ∅ , ∅ =355.7- 355.7 − Trong đó: − = 0.85 − × × × ×( = 1.66 × , − 28) = 0.85 − × (50 − 28) = 0.697 Chiều cao vùng bêtông chịu nén: = c= = = 2.39 = 0.007