XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG TẠI CỔ CỘT

XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG TẠI CỔ CỘTXÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG TẠI CỔ CỘTTải trọng tác dụng đối với móng nông: Bảng 1.1. Tải trọng móng đơn Tải trọng N(kN) M x (kN.m) M y (kN.m) H x (kN) H y (kN) Tải trọng tính toán 665 0 71 51 0 Hệ số n 1,15 Tải trọng tiêu chuẩn 578,26 0 61,74 44,35 0 1.2. Tải trọng tác dụng đối với móng sâu: Bảng 1.2. Tải trọng móng sâu Tải trọng N(kN) M x (kN.m) M y (kN.m) H x (kN) H y (kN) Tải trọng tính toán 4165 116Tải trọng tác dụng đối với móng nông: Bảng 1.1. Tải trọng móng đơn Tải trọng N(kN) M x (kN.m) M y (kN.m) H x (kN) H y (kN) Tải trọng tính toán 665 0 71 51 0 Hệ số n 1,15 Tải trọng tiêu chuẩn 578,26 0 61,74 44,35 0 1.2. Tải trọng tác dụng đối với móng sâu: Bảng 1.2. Tải trọng móng sâu Tải trọng N(kN) M x (kN.m) M y (kN.m) H x (kN) H y (kN) Tải trọng tính toán 4165 116Tải trọng tác dụng đối với móng nông: Bảng 1.1. Tải trọng móng đơn Tải trọng N(kN) M x (kN.m) M y (kN.m) H x (kN) H y (kN) Tải trọng tính toán 665 0 71 51 0 Hệ số n 1,15 Tải trọng tiêu chuẩn 578,26 0 61,74 44,35 0 1.2. Tải trọng tác dụng đối với móng sâu: Bảng 1.2. Tải trọng móng sâu Tải trọng N(kN) M x (kN.m) M y (kN.m) H x (kN) H y (kN) Tải trọng tính toán 4165 116Tải trọng tác dụng đối với móng nông: Bảng 1.1. Tải trọng móng đơn Tải trọng N(kN) M x (kN.m) M y (kN.m) H x (kN) H y (kN) Tải trọng tính toán 665 0 71 51 0 Hệ số n 1,15 Tải trọng tiêu chuẩn 578,26 0 61,74 44,35 0 1.2. Tải trọng tác dụng đối với móng sâu: Bảng 1.2. Tải trọng móng sâu Tải trọng N(kN) M x (kN.m) M y (kN.m) H x (kN) H y (kN) Tải trọng tính toán 4165 116

ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: NGUYỄN THỊ BÍCH LIÊN PHẦN 1: XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG TẠI CỔ CỘT 1.1 Tải trọng tác dụng móng nơng: Bảng 1.1 Tải trọng móng đơn Tải trọng Tải trọng tính toán Hệ số n Tải trọng tiêu chuẩn N(kN) 665 578,26 Mx(kN.m) My(kN.m) 71 Hx(kN) 51 Hy(kN) 0 1,15 61,74 44,35 1.2 Tải trọng tác dụng móng sâu: Bảng 1.2 Tải trọng móng sâu Tải trọng Tải trọng tính tốn Hệ số n Tải trọng tiêu chuẩn N(kN) 4165 3621,74 Mx(kN.m) 116 My(kN.m) 261 Hx(kN) 100 Hy(kN) 70 100,87 1,15 226,96 86,96 60,87 1.3 Tải trọng tác dụng móng nơng: Bảng 1.3 Tải trọng móng kép Tải trọng Tải trọng tính tốn Hệ số n Tải trọng tiêu chuẩn Bước cột (m) 2 N1 (kN) My1 (kN.m) Hx1 (kN) N2 (kN) My2 (kN.m) Hx2 (kN) 616 45 35 416 35 25 39,13 1,15 30,43 361,74 30,43 21,74 535,65 SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG MSSV: 81301165 Trang ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN THỊ BÍCH LIÊN PHẦN 2: ĐÁNH GIÁ SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH Lớp Đất W (%) Wnh (%) Wd (%) (%) Lớp đất 23,6 24,8 26 27,1 25,9 26,5 11 Tên đất 19,6 22 20,2 5,2 5,1 6,3 Độ sâu 1,5 m 7,9 m 15 m IP Chiều dày (m) Kết tra bảng IL Kết Kết Kết luận tra bảng luận tên trạng đất thái đất 1(%) �I P �7(%) Á cát 0,77 �I L �1 Dẻo 1(%) �I P �7(%) Á cát 0,78 �I L �1 Dẻo 1(%) �I P �7(%) Á cát 0,90 �I L �1 Dẻo Cát mịn chặt vừa Dung trọng Dung trọng Lực dính Góc tự nhiên đẩy (kN/m ) ma sát 3 (kN/m ) (kN/m ) (độ) 18,2 8,2 16030 ' 18 9,1 10,8 15030 ' 18,1 9,2 13,9 12030 ' 18,7 9,9 10 20030' Mô tả phân loại đất Á cát – Dẻo ÷ 1,5 Á cát – Dẻo 1,5 ÷ 7,9 Á cát – Dẻo 7,9 ÷ 15 �15 Á cát – Dẻo Bề dày Cột địa chất 1,5 m Á cát – dẻo;γ = 18,2 kN/m3 ; c = 8,2 kPa; φ =16o30’ Eo = 5550 kPa 6,4m Á cát – dẻo; γ = 18 kN/m3; c = 10,8 kPa; φ =15o30’ γ đn = 9,1 kN/m3; Eo = 5190 kPa 7,1m Á cát – Dẻo; γ = 18,1 kN/m3 ; c = 13,9 kPa; φ =12o30’ γ đn = 9,2 kN/m3; Eo = 5000 kPa ' >15 m Cát mịn chặt vừa;   18, kN / m ; c = 10 kPa;   20 30 ;  = 9,9 kN/m3; E0  8011kPa Các tiêu lý lớp đất xác định theo số liệu đề bài: hồ sơ địa chất - Dùng số dẻo để xác định sơ tên gọi lớp đất: I P  Wnh (%)  Wd (%) - Dùng độ sệt để xác định trạng thái lớp đất: IL  W (%)  Wd (%) I P (%) Xác định tiêu lý lớp đất SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG MSSV: 81301165 Trang đn ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: NGUYỄN THỊ BÍCH LIÊN Bảng địa chất Á cát – Dẻo; γ = 18,2 kN/m3; c = 8,2 kPa; φ = 16030’; E0 = 5550 kPa Á cát – Dẻo; γ = 18 kN/m3; c = 10,8 kPa; φ = 15030’; E0 = 5190 kPa; γđn = 9,1 kN/m3 Á cát – Dẻo; γ = 18,1 kN/m3; c = 13,9 kPa; φ = 12030’; E0 = 5000 kPa; γđn = 9,2 kN/m3 Á cát – Dẻo; γ = 18,7 kN/m3; c = 10 kPa; φ = 20030’; E0 = 8011 kPa; γđn = 9,9 kN/m3 SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG MSSV: 81301165 Trang ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN THỊ BÍCH LIÊN PHẦN 3: MĨNG ĐƠN SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG MSSV: 81301165 Trang ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: NGUYỄN THỊ BÍCH LIÊN PHẦN 3: THIẾT KẾ MĨNG ĐƠN BÊ TƠNG CỐT THÉP Bảng 3.1 Tải trọng móng đơn Tải trọng Tải trọng tính tốn Hệ số n Tải trọng tiêu chuẩn N(kN) 665 Mx(kN.m) My(kN.m) 71 Hx(kN) 51 Hy(kN) 578,26 1,15 61,74 44,35 Chọn giải pháp xử lý đệm cát Ta tiến hành bóc bỏ lớp đất độ sâu chơn móng chọn 1,2 m vị trí đặt móng thay lớp cát hạt thơ vừa, sạch, đầm lu đến độ chặt trung bình, bề dày đệm cát m - Lớp đệm cát có đặc trưng: E = 35000 kPa; φ = 300; c = kPa; γ = 18 kN/m3 - Chọn kích thước tiết diện đáy móng là: Bm �Lm  1, 4(m) �1, 7(m) - Chiều cao đài móng 0,5 m - Đặt móng đơn bê tơng cốt thép đệm cát Làm lớp bê tơng lót dày 10 cm 3.1 Chọn chiều sâu chơn móng Df: Chọn SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG MSSV: 81301165 D f  1, 2m Trang ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: NGUYỄN THỊ BÍCH LIÊN Hình Chiều sâu chơn móng 3.2 Xác định sơ kích thước móng: Cường độ tính tốn cát tính theo cơng thức tính đổi quy phạm: Vì chiều sâu chơn móng là: h  1, 2m �2m nên dùng công thức: R  R0 (1  K1 b  b1 h  h1 ) b1 2h1 R0 tra bảng TCXD 45-78(bảng 2-3) Kết cho cường độ tính tốn quy ước cát làm đệm : R0  400kPa Ứng với b1  1m; h1  2m Đối với cát hạt thô vừa nên hệ số kể đến ảnh hưởng bề rộng móng K1  0,125 1,  � 1,  � R  400 �  0,125 � �  336kN / m � � � � Diện tích đáy móng: F N 0tc 578, 26   1,87m R   tb h 336  22 �1, Tăng diện tích đáy móng lên chịu tải lệch tâm: F '  1,1F  1,1�1,87  2, 057 m SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG MSSV: 81301165 Trang ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: NGUYỄN THỊ BÍCH LIÊN l  1, Chọn b 2, 057  1,31m 1, � lấy b = 1,4 m l  1, 2b  1, �1,  1, 68 � lấy l = 1,7 m b Kiểm tra kích thước đế móng theo điều kiện áp lực:  N 0tc 578, 26   tb D f   22 �1,  269,37kN / m F 1, �1,  max     max    6( M y  hm H x ) b �l 6( M y  hm H x ) b �l  269,37   269,37   61, 74  0,5 �44,35  1, �1,  393,81kN / m  61, 74  0,5 �44,35   144,93kN / m 1, �1, Kiểm tra : �   269,37 kN / m  R  336kN / m2 �  max  393,81kN / m  1, R  403, 2kN / m � � �   144,93kN / m  � (Thỏa điều kiện) � Kích thước móng thỏa mãn điều kiện áp lực đáy móng Vậy chọn kích thước móng là: Bm �Lm  1, m�1, m SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG MSSV: 81301165 Trang ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: NGUYỄN THỊ BÍCH LIÊN Hình Kích thước móng đơn Kiểm tra chiều cao đệm cát theo điều kiện áp lực đất lên lớp đất bên đáy đệm cát: Kiểm tra theo điều kiện:  zbth  hd   zglhd � Rđy với: m1m2 Aby II  BH y II'  DcII   Rđy = ktc Trong đó: H y  h  hd  1,   2, 2m  II  18kN / m3  II'  1, �18,  1�18  18,1kN / m3 2, SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG MSSV: 81301165 Trang ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: NGUYỄN THỊ BÍCH LIÊN c = kPa  l  b 1,7  1,   0,15m 2 Hình Đệm cát cho móng đơn Fy   N tc 2 N tc  N 0tc  FD f  tb  578, 26  1, �1, �1, �22  641kN � Fy  641  zgl hd  zgl0   tbtc   D f  269,37  (18, �1, 2)  247,53kN / m  zgl hd  K � zgl0  K �247,53 SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG MSSV: 81301165 Trang ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: NGUYỄN THỊ BÍCH LIÊN �l z � K0  f � ; � �b b � �l 1,   1, � �b 1, � K  0,569 � h z � d �    1, � b b 1, � Với: �  zgl hd  0,569 �247,53  140,84kN / m2 Fy  Vậy 641 641   4,55m gl  z hd 140,84 by  Fy      4,55  0,152  0,15  1,988m Hệ số tin cậy K tc  - Tra bảng 3.1 ( Hướng dẫn đồ án móng GS.TS.Nguyễn văn Quảng ), ta có: m1  1, m2  1, - Với   30 (Tra bảng 3.2 – Hướng dẫn đồ án móng GS.TS.Nguyễn Văn Quảng), ta có: A = 1,15; B = 5,59; D = 7,95 � Rđy Ta có:  1, �1,  1,15 �1,988 �18  5,59 �2, �18,1  7,95 �0   443, 09kN / m2  zbt h  hd   d hd   D f  18 �1  18, �1,  39,84 kN / m �  zbt h  hd   zgl0  140,84  39,84  180,68 kN/ m 2 < Rđy = 443, 09kN / m Thỏa mãn điều kiện áp lực đáy đệm cát Vậy chọn chiều cao đệm cát là: hd=1m 3.3 Tính kiểm tra độ lún móng: - Ứng suất trọng lượng thân đất gây đáy móng:  zbt0   h  18, �1,  21,84kN / m2 - Ứng suất gây lún đáy móng:  zgl0  247,53kN / m b 1,   0, 28m - Chia đất đáy móng quy ước thành lớp bằng: 5 SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG MSSV: 81301165 Trang 10 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: NGUYỄN THỊ BÍCH LIÊN �  glzi  K � glz  � �  bt   i hi � Ta có: �  glzi �hi S  Si   � � � E � i �  glzi �hi � S  0,8 � � � E   0,8 � i Lấy � � � � � � � � Bảng tính lún: Lớp đất Điểm Đệm cát γ=18 kN/m3 10 11 12 13 14 15 16 17 Đất cát ;γđn =9,1 kN/m3 Độ sâu z (m) 0,28 0,56 0,84 1,00 1,16 1,44 1,72 2,00 2,28 2,56 2,84 3,12 3,40 3,68 3,96 4,24 l b 2z b K0 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 1,2 0,4 0,8 1,2 1,4 1,7 2,1 2,5 2,9 3,3 3,7 4,1 4,5 4,9 5,3 5,7 6,1 1,000 0,968 0,830 0,652 0,569 0,464 0,356 0,277 0,220 0,178 0,146 0,122 0,103 0,089 0,076 0,067 0,058 SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG MSSV: 81301165  glzi (kPa) 247,53 239,61 205,45 161,39 140.84 114,85 88,12 68,57 54,46 44,06 36,14 30,20 25,50 22,03 18,81 16,58 14,36 Trang 11  gltb (kPa) 243,57 222,53 183,42 151,12 127,85 101,49 78,35 61,52 49,26 40,10 33,17 27,85 23,77 20,42 17,70 15,47  btzi (kPa) (kPa) 21,84 26,88 29,17 31,46 32,77 47,71 50,26 52,81 55,36 57,91 60,46 63,01 65,56 68,11 70,66 73,21 75,76 35000 35000 35000 35000 35000 5190 5190 5190 5190 5190 5190 5190 5190 5190 5190 5190 5190 E0 S (cm) 0,156 0,142 0,117 0,055 0,315 0,438 0,338 0,266 0,213 0,173 0,143 0,120 0,103 0,088 0,076 0,067 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: NGUYỄN THỊ BÍCH LIÊN S  �S (cm)  btzi  75, 76kN / m  5 glzi  �14,36  71,8kN / m Z  4, 24 m i Tại độ sâu có Độ lún nền: S  2,81cm  S gh  8cm � Độ lún tính tốn nhỏ độ lún cho phép SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG MSSV: 81301165 Trang 12 2,81 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: NGUYỄN THỊ BÍCH LIÊN  glzi  btzi Hình Biểu đồ ứng suất 3.4 Xác định chiều cao làm việc móng: - Xác định tiết diện cổ cột: + Dùng bê tơng B15 có:  b  0,9; R b  8,5MPa; Rbt  0, 75MPa;  s  0,9 + Diện tích cổ cột xác định theo cơng thức: N tt �n 665 �1,1 Fc    0,1m  b �Rb 0,9 �8,5 �10 � Thiết kế: bc �hc  0, 25m �0, 4m - Sơ thiết kế: hm  0,5m; h0  hm  5cm  0, 45m - Ứng suất tính tốn đế móng: SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG MSSV: 81301165 Trang 13 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG  tt max  tt GVHD: NGUYỄN THỊ BÍCH LIÊN tt tt  71  0,5 �51 N tt  M y  hm H x  665      422,52kN / m 2 F b �l 1, �1, 1, �1, tt tt  71  0,5 �51 N tt  M y  hm H x  665      136, 31kN / m 2 F b �l 1, �1, 1, �1, - Vẽ tháp xuyên thủng: Hình Tháp xuyên thủng - Lực xuyên thủng: �422,52  388,85 � Fxt  Ad � tt  0, �1, �� � 113,59kN / m � � - Lực chống xuyên thủng: SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG MSSV: 81301165 Trang 14 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: NGUYỄN THỊ BÍCH LIÊN 1,15  0.25 Fcxt  0, 75 �Rbt �Ab  0, 75 �0,75 �103 � �0, 45  177, 20 kN / m3 Ta có: Fxt  Fcxt � (Thỏa mãn điều kiện xuyên thủng) Vậy ta chọn chiều cao móng là: hm = 0,5 m 3.5 Tính bố trí thép cho móng: Cường độ cốt thép: nhóm thép CII, AII - Cốt thép dọc: Rs  280MPa - Cốt thép ngang: Rsw  225MPa - Cường độ chịu nén: Rsc  280MPa Hình Tính thép cho móng theo phương SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG MSSV: 81301165 Trang 15 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: NGUYỄN THỊ BÍCH LIÊN Thiết kế cốt thép chịu uốn theo phương 1: - Sơ đồ tính: - Vẽ biểu đồ momen: - Momen ngàm: Trong đó: M I max q1a12 q  q1   a1 tt q   max �B  422,52 �1,  591,53kN / m  2tt  422,52  SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG MSSV: 81301165 422,52  136,31 �0, 65  313, 08kN / m 1, Trang 16 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: NGUYỄN THỊ BÍCH LIÊN q1   2tt �B  313, 08 �1,  438,31kN / m �M I max 438,31�0, 652 591,53  438,31   �0, 652  114,17 kNm - Diện tích cốt thép: I M max 114,17 I    0, 053  b Rb Bh0 0,9 �8,5 �103 �1, �0, 452  I    2 I    �0, 053  0, 054   R  0, 681 � AsI   I  b Rb Bh0 0, 054 �0,9 �8,5 �1, �0, 45   1, 032 �10 3 ( m )  1033( mm ) Rs s 280 �0,9 I � Thiết kế: Asc  1130 mm ( 10  12 a 160 ) Thiết kế cốt thép chịu uốn theo phương 2: - Sơ đồ tính: - Vẽ biểu đồ momen: SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG MSSV: 81301165 Trang 17 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: NGUYỄN THỊ BÍCH LIÊN a2 II M max  q2 � 2 - Momen ngàm: Trong đó: q2   tbtt �L  422,52  136,31 �1,  475kN / m 0,5752 II � M max  475 �  78,52kNm - Diện tích cốt thép:  II  II M max 78,52   0, 03  b Rb Lh0 0,9 �8,5 �103 �1, �0, 452  II    2 II    �0, 03  0, 03   R  0,681 � AsII   II  b Rb Lh0 0, 03 �0,9 �8, �1, �0, 45   6,97 �10 4 ( m )  697( mm ) Rs s 280 �0, II � Thiết kế: Asc  711mm ( 10  10 a 180 ) SVTH: NGUYỄN TRƯỜNG GIANG MSSV: 81301165 Trang 18 ... đồ ứng suất 3.4 Xác định chiều cao làm việc móng: - Xác định tiết diện cổ cột: + Dùng bê tơng B15 có:  b  0,9; R b  8,5MPa; Rbt  0, 75MPa;  s  0,9 + Diện tích cổ cột xác định theo công thức:... THỊ BÍCH LIÊN PHẦN 3: THIẾT KẾ MĨNG ĐƠN BÊ TƠNG CỐT THÉP Bảng 3.1 Tải trọng móng đơn Tải trọng Tải trọng tính tốn Hệ số n Tải trọng tiêu chuẩn N(kN) 665 Mx(kN.m) My(kN.m) 71 Hx(kN) 51 Hy(kN) 578,26... đất xác định theo số liệu đề bài: hồ sơ địa chất - Dùng số dẻo để xác định sơ tên gọi lớp đất: I P  Wnh (%)  Wd (%) - Dùng độ sệt để xác định trạng thái lớp đất: IL  W (%)  Wd (%) I P (%) Xác