ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP NGÀNH KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH CAO OC VAN PHONG

2XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC SƠ BỘ DẦMSÀN Sơ bộ kích thước sàn Tùy theo tỉ lệ độ dài 2 cạnh, ta phân loại bản sàn thành 2 loại: L2L1>2 : Sàn làm việc 1 phương L2L1≤2 : Sàn làm việc 2 phương Ta có công thức xác định chiều dày bản sàn: 1s D hL m = Trong đó: h s : chiều dày sàn m: hệ số phụ thuộc vào đặc điểm làm việc của sàn m = 30÷35 sàn làm việc 1 phương m = 40 45 sàn làm việc 2 phương D = 0,8 1,4 phụ thuộc vào loại tải trọng 2XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC SƠ BỘ DẦMSÀN Sơ bộ kích thước sàn Tùy theo tỉ lệ độ dài 2 cạnh, ta phân loại bản sàn thành 2 loại: L2L1>2 : Sàn làm việc 1 phương L2L1≤2 : Sàn làm việc 2 phương Ta có công thức xác định chiều dày bản sàn: 1s D hL m = Trong đó: h s : chiều dày sàn m: hệ số phụ thuộc vào đặc điểm làm việc của sàn m = 30÷35 sàn làm việc 1 phương m = 40 45 sàn làm việc 2 phương D = 0,8 1,4 phụ thuộc vào loại tải trọng 2XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC SƠ BỘ DẦMSÀN Sơ bộ kích thước sàn Tùy theo tỉ lệ độ dài 2 cạnh, ta phân loại bản sàn thành 2 loại: L2L1>2 : Sàn làm việc 1 phương L2L1≤2 : Sàn làm việc 2 phương Ta có công thức xác định chiều dày bản sàn: 1s D hL m = Trong đó: h s : chiều dày sàn m: hệ số phụ thuộc vào đặc điểm làm việc của sàn m = 30÷35 sàn làm việc 1 phương m = 40 45 sàn làm việc 2 phương D = 0,8 1,4 phụ thuộc vào loại tải trọng

PHẦN 2: KẾT CẤU CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ SÀN TẦNG 2-TẦNG 6

2

7 6

5 5

Chọn sơ bộ cho nhịp có kích thước lớn nhất là 6m và 6m

md: - Hệ số phụ thuộc vào tính chất của khung và tải trọng

md =8÷12 - Đối với hệ dầm chính, tải trọng lớn

md = 12 16 - Đối với hệ dầm chính, tải trọng nhỏ và trung bình

md = 16 20 - Đối với hệ dầm phụ ; L d- Chiều dài nhịp

Dầm môi và dầm khóa hộp kỹ thuật chọn theo kích thước dầm phụ

Tầng Ô

bản

L 1 (m)

L 2 (m)

L 2 /L 1

h s tính toán h s chọn (mm) (mm)

2.2.3 Tải trọng tác dụng

+ Tĩnh tải:

Dựa theo TCVN 2737-1995 mục 4.3.3 ta có hệ số tin cậy tuyệt đối với tải trọng phân bố đều trên sàn và cầu thang lấy bằng 1,3 khi tải trọng tiêu chuẩn nhỏ hơn

2 kN/m2 , bằng 1,2 khi tải trọng tiêu chuẩn lớn hơn hoặc bằng 2 kN/m2

Cấu tạo Chiều dày

δ (mm)

Trọng lương riêng

γ (kN/m 3 )

Hệ số vượt tải n

Bảng 2.2: Tính toán cấu tạo sàn văn phòng

Hình 2.2: Cấu tạo sàn văn phòng

Cấu tạo Chiều dày

δ (mm)

Trọng lương riêng

γ (kN/m 3 )

Hệ số vượt tải n

Hình 2.3: Cấu tạo sàn vệ sinh

+ Tải trọng tường tác dụng lên sàn vệ sinh

Hình 2.4: Chiều dài tường vệ sinh

δ : bề dày của tường

Lt, Ht: chiều dài và chiều cao của tường (m)

L1, L2: chiều rộng và chiều dài của ô sàn (m)

+ Hoạt tải:

Gía trị hoạt tải tiêu chuẩn lấy theo mục 4.3.1, trang 12- TCVN 2737-1995

Hệ số vượt tải lấy theo mục 4.3.3 , trang 15-TCVN 2737-1995: Với tải phân bố

trên sàn và cầu thang khip tc < 2 kN/m² thì n =1,3, khi p tc ≥ 2 kN/m² thì n =1,2 STT CHỨC NĂNG p tc (kN/m 2 ) n p s (kN/m 2 )

h = = ≥ ⇒Liên kết ngàm + Tải trọng:

h = = ≥ ⇒Liên kết ngàm + Tải tập trung vào ô sàn:

Moment nhịp theo phương L1: M1=m91× =P 0, 0179 279,8× =5, 01 (kNm m/ )

Moment nhịp theo phương L2 : M2 =m92× =P 0, 0179 279,8 5, 01 (× = kNm m/ )

Moment gối theo phương L1 : M I =k91× =P 0, 0417 279,8 11, 67 (× = kNm m/ )

Moment gối theo phương L2 : M II =k92× =P 0, 0417 279,8 11, 67 (× = kNm m/ )

(mm 2 /m)

A s ch (mm 2 /m)

Chọn thép %µ ch

Do MI& MII đều chung nội lực nên ta không cần tính MII

+ Tính toán neo cốt thép gối của bản sàn vào dầm:

,min

20 8 160225

250

0, 9 11, 5

an s

l R

Vậy đoạn neo cốt thép lan = 300 mm

+ Tính toán neo cốt thép nhịp của bản sàn vào dầm:

,min

20 6 120225

250

0, 9 11, 5

an s

l R

CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ CẦU THANGTỪ TẦNG 2 ĐẾN TẦNG 6

3.1 ĐẶC ĐIỂM VỀ KIẾN TRÚC CẦU THANG

- Cầu thang là một bộ phận kết cấu của công trình dân dụng dùng để phục vụ nhu cầu giao thông theo phương đứng

- Theo hồ sơ kiến trúc có 2 cầu thang phục vụ cho việc đi lại cho văn phòng

- Ta tính toán cầu thang nằm giữa các trục 3-4 và D-C và từ tầng 2 đến tầng 6

Hình 3.1: Mặt bằng cầu thang

Hình 3.2: Mặt cắt cầu thang

3.2 CẤU TẠO CẦU THANG

- Chiều cao tầng điển hình là 3,6m , bao gồm 2 vế thang và 1 chiếu nghỉ với 1 vế

11 bậc và 1 vế 10 bậc, mỗi bậc có kích thước B l× × =b h b 1200 270 144× × mm, bậc được xây bằng gạch thẻ ốp đá hoa cương

- Sử dụng kết cấu bản chịu lực (không limon) Khi tính toán cắt 1 dải bản rộng 1m để tính

- Chọn sơ bộ bề dày cầu thang là ht= 140 mm

γ (kN/m 3 )

Hệ số vượt tải n

Tổng tải: g2' =g da+g vualot +g bac +g ban+g vuatrat +g lancan ≈8 kN m/

+ Tải theo phương thẳng:

' 2 2

8

9, 07 / cos 0,882

Hình 3.5: Tĩnh tải cầu thang vế 1

Hình 3.6: Hoạt tải cầu thang vế 1

Hình 3.7: Biểu đồ moment cầu thang vế 1

Bảng 3.3: Tính toán cốt thép cầu thang vế 1

+ Tính toán neo cốt thép gối của bản sàn vào dầm:

l R

Hình 3.9: Sơ đồ gán tải vào dầm chiếu nghỉ

Hình 3.10: Biểu độ moment dầm chiếu nghỉ

0, 325 0, 9 11, 5 0, 2 0, 250

601 ( ) 280

Khoảng cách lớn nhất giữa các cốt đai:

Với bê tông nặng B20 =>ϕ b4 =1,5

Vậy chọn cốt đai L/2 là Ø6a200

+ Tính toán neo cốt thép dầm chiếu nghỉ vào cột:

l R

kng: Hệ số không điều hòa giờ, lấy kng=1,5

N: dân số tính toán trong khu dân cư (người)

4.1.2 Chọn sơ bộ kích thước hồ nước mái

Sử dụng hồ nước và nước được bơm 1 lần trong 1 ngày Vậy thể tích lượng nước cần thiết cho 1 ngày là 3

Hình 4.1: Hồ nước mái

Vị trí hồ nước mái nằm trong trục B-C và trục 3-4, chọn sơ bộ cho hệ dầm của bản đáykích thước bxh=200x450 (mm), hệ dầm của bản nắp kích thước bxh=200x300, hệ cột 4 góc với kích thước axb=300x300 (mm)

γ (kN/m 3 )

Hệ số vượt tải n

Bảng 4.1: Tính toán cấu tạo bản nắp

+ Hoạt tải sửa chữa:

Công trình nằm ở vùng gió II-A, độ cao Z=18,6+1,2+1=20,76m; công trình nằm

ở nội thành TpHCM thuộc địa hình C Vì cùng phương cùng chiều nên ta chọn phương gió hút là phương án nguy hiểm nhất để tính

c h

n: hệ số vượt tải của gió ; n=1,2

+ Gió đẩy: (Gán tải trọng cho dầm)

2

c d

+ Xét tỉ số:

6,15,1

Hình 4.2: Sơ đồ gán tải gió + nước và biểu đồ moment bản thành

Hình 4.3: Sơ đồ gán tải nước và phản lực gối tựa lên bản thành

Từ sơ đồ tính trong etabs ta dễ dàng có được :

(mm 2 /m)

A s ch (mm 2 /m)

Chọn thép %µ ch

M goi 1,35 80 0,02 0,02 74 142 Ø6a200 0,18

Bảng 4.3: Tính toán cốt thép cho bản thành

Bảng 4.4: Tính toán cấu tạo cho bản đáy

+ Hoạt tải nước:

Hình 4.4: Tải trọng do bản nắp truyền vào

+ Tĩnh tải do TLBT bản nắp truyền vào:

1 1

5,1 3,174 8,1 / m

+ Hoạt tải gióhút dobản thành truyền vào:

1 9

4.7 TÍNH NỘI LỰC BỂ NƯỚC BẰNG ETABS

Hình 4.6: Kích thước tiết diện bể nước

+ Lực tác dụng lên bể nước bao gồm:

Hình 4.7: Tĩnh tải (TT)theo trục B-C

Hình 4.8: Tĩnh tải (TT) theo trục 3-4

Hình 4.9: Hoạt tải (HT) theo trục B-C

Hình 4.10: Hoạt tải (HT) theo trục 3-4

Hình 4.11: Hoạt tải nước (HT) tác dụng vào dầm nắp

Hình 4.12: Hoạt tải nước (HT) tác dụng vào dầm đáy

Hình 4.13: Gió cùng chiều phương X (GX) tác dụng vào DN&DĐ

Hình 4.14: Gió ngược chiều phương X (GXX) tác dụng vào DN&DĐ

Hình 4.15: Gió cùng chiều phương Y (GY) tác dụng vào DN&DĐ

Hình 4.16: Gió ngược chiều phương Y (GYY) tác dụng vào DN&DĐ

Hình 4.18: Biểu đồ BAO Moment bể nước trục B-C

Hình 4.19: Biểu đồ BAO Lực cắt Q bể nước trục 3-4

Hình 4.20: Biểu đồ BAO Lực cắt Q bể nước trục B-C

Hình 4.21: Biểu đồ BAO Lực dọc N bể nước trục B-C

Hình 4.22: Biểu đồ BAO Lực dọc N bể nước trục 3-4

(mm 2 )

A s ch (mm 2 )

Chọn thép %µ ch

Vậy khoảng cách cốt đai hợp lý trong đoạn dầm L/4 đầu dầm:

2004

Vậy chọn cốt đai L/2 là Ø6a200

Tương với các cấu kiện còn lại:

CK Q max

(KN)

h o (mm)

d sw (mm)

Đọan L/4 Tính thép đai Chọn

Bảng 4.7: Tính toán cốt đai dầm nắp và dầm đáy

Khoảng cách cốt đai cấu tạo nhịp L/2 của DĐ1 và DĐ2:

2504

M max-x (kNm)

N tư (kN)

M tư-y (kNm)

M max-y (kNm)

N tư (kN)

M tư-x (kNm)

Bảng 4.8: Nội lực tính toán cho cột bể nước

Ký hiệu lần lượt Cx và Cy lần lượt song song với trục x và trục y của tiết diện

Để tính toán cấu kiện lệch tâm xiên ta đưa về cấu kiện lệch tâm phẳng với điều kiện:

M M

x y

Vậy cấu kiện bị lệch tâm bé !

+ Tính lại chiều cao vùng chịu nén:

4.9.2 Cặp 2: M max-x = 45,914kNm;N tư = -44,18kN vàM tư-y = 27,718 kNm

Do cặp nội lực thứ 2 và thứ 3 trùng nhau về độ lớn và emax nên ta chỉ cần tính 1

M M

Vậy:

1 2

Vậy cấu kiện bị lệch tâm lớn !

150300

2004

an

b b

d R

l R

l an (mm)

λ an d (mm)

l an min (mm)

l an chọn (mm)

Bản

Nắp

8 1,2 0,9 225 11 20 297 160 250 300

6 1,2 0,9 225 11 20 223 120 250 250 Bản

Đáy

12 0,7 0,9 280 11 20 359 240 250 400

6 1,2 0,9 225 11 20 223 120 250 250 Bản

Thành 6 1,2 0,9 225 11 20 223 120 250 250 DN1 16 0,7 0,9 280 11 20 479 320 250 500 DN2 12 0,7 0,9 280 11 20 359 240 250 400 DĐ1 20 0,7 0,9 280 11 20 599 400 250 600 DĐ2 18 0,7 0,9 280 11 20 539 360 250 550 Cột 22 0,7 1 280 11 20 617 440 200 650

Bảng 4.9: Tính toán neo cột thép các cấu kiện bể nước mái

Hình 5.1: Sơ đồ truyền tải của Khung vào cột

5.1.1 Tính toán sơ bộ tiết diện cột

Công trình bao gồm 6 tầng, vì thế cứ 2 tầng giảm tiết diện 1 lần

2 2 1

b b

R γ

Tải truyền lên cột C4 bao gồm ô sàn 1 và ô sàn 4 tra bảng 5.1, ta được

qs4 = 7,772 kN/m2 và qs1 = 7,772 kN/m2 Lấy trung bình tải tác dụng 2 ô sàn ta được

Trong đó, trọng lượng bản thân cột tầng 4,3:

4;3

1,1 25 0, 3 0, 3 3, 6 8, 91

=> Vậy tiết diện cột tầng 2,1 là b c xh c = 350x350 mm với A c = 122500 mm 2

Tương tự với các cột còn lại, ta có:

CK Tầng S i

(m)

q si (kN/m 2 )

G d (kN)

G t (kN)

G c (kN) k

A c (mm 2 )

b c (mm)

h c (mm)

Bảng 5.2: Tính toán sơ bộ tiết diện cột

5.1.2 Tính toán tải tường tác dụng vào dầmtừ tầng 2 đến tầng 6

+ Tường 200xây trên dầm chính:

+ Tường 100 xây trên dầm phụ:

5.1.3 Tính toán tải trọng tác dụng vào sàn từ tầng 2 đến tầng 6

Tải trọng tác dụng vào sàn từ tầng 2 đến tầng 6 tra theo bảng 5.1 nhưng do

TLBT của sàn khi nhập vào khung sẽ do phần mềm Etabs tự tính nên ta phải trừ lớp BTCT gsbt = 3,85 kN/m2của sàn ra, vì thế ta có bảng sau:

Bảng 5.3: Tính toán tải trọng sàn từ T3-T6 đã bỏ qua lớp BTCT

5.2 TÍNH TOÁN NỘI LỰC TẦNG MÁI

δ (mm)

Trọng lương riêng

γ (kN/m 3 )

Hệ số vượt tải n

Bảng 5.5: Tải trọng tác dùng vào sàn mái

5.2.2Tải trọng tác dụng vào dầm tầng mái

+ Tải trọng lan can tác dụng vào dầm chính:

Chiều cao lan can theo kiến trúc là hlc = 700 mm, bề rộng blc = 200 mm

+ Tải trọng lực dọc tại chân cột bể nước:

Hình 5.3: Tĩnh tải lực dọc tại chân cột bể nước

Hình 5.4: Hoạt tải lực dọc tại chân cột bể nước

Vậy Tĩnh tải Ntt = 93,07 kN

Hoạt tải Nht = 110,26 kN

δ (mm)

Trọng lương riêng

γ (kN/m 3 )

Hệ số vượt tải n

- Tải tường tác dụng vào sàn vệ sinh:

Hình 5.5: Chiều dài tường vệ sinh

3800

1100

- Tải tường tác dụng vào ô sàn số 2:

Hình 5.6: Chiều dài tường ô sàn 2

2 1

n: hệ số vượt tải của gió; với công trình trên 50 năm n=1,2

H: chiều cao đón gió

Tầng H

(m)

Z (m)

H

Đón gió

Khuất gió

Thành phần

gió tĩnh W

(kN/m) Đẩy Hút

Mái 3,6 22,2 1,8 0,822 1,28 0,96

Bảng 5.10: Tính toán gió tĩnh cả 2 phương X và Y

5.4.1 Tải trọng cầu thang

Hình 5.9: Tĩnh tải dầm tầng 1 (TT)

Hình 5.10: Tĩnh tải sàn (TT) tầng 2 đến tầng 6

Hình 5.11: Tĩnh tải sàn mái (TT)

Hình 5.12: Tĩnh tải sàn tầng 1 (TT)

Hình 5.13: Hoạt tải cách tầng chẳng và lẽ sàn T2-T6 (HTCTC),(HTCTL)

Hình 5.14: Hoạt tải cách tầng lẽ sàn mái (HTCTL)

Hình 5.15: Hoạt tải cách tầng lẽ sàn tầng 1 (HTCTL)

Hình 5.16: Gió cùng phương X (GX)

Hình 5.17: Gió ngược phương X (GXX)

Hình5.18: Gió cùng phương Y (GY)

Hình 5.19: gió ngược phương Y

Hình 5.20: Gán mô hình cầu thang bộ

Hình 5.21: Gán tiết diện khung trục B

Bảng 5.11: Tổ hợp chất tải lên khung

5.5.3 Giải nội lực khung

Hình 5.22: Biểu đồ BAO Moment khung trục B

Hình 5.23: Biểu đồ BAO lực cắt khung trục B

Hình 5.24: Biểu đồ BAO lực dọc khung trục B

Bảng 5.12: Nội lực tính toán cho cột C4tầng 6 khung trục B

Ký hiệu lần lượt Cx và Cy lần lượt song song với trục x và trục y của tiết diện

Để tính toán cấu kiện lệch tâm xiên ta đưa về cấu kiện lệch tâm phẳng với điều kiện:

M M

0, 7 4,16

8, 32 8

0, 35

ox x x

l C

l C

44, 51678

M M

−

Tính toán lệch tâm phẳng theo phương x !

l C

l C

+ Moment uốn tính đổi:

M M

Cấu kiện bị lệch tâm rất bé !

1840

280 11,5

e

b b e

=>Cặp 2 là cặp có diện tích cột lớn nhất với A st = 3351 mm 2 , vậy ta chọn cặp

2 bố trí thép 8Ø25 với A st ch = 3927 mm 2 , bố trí theo chu vi

Kiểm tra hàm lượng cốt thép phải thỏa điều kiện:

6 1B Cặp 2 -136.8 1.998 3.966 3600 200 200

Cặp 3 -136.53 5.787 2.265 3600 200 200

5 1B

Cặp 1 -353.04 4.004 0.047 3600 200 200 Cặp 2 -317.31 -0.434 6.262 3600 200 200 Cặp 3 -305.35 7.364 2.684 3600 200 200

4 1B

Cặp 1 -558.85 8.072 -1.742 3600 250 250 Cặp 2 -469.35 -1.801 12.327 3600 250 250 Cặp 3 -476.48 18.204 4.615 3600 250 250

3 1B

Cặp 1 -765.66 9.772 -4.597 3600 250 250 Cặp 2 -633.39 -4.098 14.34 3600 250 250 Cặp 3 -647.12 21.903 4.075 3600 250 250

2 1B

Cặp 1 -976.44 11.222 -6.125 3600 300 250 Cặp 2 -796.86 -2.23 18.686 3600 300 250 Cặp 3 -819.07 25.971 5.55 3600 300 250

1 1B

Cặp 1 -1192.49 11.774 -14.041 4160 300 250 Cặp 2 -959.75 -4.46 22.992 4160 300 250 Cặp 3 -993.65 27.572 2.942 4160 300 250

6 2B

Cặp 1 -275.01 8.916 -8.088 3600 250 250 Cặp 2 -270.18 10.326 -17.108 3600 250 250 Cặp 3 -269.78 17.086 -12.767 3600 250 250

5 2B

Cặp 1 -550.53 -14.524 -19.829 3600 250 250 Cặp 2 -550.34 7.519 -32.727 3600 250 250 Cặp 3 -453.66 22.841 -12.091 3600 250 250

4 2B

Cặp 1 -824 -12.353 -19.121 3600 300 250 Cặp 2 -823.59 5.211 -31.582 3600 300 250 Cặp 3 -659.19 18.792 -11.815 3600 300 250

3 2B

Cặp 1 -1099.42 -15.807 -16.642 3600 300 250 Cặp 2 -1098.68 5.105 -33.05 3600 300 250 Cặp 3 -867.33 20.578 -10.308 3600 300 250

2 2B

Cặp 1 -1387.28 -33.965 -32.445 3600 350 350 Cặp 2 -1382.26 9.709 -56.396 3600 350 350 Cặp 3 -1078.93 45.034 -19.34 3600 350 350

1 2B

Cặp 1 -1681.6 -54.23 -20.102 4160 350 350 Cặp 2 -1668.11 8.847 -58.407 4160 350 350 Cặp 3 -1317.27 -59.225 -12.629 4160 350 350

6 3B

Cặp 1 -467.88 8.904 2.637 3600 300 300 Cặp 2 -327.73 10.056 10.637 3600 300 300 Cặp 3 -326.49 18.216 5.677 3600 300 300

5 3B

Cặp 1 -726.97 -17.06 8.558 3600 300 300 Cặp 2 -533.25 0.393 22.136 3600 300 300 Cặp 3 -528.16 18.565 7.003 3600 300 300

4 3B

Cặp 1 -1000.49 -20.873 5.813 3600 300 300 Cặp 2 -738.08 0.172 20.882 3600 300 300 Cặp 3 -730.01 22.684 4.978 3600 300 300

3 3B

Cặp 1 -1273.33 -26.193 5.007 3600 300 300 Cặp 2 -942.22 -0.609 25.526 3600 300 300 Cặp 3 -953.49 -28.166 4.348 3600 300 300

2 3B

Cặp 1 -1550.54 -34.6 6.241 3600 350 350 Cặp 2 -1148.74 1.167 33.809 3600 350 350 Cặp 3 -1134.8 39.117 6.205 3600 350 350

1 3B

Cặp 1 -1833.04 -57.142 7.41 4160 350 350 Cặp 2 -1357.84 -4.348 48.763 4160 350 350 Cặp 3 -1381.02 -61.322 5.778 4160 350 350

6 4B

Cặp 1 -476.46 4.39 2.659 3600 300 300 Cặp 2 -454.9 -1.832 -8.349 3600 300 300 Cặp 3 -334.75 14.414 0.378 3600 300 300

5 4B

Cặp 1 -763.61 -21.367 5.944 3600 300 300 Cặp 2 -759.46 -1.551 18.507 3600 300 300 Cặp 3 -763.61 -21.367 5.944 3600 300 300

4 4B

Cặp 1 -1060.74 -25.232 3.638 3600 300 300 Cặp 2 -1054.27 -2.168 17.723 3600 300 300 Cặp 3 -1060.74 -25.232 3.638 3600 300 300

3 4B

Cặp 1 -1353.79 -29.043 3.298 3600 300 300 Cặp 2 -1006.52 2.561 22.924 3600 300 300 Cặp 3 -1015.66 -29.876 1.591 3600 300 300

6

5B

Cặp 2 -157,27 1,681 8,648 4160 200 200 Cặp 3 -140,84 4,119 4,42 4160 200 200

5

Cặp 1 -349,45 1,083 11,815 4160 200 200 Cặp 2 -349,45 1,083 11,815 4160 200 200 Cặp 3 -347,49 -5,786 8,814 4160 200 200

4

Cặp 1 -548,34 0,528 23,37 4160 250 250 Cặp 2 -548,34 0,528 23,37 4160 250 250 Cặp 3 -542,27 -17,062 16,298 4160 250 250

3

Cặp 1 -749,65 3,054 22,684 4160 250 250 Cặp 2 -749,65 3,054 22,684 4160 250 250 Cặp 3 -633,5 -20,11 9,104 4160 250 250

2

Cặp 1 -954,56 5,625 31,422 4160 300 250 Cặp 2 -954,56 5,625 31,422 4160 300 250 Cặp 3 -802,1 22,033 13,917 4160 300 250

1

Cặp 1 -1163,25 5,496 33,824 4160 300 250 Cặp 2 -1163,25 5,496 33,824 4160 300 250 Cặp 3 -968,31 -24,896 11,257 4160 300 250

Bảng 5.13: Tính toán cốt thép cột khung trục B