Đang tải... (xem toàn văn)
2XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC SƠ BỘ DẦMSÀN Sơ bộ kích thước sàn Tùy theo tỉ lệ độ dài 2 cạnh, ta phân loại bản sàn thành 2 loại: L2L1>2 : Sàn làm việc 1 phương L2L1≤2 : Sàn làm việc 2 phương Ta có công thức xác định chiều dày bản sàn: 1s D hL m = Trong đó: h s : chiều dày sàn m: hệ số phụ thuộc vào đặc điểm làm việc của sàn m = 30÷35 sàn làm việc 1 phương m = 40 45 sàn làm việc 2 phương D = 0,8 1,4 phụ thuộc vào loại tải trọng 2XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC SƠ BỘ DẦMSÀN Sơ bộ kích thước sàn Tùy theo tỉ lệ độ dài 2 cạnh, ta phân loại bản sàn thành 2 loại: L2L1>2 : Sàn làm việc 1 phương L2L1≤2 : Sàn làm việc 2 phương Ta có công thức xác định chiều dày bản sàn: 1s D hL m = Trong đó: h s : chiều dày sàn m: hệ số phụ thuộc vào đặc điểm làm việc của sàn m = 30÷35 sàn làm việc 1 phương m = 40 45 sàn làm việc 2 phương D = 0,8 1,4 phụ thuộc vào loại tải trọng 2XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC SƠ BỘ DẦMSÀN Sơ bộ kích thước sàn Tùy theo tỉ lệ độ dài 2 cạnh, ta phân loại bản sàn thành 2 loại: L2L1>2 : Sàn làm việc 1 phương L2L1≤2 : Sàn làm việc 2 phương Ta có công thức xác định chiều dày bản sàn: 1s D hL m = Trong đó: h s : chiều dày sàn m: hệ số phụ thuộc vào đặc điểm làm việc của sàn m = 30÷35 sàn làm việc 1 phương m = 40 45 sàn làm việc 2 phương D = 0,8 1,4 phụ thuộc vào loại tải trọng
1 PHẦN 2: KẾT CẤU CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ SÀN TẦNG 2-TẦNG 2.1 CHỌN SƠ BỘ MẶT BẰNG SÀN TẦNG 2-TẦNG D1-(200x400) A 6000 2900 16900 D8-(200x400) 3100 5000 D7-(200x400) 5900 D2-(200x400) D1-(200x400) 24000 D8-(200x400) D3-(200x400) D3-(200x400) D8-(200x400) D12-(200x300) D7-(200x400) D10-(200x300) D6-(200x400) 4100 D4-(200x400) D7-(200x400) D9-(200x300) 1900 D2-(200x400) D1-(200x400) 6000 D6-(200x400) D2-(200x400) D6-(200x400) D5-(200x400) 6000 3000 D4-(200x400) D6-(200x400) D2-(200x400) B D9-(200x300) D3-(200x400) D6-(200x400) 17000 5000 D5-(200x400) D3-(200x400) C D10-(200x300) D6-(200x400) D5-(200x400) 6000 D 3000 D4-(200x400) D11-(200x300) 6000 D11-(200x300) 5900 D4-(200x400) D1-(200x400) 6000 6000 Hình 2.1: Mặt bố trí dầm-sàn tầng 2-6 2.2XÁC ĐỊNH KÍCH THƯỚC SƠ BỘ DẦM-SÀN Sơ kích thước sàn Tùy theo tỉ lệ độ dài cạnh, ta phân loại sàn thành loại: L2/L1>2 : Sàn làm việc phương L2/L1≤2 : Sàn làm việc phương Ta có cơng thức xác định chiều dày sàn: D hs = L1 m Trong đó: hs: chiều dày sàn m: hệ số phụ thuộc vào đặc điểm làm việc sàn m = 30÷35 sàn làm việc phương m = 40 ÷ 45 sàn làm việc phương D = 0,8 ÷ 1,4 phụ thuộc vào loại tải trọng ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN L1 – nhịp cạnh ngắn ô sàn Chọn ô sàn có nhịp lớn để tính: L2 = = < ⇒ Sàn phương L1 hs = D L1 = = 133 ÷ 150 mm m 40 ÷ 45 chọn hs = 140 mm 2.2.1 Sơ kích thước dầm Chọn sơ cho nhịp có kích thước lớn 6m 6m + Dầm chính: L 6000 = = 375 ÷ 500 (mm) ⇒ Chọn hd = 400mm m 12 ÷ 16 400 1 1 bd = ÷ hd = = 100 ÷ 200 ( mm) ⇒ Chọn bd = 200 mm 2÷4 2 4 + Dầm phụ: L 6000 hd = = = 300 ÷ 375 (mm) ⇒ Chọn hd = 300 mm m 16 ÷ 20 300 1 1 bd = ÷ hd = = 75 ÷ 150 ( mm) ⇒ Chọn bd = 200 mm 2÷4 2 4 Trong đó: md: - Hệ số phụ thuộc vào tính chất khung tải trọng md =8÷12 - Đối với hệ dầm chính, tải trọng lớn md = 12 ÷ 16 - Đối với hệ dầm chính, tải trọng nhỏ trung bình md = 16 ÷ 20 - Đối với hệ dầm phụ ; L d- Chiều dài nhịp Dầm mơi dầm khóa hộp kỹ thuật chọn theo kích thước dầm phụ hs tính tốn hs chọn Ô L1 L2 L2/L1 Tầng Loại (m) (m) (m) (mm) (mm) 6 1,00 Sàn phương 133 150 5,9 5,9 1,00 Sàn phương 131 148 5,9 1,18 Sàn phương 111 125 1,20 Sàn phương 111 125 140 3,1 1,03 Sàn phương 67 75 1,9 5,9 3,11 Sàn phương 54 63 5,9 1,48 Sàn phương 91 103 1,56 2,8 1,79 Sàn phương 69 78 Bảng 2.1: Tính toán sơ chiều dày sàn hd = ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN 2.2.3 Tải trọng tác dụng + Tĩnh tải: Dựa theo TCVN 2737-1995 mục 4.3.3 ta có hệ số tin cậy tuyệt tải trọng phân bố sàn cầu thang lấy 1,3 tải trọng tiêu chuẩn nhỏ kN/m2 , 1,2 tải trọng tiêu chuẩn lớn kN/m2 Trọng Chiều dày Hệ số vượt Tải tính tốn lương riêng Cấu tạo δ (mm) tải n gstt (kN/m2) γ (kN/m ) Lớp gạch ceramic Lớp vữa lát Lớp BTCT Tải trọng treo buộc 10 30 140 20 18 25 0,5 1,1 1,3 1,1 1,2 Tổng cộng Bảng 2.2: Tính tốn cấu tạo sàn văn phòng 0,22 0,702 3,85 0,6 5,372 LỚP GẠCH CERAMIC ~ LỚP VƯA LÓT LỚP BTCT TRẦN+ĐƯỜNG ỐNG KT Hình 2.2: Cấu tạo sàn văn phòng Cấu tạo Lớp gạch ceramic Lớp vữa lát+tạo dốc+chống thấm Lớp BTCT Tải trọng treo buộc Chiều dày δ (mm) Trọng lương riêng γ (kN/m ) Hệ số vượt tải n Tải tính tốn gstt (kN/m2) 10 20 1,1 0,22 50 18 1,3 1,17 140 25 0,5 1,1 1,2 3,85 0,6 5,84 Tổng cộng Bảng 2.3: Tính tốn cấu tạo sàn vệ sinh ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN LỚP GẠCH CERAMIC ~ LỚP VƯA LÓT TẠO DỐC LỚP CHỐNG THẤM LỚP BTCT TRẦN+ĐƯỜNG ỐNG KT 1100 1100 Hình 2.3: Cấu tạo sàn vệ sinh + Tải trọng tường tác dụng lên sàn vệ sinh 3800 Hình 2.4: Chiều dài tường vệ sinh gt = nγ tδ t ( Lt H t ) 1,1× 18 × 0,1× (6 × 2,5) = = 1, 26 kN / m L1 L2 5,9 × Trong đó: n: hệ số tin cậy; n=1,1 γ t : trọng lượng riêng tường γ t = 18 kN / m3 δ t : bề dày tường Lt, Ht: chiều dài chiều cao tường (m) L1, L2: chiều rộng chiều dài ô sàn (m) + Hoạt tải: Gía trị hoạt tải tiêu chuẩn lấy theo mục 4.3.1, trang 12- TCVN 2737-1995 Hệ số vượt tải lấy theo mục 4.3.3 , trang 15-TCVN 2737-1995: Với tải phân bố sàn cầu thang khiptc< kN/m² n =1,3, ptc ≥ kN/m² n =1,2 STT CHỨC NĂNG ptc (kN/m2) n Văn phòng 1,2 Ban cơng, lơ gia 1,2 Sảnh, hành lang 1,2 Phòng vệ sinh 1,5 1,3 Bảng 2.4: Tính tốn hoạt tải sàn ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH ps (kN/m2) 2,4 2,4 3,6 1,95 GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN Lực phân bố tác dụng lên sàn Ơ sàn Tĩnh tải (kN/m2) Hoạt tải ps (kN/m2) gstt gt 5,372 2,4 5,372 2,4 5,372 2,4 5,372 2,4 5,372 2,4 5,372 3,6 5,84 1,26 1,95 5,372 3,6 Bảng 2.5: Tính tốn tổng tải sàn Tổng tải q (kN/m2) 7,772 7,772 7,772 7,772 7,772 8,972 9,05 8,972 L1 2.3XÁC ĐỊNH NỘI LỰC Ơ SÀN 2.3.1Sàn phương: Lấy sàn để tính tốn với L1=1,9m L2=5,9m, sơ đồ tính đầu ngàm L2 qs M g=qL²/12 1m M nh=qL²/24 Hình 2.5: Sơ đồ tính sàn phương + Xác định liên kết: hd 400 = = 2,86 ≥ ⇒ Liên kết ngàm hs 140 + Tải trọng: qs = ( g stt + pstt )b = 5,372 + 3, = 8,972 (kN / m ) + Moment: M goi = M nhip qL12 8,972 × 1,92 = = 2, (kNm / m) 12 12 qL12 8,972 ×1,92 = = = 1,35 (kNm / m) 24 24 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN MI L1 1m M1 1.3.2 Sàn phương: Lấy sàn có nhịp lớn có chất tải,tính theo sàn kê cạnh: L2 1m M2 M II Hình 2.6: Sơ đồ tính sàn phương + Xác định liên kết: hd 400 = = 2,86 ≥ ⇒ Liên kết ngàm hs 140 + Tải tập trung vào ô sàn: => qs = ( g stt + pstt )b = 5,372 + 2, = 7, 772 (kN / m ) => P = qs L1 L2 = 7, 772 × × = 279,8 (kN / m ) Moment nhịp theo phương L1: M1 = m91 × P = 0,0179 × 279,8 = 5,01 (kNm / m) Moment nhịp theo phương L2 : M = m92 × P = 0,0179 × 279,8 = 5,01 (kNm / m) Moment gối theo phương L1 : M I = k91 × P = 0,0417 × 279,8 = 11,67 (kNm / m) Moment gối theo phương L2 : M II = k92 × P = 0,0417 × 279,8 = 11,67 (kNm / m) Trong đó: m91,m92, k91, k92 : hệ số phụ thuộc vào tỉ số L2/L1 (tra sơ đồ 9, phụ lục 15,trang 451 giáo trình BTCT2) 2.4TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP 2.4.1 Tính sàn phương Lấy sàn làm mẫu ta có: Gỉa sử a=25 mm ho = hs − a = 140 − 25 = 115 ( mm ) + Tính cốt thép gối: M goi 2, αm = = = 0, 02 < α R = 0, 675 => Cốt đơn γ b Rbbho 0,9 ×11,5 ×1× 0,1152 ξ = − − 2α m = − − × 0,02 = 0, 02 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN Astt = ξ γ b Rb b.ho 0, 02 × 0,9 × 11,5 × 1× 0,115 = = 106 (mm ) Rs 225 Vậy ta chọn thép Ø8a200 có As=252 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép phải thỏa điều kiện: µmin = 0,1% < µ = µmin = 0,1% < µ ch = As γ R < µmax = ξ R b b % bho Rs 252 ×100 11,5 = 0, 22% < àmax = 0,675 ì ì 100 = 3, 45% 1× 0,115 225 + Tính cốt thép nhịp: M nhip 1,35 αm = = = 0,01 < α R = 0, 645 => Cốt đơn γ b Rbbho 0,9 ×11,5 ×1× 0,1152 ξ = − − 2α m = − − × 0, 01 = 0,01 Astt = ξ γ b Rb b.ho 0, 01× 0,9 × 11,5 × 1× 0,115 = = 53 (mm2 ) Rs 225 Vậy ta chọn thép Ø6a200 có As=142 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép phải thỏa điều kiện: µmin = 0,1% < µ = µmin = 0,1% < µ ch = As γ R < µmax = ξ R b b % bho Rs 142 ì100 11,5 = 0,12% < àmax = 0, 675 × × 100 = 3, 45% 1× 0,115 225 Sàn phương M ho Astt Asch Chọn αm ξ %µch 2 (kNm/m) (mm) (mm /m) (mm /m) thép Nhịp 1,35 115 142 Ø6a200 0,12 0,01 0,01 53 Gối 2,7 252 Ø8a200 0,12 115 0,02 0,02 106 Bảng 2.6: Tính tốn sàn phương 2.4.1 Tính sàn phương Lấy sàn làm mẫu ta có: Gỉa sử a = 25 mm ho = hs − a = 140 − 25 = 115 ( mm ) Ô sàn + Tính cốt thép M1: M1 5, 01 αm = = = 0, 037 < α R = 0, 675 => Cốt đơn γ b Rb bho 0,9 × 11,5 × 1× 0,1152 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN ξ = − − 2α m = − − × 0, 037 = 0, 038 Astt = ξ γ b Rb b.h0 0, 038 × 0,9 × 11,5 × 1× 0,115 = = 201 (mm ) Rs 225 Vậy ta chọn thép Ø6a140 có As= 202 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép phải thỏa điều kiện: µmin = 0,1% < µ = µmin = 0,1% < µ ch = As γ R < µmax = ξ R b b % bho Rs 202 × 100 11,5 = 0,18% < àmax = 0, 675 ì ì 100 = 3, 45% 1× 0,115 225 + Tính cốt thép M2: a = 25 + ∅ = 25 + = 31 => ho = h − a = 120 − 31 = 109 mm αm = M2 5, 01 = = 0, 041 < α R = 0, 675 => Cốt đơn γ b Rbbh0 0,9 × 11,5 × 1× 0,1052 ξ = − − 2α m = − − × 0, 041 = 0, 042 Astt = ξ γ b Rb b.ho 0, 042 × 0,9 ×11,5 ×1× 0,105 = = 211 (mm ) Rs 225 Vậy ta chọn thép Ø6a130 có As=218 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép phải thỏa điều kiện: µmin = 0,1% < µ = µmin = 0,1% < µ ch = As γ R < µmax = ξ R b b % bho Rs 218 × 100 11,5 = 0, 2% < µmax = 0, 675 × ×100 = 3, 45% 1× 0,109 225 + Tính cốt thép MI: MI 11, 67 αm = = = 0, 085 < α R = 0, 675 => Cốt đơn γ b Rb bh0 0,9 × 11,5 × 1× 0,1152 ξ = − − 2α m = − − × 0, 085 = 0, 089 Astt = ξ γ b Rb b.ho 0, 089 × 0,9 ×11,5 ×1× 0,115 = = 471 (mm ) Rs 225 Vậy ta chọn thép Ø8a100 có As=503 mm2 Kiểm tra hàm lượng cốt thép phải thỏa điều kiện: µmin = 0,1% < µ = ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH As γ R < µmax = ξ R b b % bho Rs GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN µmin = 0,1% < µ ch = 503 ì100 11,5 = 0, 44% < àmax = 0,675 × × 100 = 3, 45% 1× 0,115 225 Do MI& MII chung nội lực nên ta không cần tính MII + Tính tốn neo cốt thép gối sàn vào dầm: λan d Rs + ∆λan )d ≥ (mm) γ b Rb lan,min 20 × = 160 225 + 11) × = 297 ≥ lan = (1, × (mm) 0,9 × 11,5 250 lan = (ωan Trong đó: d: đường kính cốt thép, tồn thép gối có Ø = mm ωan , ∆λan , λan : tra bảng ωan = 1, 2; ∆λan = 11; λan = 20 Vậy đoạn neo cốt thép lan = 300 mm + Tính tốn neo cốt thép nhịp sàn vào dầm: λan d Rs + ∆λan )d ≥ (mm) γ b Rb lan ,min 20 × = 120 225 lan = (1, × + 11) × = 222 ≥ (mm) 0,9 × 11,5 250 lan = (ωan Vậy đoạn neo cốt thép lan = 250 mm ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN 10 Sàn phương Ô sàn M (kNm/m) M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII M1 M2 MI MII 5,01 5,01 11,67 11,67 4,84 4,84 11,28 11,28 5,5 3,26 10,73 7,45 5,6 3,31 10,91 7,58 1,35 1,24 3,16 2,85 4,44 1,99 9,91 4,4 0,76 0,24 1,66 0,51 ho (mm) αm ξ Astt (mm /m) Asch (mm /m) 115 0,037 0,038 201 202 109 0,041 0,042 211 218 115 0,085 0,089 471 503 115 0,085 0,089 471 503 115 0,035 0,036 190 202 109 0,039 0,04 201 202 115 0,082 0,086 455 457 115 0,082 0,086 455 457 115 0,04 0,041 217 218 109 0,027 0,027 135 142 115 0,078 0,081 428 457 115 0,054 0,056 296 296 115 0,041 0,042 222 226 109 0,027 0,027 135 142 115 0,08 0,083 439 457 302 314 115 0,055 0,057 115 0,01 0,01 53 142 109 0,01 0,01 50 142 115 0,023 0,023 122 252 115 0,021 0,021 111 252 175 177 115 0,032 0,033 109 0,016 0,016 80 142 115 0,072 0,075 397 402 115 0,032 0,033 175 252 115 0,006 0,006 32 142 109 0,002 0,002 10 142 115 0,012 0,012 63 252 115 0,004 0,004 21 252 Bảng 2.7: Tính tồn sàn phương ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH Chọn %µch thép Ø6a140 0,18 Ø6a130 0,2 Ø8a100 0,44 Ø8a100 0,44 Ø6a140 0,18 Ø6a140 0,19 Ø8a110 0,4 Ø8a110 0,4 Ø6a130 0,19 Ø6a200 0,13 Ø8a110 0,4 Ø8a170 0,26 Ø6a125 0,2 Ø6a200 0,13 Ø8a110 0,4 Ø8a160 0,27 Ø6a200 0,12 Ø6a200 0,13 Ø8a200 0,22 Ø8a200 0,22 Ø6a160 0,15 Ø6a200 0,13 Ø8a125 0,35 Ø8a200 0,22 Ø6a200 0,12 Ø6a200 0,13 Ø8a200 0,22 Ø8a200 0,22 GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN 122 N c ,d ≤ γo 1,15 Rc , d − Gc ⇔ 461, ≤ × 577, 23 − 47,8 = 529, 43 (kN ) γn 1,15 γo – hệ số điều kiện làm việc, móng nhiều cọc γo = 1,15 γn – hệ số tin cậy tầm quan trọng cơng trình, với cơng trình cấp II γn = 1,15 150 600 55° 45° 6.3.6Kiểm tra điều kiện xuyên thủng 425 400 400 550 1200 1100 1200 350 1500 350 400 400 550 Hình 6.4: Tháp xun thủng móng + Theo điều 6.2.5.4 TCVN 5574-2012, góc xuyên thủng lớn 45o: F ≤ Fb + Lực xuyên thủng: F = ∑ N tt − N = 2214,1 − 442,82 = 1771,3 kN + Lực chống xuyên thủng: Fb = α Rbt um ho ho 0, = 1× 0,9 × 103 × 3,1× 0, × = 2363,3 kN c 0, 425 α – hệ số; với bê tông B20 bê tông nặng =>α = um – giá trị trung bình chu vi đáy chu vi đáy tháp xuyên thủng um = 0,35 × + 1, × = 3,1 m c – chiều dài hình chiếu mặt bên tháp xuyên thủng lên phương ngang tk tt tk max(c ; c ) = c = 425 mm c = 0, 4ho = 0, × 600 = 240 mm c tk = 425 mm tt + Kiểm tra: F = 1771,3 < Fb = 2363,3 ( kN ) => Đài móng đủ khả chống lực xuyên thủng ! ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN 123 1500 6.4 KIỂM TRA NỀN THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN THỨ NHẤT 6.4.1 Xác định kích thước khối móng qui ước Sử dụng tải trọng tiêu chuẩn để tính tốn: Nztc (kN) Qytc (kN) Qxtc (kN) Mytc (kNm) Mxtc (kNm) -1966,08 -5,74 -14,38 -28,47 0,715 Bảng 6.7: Tải trọng tiêu chuẩn a-b b 19300 ϕ /4 II,tb M qu σ H qu tc a N qu tc σ max Hình 6.5: Kích thước móng khối qui ước + Góc ma sát tính tốn trung bình đất: ϕ II ,mt ∑ϕ l = ∑l II ,i i i 3o 00 '× 5,3 + 19o 26 '× 3,9 + 17 o 23'× 11, = = 14o ' 5,3 + 3,9 + 11, Trong đó: ϕII,i – góc ma sát lớp đất thứ i + Khoảng cách từ mép cọc đến mép móng khối qui ước: a = h × tan ϕ II , mt 14o ' = 20,8 × tan = 1, 28 m + Kích thước móng khối qui ước: Lm, qu = Lm + × (a − b) = 2,3 + × (1, 28 − 0, 25) = 4,36 m Bm ,qu = Bm + × (a − b) = 1,9 + × (1, 28 − 0, 25) = 3,96 m Am ,qu = Lm, qu × Bm, qu = 4,36 × 3,96 = 17, 27 m2 hm ,qu = h = 20,8 m + Tổng trọng lượng cọc móng khối qui ước: ∑G c = nGc = × 47,8 = 239 kN ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN 124 + Trọng lượng móng khối qui ước: Gm ,qu = ( Am,qu − Ab − Am )∑ γ li = (17, 27 − 0, 09 − 4,37) × 187,5 = 2402 kN Trong đó: ∑γ l i = (14, − 5, 03) × 5,3 + (19 − 9, 65) × 3,9 + (19,1 − 10, 05) × 11, = 187,5 kN / m Am – Diện tích đài móng; Am = Lm Bm = 2,3 ×1,9 = 4,37 m + Tải trọng móng khối qui ước: N qu = N tc + Gm ,qu + ∑ Gc =1966, 08 + 2402 + 239 = 4607,1 kN M x ,qu = M xtc + H xtc × hm ,qu = 0, 715 + 14,38 × 20,8 = 300 kNm M y,qu = M ytc + H ytc × hm ,qu = 28, 47 + 5, 74 × 20,8 = 148 kNm + Áp lực tính toán tác dụng lên nền: R= = m2 m1 ( Abγ II + Bhγ II' + DcII ) ktc 1, × (0, 408 × 3,96 × 9,36 + 2, 63 × 20,8 × 8, + 5, 214 × 10) = 645,3 kN / m Trong đó: b – bề rộng móng; b = Bm,qu = 3,96 m h – chiều sâu đặt móng; h = hm,qu = 20,8 m m1 – hệ số điều kiện làm việc đất; IL = 0,4 =>m1 = 1,2 m2 – hệ số điều kiện làm việc cơng trình; IL = 0,4 =>m2 = ktc – hệ số tin cậy; kết thí nghiệm lấy trực tiếp ktc = A,B,D – hệ số khơng thứ ngun phụ thuộc vào góc ma sát ϕII Lớp đất mũi cọc có ϕ II = 17 o 23' => A = 0, 408; B = 2, 63; D = 5, 214 γII – Dung trọng trung bình lớp đất phía móng γ II = (14, − 5, 03) + (19 − 9, 65) + (19,1 − 10, 05) = 9,36 kN / m3 γII’ – Dung trọng trung bình lớp đất phía móng γ II' = 19,1 − 10, 05 = 8, kN / m3 cII – lực dính lớp đất móng; cII = 10 + Áp lực trung bình tác dụng lên nền: σ tbtc = N qu Am ,qu = 4607,1 = 266,8 kN 17, 27 + Áp lực lớn tác dụng lên nền: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN 125 tc σ max = σ tbtc + 6M x ,qu m , qu Bm ,qu L = 266,8 + + 6M y ,qu Lm ,qu Bm2 ,qu × 300 ×148 + = 303, kN 3,96 × 4,36 4,36 × 3,962 + Áp lực nhỏ tác dụng lên nền: tc σ = σ tbtc − 6M x ,qu m , qu Bm ,qu L = 266,8 − − M y ,qu Lm ,qu Bm2 ,qu × 300 × 148 − = 230 kN 3,96 × 4,36 4,36 × 3,96 + Điều kiện kiểm tra: tc σ >0 230 > tc σ max < 1, Rtc ⇔ 303,7 < 1, × 645,3 = 774, (kN ) tc 266,8 < 661,8 σ tb < Rtc => Nền đủ khả chịu lực ! 6.5 KIỂM TRA NỀN THEO TRẠNG THÁI GIỚI HẠN THỨ HAI Độ lún móng kiểm tra theo độ lún móng khối qui ước Ứng suất trung bình đáy móng: σ tbtc = 266,8 kN + Ứng suất trọng lượng thân gây đáy móng khối qui ước: σ bt = ∑ γ i li =(14, − 5, 03) × 5,3 + (19 − 9, 65) × 3,9 + (19,1 − 10, 05) ×11, = 187,5 kN + Ứng suất gây lún đế móng: σ glz =0 = σ tb − σ bt = 266,8 − 187,5 = 79,3 kN + Do đất có chiều dày lớn nên cần giới hạn ứng suất gây lún đến đến độ sâu mà: σ glz = 0, 2σ bt Lập bảng, ta có: Với z – độ sâu đáy móng; z = 0,2Bm,qu =0,2 x 3,96 = 0,79 m α – hệ số tính đến thay đổi độ sâu áp lực thêm đất; α phụ thuộc vào hệ số 2z/Bm,qu tra bảng C.1 phụ lục C TCVN 9362 - 2012 Điểm Lm,qu σgl σbt 2z/Bm,qu α /Bm,qu (kN) (kN) 1,1 79,3 187,5 0,79 1,1 0,4 0,963 76,37 194,65 1,58 1,1 0,8 0,812 64,39 201,8 2,37 1,1 1,2 0,625 49,56 208,95 3,16 1,1 1,6 0,469 37,19 216,1 Bảng 6.8: Tính tốn ứng suất gây lún móng khối qui ước z(m) ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH 0,2σbt (kN) 37,5 38,93 40,36 41,79 43,22 GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN 20800 126 790 187,5 79,3 216,1 37,19 σ (kPa) σ gl (kPa) Hình 6.6: Sơ đồ tính lún theo phương pháp cộng lớp + Độ lún theo phương pháp cộng tác dụng: n S =∑ i =1 = βi zi σ gl hi Ei 0,8 × 0, 79 79, 37,19 × + 76,37 + 64,39 + 49,56 + = 0, 01 mm 16160 Trong đó: Ei : module biến dạng đàn hồi lớp đất thứ i; E = 16160 kPa hi : chiều dày lớp đất thứ i; hi = z = 0,79 + Kiểm tra độ lún: S = < S gh = (cm) (thỏa) => Thỏa điều kiện chống lún ! 6.6TÍNH TỐN CỐT THÉP CHO MĨNG CỌC 6.6.1 Thép dọc 400 1500 400 400 775 I 1100 I 1325 1125 400 II II 975 Hình 6.7: Sơ đồ tính thép ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN 127 + Sơ đồ tính I-I: P I-I 375 400 Mmax Hình 6.8: Mặt cắt I-I + Nội lực: Pmax = N1 + N = 436, + 461, = 897, kN M max = Pmax L1 = 897,7 × 0,375 = 336, 64 kNm + Tính cốt thép: M max 336, 64 αm = = = 0, 081 < α R = 0, 623 => Cốt đơn γ b Rb bho 1× 11,5 × 1× 0, 62 ξ = − − 2α m = − − × 0, 081 = 0, 085 Astt = ξ γ b Rb b.ho 0, 085 ×11,5 × 1× 0, = = 2094, (mm2 ) Rs 280 Chọn thép Ø14 có As = 153,9 mm2số thép bố trí theo chiều dài móng Lm: n= 2094, = 14 153,9 + Khoảng cách thép : s= Lm − 2a 2300 − × 100 = = 150 mm n 14 Vậy chọn 14Ø14a150 có Asch = 2154,6 mm2 + Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µmin Asch γ R = 0,1% < µ = < µmax = ξ R b b % bho Rs ch µmin = 0,1% < µ ch = 2154, 11,5 = 0,36% < max = 0, 623 ì = 2,56% 1000 × 600 280 + Sơ đồ tính II-II: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN 128 P II-II 575 400 Mmax Hình 6.9: Mặt cắt II-II + Nội lực: Pmax = N + N = 461, + 449,37 = 910, 77 kN M max = Pmax L1 = 910,77 × 0,575 = 523, kNm + Tính cốt thép: M max 523, αm = = = 0,126 < α R = 0, 623 => Cốt đơn γ b Rb bho 1× 11,5 × 1× 0, 62 ξ = − − 2α m = − − × 0,126 = 0,135 Astt = ξ γ b Rb b.ho 0,135 ×11,5 ×1× 0, = = 3326, (mm ) Rs 280 Chọn thép Ø18 có As = 254,5 mm2, số thép bố trí theo chiều rộng móng Bm: n= 3326, = 14 254,5 + Khoảng cách thép : s= Bm − 2a 1900 − × 100 = = 120 mm n 14 Vậy chọn 14Ø18a120 có Asch = 3563 mm2 + Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µmin = 0,1% < µ ch = µmin = 0,1% < µ ch = Asch γ R < µmax = ξ R b b % bho Rs 3326, 11,5 = 0,55% < max = 0, 623 ì = 2,56% 1000 × 600 280 6.7 KIỂM TRA CẨU VÀ DỰNG CỌC 6.7.1 Cấu tạo cọc Cọc sử dụng để ép vào đất loại cọc BTCT có cấp độ bền B20 Thép dọc 4Ø18, thép đai Ø6 Lớp bảo vệ a = 35 mm 6.7.2 Trọng lượng thân cọc kể đến hệ số kđ cẩu dựng cọc: q = kd nAbγ bt = 1, × 1× 0, 09 × 25 = 3,38 kN / m ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN 129 kd – hệ số xung kích; tính theo cường độ kd = 1,5 n – hệ số tin cậy; n = 6.7.3 Sơ đồ cẩu cọc nội lực 0,3L=3000 0,3L=3000 4000 L=10000 q=3,38 kN/m 3000 4000 15,21 kNm 3000 15,21 kNm Hình 6.8: Sơ đồ cẩu cọc 6.7.4 Sơ đồ dựng cọc nội lực 0,3L=3000 7000 L=10000 q=3,38 kN/m 3000 7000 15,21 kNm 13,76 kNm Hình 6.9: Sơ đồ cẩu cọc ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN 130 Từ sơ đồ tính phần mềm Etabs ta giá trị nội lực moment hình , suy giá trị moment lớn sơ đồ : Mmax = 15,21 kNm + Kiểm tra cốt thép cọc: Ta có a = 35 mm => ho = h − a = 300 − 35 = 265 mm αm = M max 15, 21 = = 0, 063 < α R = 0, 623 => Cốt đơn γ b Rb bho 1× 11,5 × 0,3 × 0, 2652 ξ = − − 2α m = − − × 0, 063 = 0, 065 Astt = ξγ b Rbbho 0,1×11,5 × 0,3 × 0, 265 = = 212, 24 (mm ) Rs 280 Ast = 4Ø18 = 1018 > 2Astt = 424,48 (mm2) (thỏa) + Kiểm tra hàm lượng cốt thép cc: % ch = Ast 1080 ì 100 = = 1, 2% > 0,8% (thỏa) Ab 300 × 300 6.7.5 Móc cẩu Thép làm móc cẩu AII, Rs = 280 MPa Lực kéo móc cẩu lấy với trọng lượng cọc Q = qL = 3, 38 × 10 = 33,8 kN As = Q 33,8 = = 120 mm2 Rs 280 × 103 => Chọn thép Ø14 làm móc cẩu có Asch = 153,9 mm2 + Chiều dài đoạn neo: CK Móng Cọc Cấu Tạo Móc cẩu d (mm) ωan 14 18 lan lan chọn (mm) (mm) 250 400 250 510 λan lan (mm) λand (mm) 11 11 20 20 393 505 280 360 280 11 20 337 240 250 350 280 11 20 393 280 250 400 γb Rs (Mpa) ∆λan 0,7 0,7 1 280 280 12 0,7 14 0,7 Bảng 6.9: Tính tốn đoạn neo thép ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN 131 PHẦN 4: KỸ THUẬT THI CÔNG CHƯƠNG 7: THI CÔNG ĐÀO ĐẤT VÀ THIẾT KẾ COFFA MĨNG 7.1 THI CƠNG HỐ ĐÀO 7.1.1 Khối lượng cơng tác hố đất Khối lượng đất tính từ cao trình - 0.700 đến - 1.500 m 5001200 a=26800 D 18400 d=21800 b=19400 C B 1200 500 A 1200500 25800 5001200 c=29200 Hình 7.1: Mặt hố đất + Chiều sâu hố đào: H = h + hbtl = 1, + 0,1 = 1, m h – độ sâu đặt móng; h = Df= 1,5 m hbtl – chiều cao lớp bê tơng lót; hbtl = 0,1 m + Chiều rộng mái dốc: i= H 0, 75 0, 744 × 1, = => B = H= = 1,19 = 1, m B 0, 75 1 i – Độ dốc cho phép %; đấp sét pha có H = 1, m => i = H = B 0, 744 + Kích thước đáy hố đào: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN 132 a = am + 2btc = 25,8 + × 0,5 = 26,8 m b = bm + 2btc = 18, + × 0,5 = 19, m a,b – chiều dài, chiều rộng đáy hố đào btc – khoảng cách thi công (btc≥ 0,3 m); chọn btc = 0,5 m + Kích thước miệng hố đào: c = a + B = 26,8 + ×1, = 29, m d = b + B = 19, + ×1, = 21,8 m c,d – chiều dài, chiều rộng miệng hố đào c d B H B b a Hình 7.2: Thể tích đất đào + Xác định thể tích khối đất: H [ab + (a + c)(b + d ) + cd ] 1, = [ 26,8 ×19, + (26,8 + 29, 2)(19, + 21,8) + 29, × 21,8] = 923, 65 m3 V= 7.2 THIẾT KẾ COFFA MĨNG 7.2.1 Đặc trưng hình học + Ván thành có chiều dày δ = 18 mm, bề rộng b = 250 mm: Moment kháng uốn: W = 1,6.10-5 m3 Moment quán tính tiết diện: I = 1,6.10-7 m4 Module đàn hồi E = 1,2.1010 Kg/m2 Ứng suất uốn[σ] = 9,8.105 Kg/m2 Ứng suất nén [σn] = 3,04.106 Kg/m2 + Xà gồ gỗ50x100 mm: Moment kháng uốn: W = 8,3.10-5 m3 Moment quán tính tiết diện: I = 4,16.10-6 m4 7.2.1 Tải trọng thẳng đứng Do móng sử dụng coffa đứng chịu tải trọng ngang nên ta bỏ qua tải trọng thẳng đứng ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN 133 7.2.2 Tảitrọng ngang + Áp lực ngang bê tông đổ: q1tc = γ bt H = 2500 × 0, 75 = 1875 Kg / m q1tt = n.q1tc = 1,3 × 1875 = 2438 Kg / m n – hệ số vượt tải; tải áp lực ngang n = 1,3 + Tải trọng chấn động phát sinh đổ bê tông: Đổ trực tiếp từ ống bơm bê tông: q2tc = 400 Kg/m2 q2tt = n.q2tc = 1,3 × 400 = 520 Kg / m2 n – hệ số vượt tải; tải chấn động đổ bê tơng n = 1,3 7.2.3 Tính tốn ván ngang Chọn chiều dài móng làm mẫu để tính ,dùng ván có bề rộng bv = 250 mm; độ dày δ = 18mm qvtc = (q1tc + q2tc )b = (1875 + 400) × 0, 25 = 568,8 Kg / m qvtt = (q1tt + q2tt )b = (2438 + 520) × 0, 25 = 739,5 Kg / m + Sơ đồ tính: Xem áp lực ngang bê tông tải phân bố ván đỡ nhịp gối sườn đứng cách 0,35 m 350 350 XÀ GỒ 50X100 50 300 350 350 350 350 VÁN ÉP 50 300 50 300 50 300 50 300 50 300 50 tt qv = 739,5 kN/m 350 350 350 350 350 350 350 350 Hình 7.3 : Sơ đồ tính ván ép M max = qL /10 350 M = qL /16 350 350 350 Hình 7.4 : Biểu đồ moment + Moment tính tốn: M max = qvtt L2 739,5 × 0,352 = = 9, 06 Kgm 10 10 + Kiểm tra điều kiện bền: σ= M max 9, 06 = = 5, × 105 < [σ ] = 9,8 × 105 ( Kg / m2 ) −5 W 1, × 10 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN 134 => Ván thỏa điều kiện bền ! + Kiểm tra độ võng: qvtc L4 568,8 × 0,354 = = 4,3.10−5 m f = 10 −7 128 EI 128 × 1, 2.10 ×1,3.10 L 0,35 = = 1, 4.10 −3 m 250 250 f = 4,3.10−5 < [ f ] = 1, 4.10−3 (m) [ f ]= => Ván thỏa điều kiện độ võng ! 7.2.4 Tính tốn sườn đứng Dùng xà gồ gỗ50x100 mm qsdtc = (q1tc + q2tc ) b = (1875 + 400) × 0,35 = 796,3 Kg / m qsdtt = (q1tt + q2tt )b = (2438 + 520) × 0,35 = 1035,3 Kg / m + Sơ đồ tính: Tải bê tơng từ ván xem lực phân bố truyền vào sườn đứng, với gối đỡ chống khoảng cách 0,75 m tt qsd = 1035,3 Kg/m XÀ GỒ 50X100 CHỐNG XIÊN 750 M max = qL /8 VÁN ÉP XÀ GỒ 50X100 CHỐNG ĐỨNG Hình 7.5: Sơ đồ tính sườn đứng biểu đồ moment + Moment tính tốn: M max qsdtt L2 1035,3 × 0, 752 = = = 72,8 Kgm 8 + Kiểm tra điều kiện bền: σ= M max 72,8 = = 8,8.105 < [σ ] = 9,8.105 ( Kg / m ) W 8,3 × 10−5 => Ván thỏa điều kiện bền ! ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN 135 + Kiểm tra độ võng: 5qvtc L4 × 796,3 × 0, 754 f = = = 6,6.10−5 m 10 −6 384 EI 384 ×1, 2.10 × 4,16.10 L 0, 75 = = 3.10−3 m 250 250 f = 6, 6.10−5 < [ f ] = 3.10−3 (m) [ f ]= => Ván thỏa điều kiện độ võng ! 7.2.5 Tính tốn chống đứng Dùng xà gồ gỗ tiết diện 20x30 mm có chiều dài 1m làm chống đứng + Diện tích truyền tải đầu chống: S= 0, 75 × 0,35 = 0,1313 m 2 + Tải tác dụng lên đầu chống: P = (q1tt + q2tt ) S = (2438 + 520) × 0,1313 = 388, Kg + Kiểm tra bền: σn = N 388, = = 6,5.105 < [σ n ] = 3, 04.106 ( Kg / m ) Acd 0, 02 × 0, 03 => Chống đứng thỏa điều bền ! + Kiểm tra ổn định: σ n < [σ n ] ϕ ( Kg / m ) ϕ − Hệ số phụ thuộc vào trị số λ = lo = = 66, > d 0, 03 lo - chiều dài tính tốn chống, xem chống đầu tự đầu ngàm lo = ψ Lct = × = m d - đường kính chống, lấy d = 0,03 m ϕ = 1, 028 − 0, 0000288λ − 0, 0016λ = 1, 028 − 0, 0000288 × 66, 62 − 0, 0016 × 66, = 0, 79 Vậy: σ n = 6,5.105 < [σ n ] ϕ = 3, 04.106 × 0, 79 = 2, 4.106 ( Kg / m ) => Chống đứng thỏa điều kiện bền 7.2.6 Tính tốn chống xiên Dùng xà gồ gỗ tiết diện 20x30 mm có chiều dài 1,4m làm chống xiên góc 45o + Diện tích truyền tải đầu chống: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN 136 S= 0, 75 × 0,35 = 0,1313 m 2 + Tải tác dụng lên đầu chống: P = [(q1tt + q2tt ) S ]s in 45o = [(2438 + 520) × 0,1313]sin 45o = 274, Kg + Kiểm tra bền: σn = P 274, = = 4, 6.105 < [σ n ] = 3, 04.106 ( Kg / m2 ) Acx 0, 02 × 0, 03 => Chống xiên thỏa điều bền ! + Kiểm tra ổn định: σ n < [σ n ] ϕ ( Kg / m ) ϕ − Hệ số phụ thuộc vào trị số λ = lo 2, = = 80 > d 0, 03 lo - chiều dài tính tốn chống, xem chống đầu tự đầu ngàm lo = ψ Lct = × 1, = 2, m d - đường kính chống, lấy d = 0,03 m ϕ = 1, 028 − 0, 0000288λ − 0, 0016λ = 1, 028 − 0, 0000288 × 802 − 0, 0016 × 80 = 0, 71 Vậy: σ n = 6,5.105 ( Kg / m ) < [σ n ] ϕ = 3, 04.106 × 0, 71 = 2,16.106 ( Kg / m ) => Chống xiên thỏa điều kiện bền ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CÔNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN ... di động ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN 21 Hình 4.2: Sơ đồ gán tải gió + nước biểu đồ moment thành Hình 4.3: Sơ đồ gán tải nước... =1,1 + Biểu đồ nội lực: Hình 4.17: Biểu đồ BAO Moment bể nước trục 3-4 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI SVTH: PHẠM MINH HIỀN 29 Hình 4.18: Biểu đồ BAO Moment... bể nước trục B-C Hình 4.19: Biểu đồ BAO Lực cắt Q bể nước trục 3-4 Hình 4.20: Biểu đồ BAO Lực cắt Q bể nước trục B-C ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ NGÀNH KỸ THUẬT CƠNG TRÌNH GVHD: Th.S NGUYỄN ĐÌNH PHI