ĐỒ án kết cấu CÔNG TRÌNH THÉP

ĐỒ ÁN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP GVHD: LÊ ANH THẮNG MỤC LỤC PHẦN I I XÁC ĐỊNH KÍCH THƢỚC CƠ BẢN CỦA KHUNG NGANG NHÀ: Xác định kích thước theo phương đứng: Chiều cao cột dưới: Chiều cao cột trên: II Xác định kích thước theo phương ngang nhà: Khoảng cách từ tim ray tới trục định vị: Chiều cao tiết diện cột trên: .5 Chiều cao tiết diện cột dưới: Độ lệch tâm: .5 III Kích thước dàn mái cửa mái: IV Hệ giằng nhà công nghiệp: Hệ giằng mái .6 Hệ giằng đứng : Hệ giằng cột Hệ giằng cửa mái PHẦN II I XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN NHÀ CÔNG NGHIỆP: Tải trọng tác dụng lên dàn: II Tĩnh tải: a cấu tạo mái b Trọng lƣợng thân dàn hệ giằng: c Trọng lƣợng kết cấu cửa trời: d Trọng lƣợng cửa mái bậu cửa mái: e Tải trọng tính tốn quy vê lực tập chung khung trục Tải trọng tác dụng lên cột 11 phản lực dàn: 11 Do trọng lượng ray dầm cầu chạy .11 Do áp lực đứng bánh xe cầu trục 11 III Tải trọng gió: 13 PHẦN III TÍNH NỘI LỰC KHUNG NGANG 15 I Nội lực tĩnh tải: 16 Moomen tĩnh tải tác dụng lên mái: 16 Mômen lệch tâm cột cột dưới: .17 SVTH : LÊ THANH SƠN MSSV: 12149109 ĐỒ ÁN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP GVHD: TS.LÊ TRUNG KIÊN Mômen trọng lượng thân dầm cầu trục: 18 II Nội lực hoạt tải mái: 19 III Nội lực áp lực cầu trục: .19 IV Tính tốn Nội Lực với lực hãm ngang T 22 V Tính tốn Nội lực với tải trọng gió 25 PHẦN IV PHẦN : TÍNH TOAN NỘI LỰC KHUNG NGANG VỚI PHẦN MỀM SAP2000 : I Giả thiết điều kiện tính tốn 27 II Các trường hợp tải 28 PHẦN V I THIẾT KẾ CỘT 29 XÁC ĐỊNH CHIỀU DÀI TÍNH TOÁN 29 Chiều dài tính tốn mặt phẳng dàn 29 Chiều dài tính tốn ngồi mặt phẳng dàn 30 II xác định nội lực cột thiết kế cột .30 thiết kế cột 30 a Bản cánh 33 b Bản bụng 34 thiết kế cột .34 a Chọn tiết diện nhánh 34 b Lực nén lớn nhánh 35 c Chọn tiết diện nhánh 1(nhánh cầu trục): 35 d Chọn tiết diện nhánh 2(nhánh mái) 35 e Xác định hệ bụng: 37 f Kiểm tra tiết diện chọn 39 THIẾT KẾ CHI TIẾT CỘT 41 a Mối nối hai phần cột 41 b Tính dầm vai 41 c Chân cột liên kết cột với móng 43 d Tính kích thƣớc dầm đế 44 e Tính bu lông neo 46 PHẦN VI I THIẾT KẾ DÀN MÁI 48 SƠ ĐỒ VÀ TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN DÀN VÌ KÈO : .48 Tải trọng thường xuyên : 48 Hoạt tải sửa chữa mái : 49 SVTH : LÊ THANH SƠN MSSV: 12149109 ĐỒ ÁN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP GVHD: LÊ ANH THẮNG Moment đầu dàn : 49 II KẾT QUẢ NỘI LỰC 50 III TÍNH TỐN TIẾT DIỆN THANH DÀN 51 Bản mã 51 Thanh xiên đầu dàn (65): .51 Thanh cánh dưới: (8-1)(8-2)(8-3) 51 Thanh cánh (16) 52 tính xiên (69) 53 Tính đứng số (3) 53 IV TÍNH TỐN CẤU TẠO CÁC MẮT DÀN .55 Nút (Mắt 1) 55 Nút (MẮT 2) 57 a Tính liên kết dàn phân nhỏ cánh vào bảng mã 57 b Tính tốn liên kêt bulong gối cánh cột : 58 Nút : .59 a Tính tốn cánh vào mã 59 b Tính tốn xiên N3(69-2) (2L63X5) vào mã 59 c Liên kết xiên N5(22) vào mã 60 d liên kết N4(3) vào bàn mã 60 Nút .61 a Tính tốn xiên N3(65-2) vào mã 61 b Liên kết xiên N4(69-1) vào mã 61 c Liên kết cánh vào mã (16-2)(16-3) 62 Nút đỉnh dàn (nút số 8) 62 a Tính tốn cánh vào nối 62 b Chiều dài đƣờng hàn cánh vào ghép 63 c Đƣờng hàn liên kết cánh vào mã 63 d Đƣờng hàn liên kết nối vào ghép 64 e Đƣờng hàn liên kết sƣờn vào ghép 64 f Chiều dài đƣờng hàn liên kết nối vào mã 64 g Liên kết xiên N5(23)(22) vào mã 64 Nút dàn cánh dưới: .64 a Tính tốn cánh vào nối: 65 SVTH : LÊ THANH SƠN MSSV: 12149109 ĐỒ ÁN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP GVHD: TS.LÊ TRUNG KIÊN Số liệu chung:  Nhà cơng nghiệp có cầu trục hoạt động với chế độ làm việc trung bình  Tổng chiều dài nhà 60m  Bƣớc cột B=6m Số liệu riêng: Sức trục Q(T) 20 PHẦN I Nhịp L(m) 18 Hr (m) XÁC ĐỊNH KÍCH THƢỚC CƠ BẢN CỦA KHUNG NGANG NHÀ Với sức trục Q=20T nhịp nhà L= 18m ta tra bảng cầu, đƣợc số liệu sau:  Chiều dài gabarit càu trục Hk = 2400 mm  Bề rộng cầu trục Bk = 6300 mm  Nhịp cầu trục Lk = 16.5 m  Khoảng cách trục bánh xe K= 4400 mm  Kích thƣớc B1 = 280 mm I Xác định kích thƣớc theo phƣơng đứng: Chiều cao cột dƣới: Hd= Hr –(hr + hdcc) +Hm=8000-(200+600)+0=7200 mm Trong đó: Hr : cao trình đỉnh ray = 8m hr : chiều cao ray đệm giả định lấy 200 mm hdcc: chiều cao dầm cầu chạy, lấy (1/8 ÷1/12)B = 0.5 ÷ 075 m Lấy hdcc = 0.6 m = 600 mm Hm : đoạn cột chơn dƣới đất, khơng bố trí nên Hm= Chiều cao cột trên: Ht = hr + hdcc + Hk +100 +f = 200 + 600 + 2400 +100 + 300 = 3600 mm Trong : Hk(Hct) : chiều cao gabarit cầu trục f : độ võng kết cấu mái=(1/100)×L , lấy 300 mm hr : chiều cao ray đệm giả định lấy 200 mm hdcc : chiều cao dầm cầu chạy , lấy 600 mm Ta chọn: Hd = 7200 mm Ht = 3600 mm Chiều cao toàn cột H=Hd+Htr=7200+3600=10800 (mm) SVTH : LÊ THANH SƠN MSSV: 12149109 ĐỒ ÁN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP GVHD: LÊ ANH THẮNG II Xác định kích thƣớc theo phƣơng ngang nhà: Khoảng cách từ tim ray tới trục định vị: Chiều cao tiết diện cột trên:     D  B1  a  750  70  280  250  650 mm  htr  1  (1/  1/12) H tr  (  )3600  300  450 mm  12  Chọn htr=400 (mm) Chiều cao tiết diện cột dƣới: - Khoảng cách từ trục định vị tới mép cột : a ≥ ht + B1 + D – λ D: khe hở an toàn cầu trục cột, thƣờng lấy D = (60mm – 75mm), chọn D=70 mm => a ≥ ht + B1 + D – λ = 400+ 280 + 70 – 750 = mm => chọn a = mm - Chiều cao tiết diện cột dƣới: hd =  + a =750 + 0= 750 mm Kiểm tra lại theo yêu cầu độ cứng khung ngang, ta có: Nhƣ vậy, trị số chiều cao tiết diện cột dƣới chọn đạt yêu cầu Vậy: ht = 400 mm, hd = 750 mm Độ lệch tâm:  Cột cột dƣới:  Ray với cột dƣới: III Kích thƣớc dàn mái cửa mái: Với nhịp nhà L=27m, ta chọn dạng dàn kích thƣớc dàn nhƣ hình Chiều cao đầu dàn: -Vì kèo điển hình hình thang cân nên H0 = 450 mm Chiều cao dàn: -Chọn độ dốc i= 20% => hgd =(L-2e)i/2+h0=4000 mm Kích thƣớc cửa mái: Lcm = (1/4÷1/2)L = 4.5m ÷ 9m, thƣờng lấy bội 3m nên ta chọn Lcm= 6m SVTH : LÊ THANH SƠN MSSV: 12149109 ĐỒ ÁN KẾT CẤU CÔNG TRÌNH THÉP GVHD: TS.LÊ TRUNG KIÊN -Chọn kích thƣớc: Bậu cửa dƣới lấy chiều cao 600mm, bậu cửa cao 400mm, phần cánh cửa lật cao 1200mm Chiều cao cửa mái: IV Hệ giằng nhà công nghiệp: Hệ giằng mái Hệ giằng cánh trên: - Bè trÝ tõ mép cánh d-ới dàn lên cánh - Giằng mặt phẳng cánh trên: Đ-ợc bố trí theo mặt phẳng cánh dàn kèo, bố trí hệ chÐo ch÷ thËp 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 10 11 HỆ GIẰNG CÁNH TRÊN HÖ gi»ng cánh d-ới : Đ-ợc bố trí gian với hệ giằng cánh bố trí thêm hệ giằng dọc nhà bên 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 HỆ GIẰNG CÁNH DƢỚI SVTH : LÊ THANH SƠN MSSV: 12149109 6000 10 11 ĐỒ ÁN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP GVHD: LÊ ANH THẮNG Hệ giằng ng : Đ-ợc bố trí ô có mặt phẳng giằng cánh giằng cánh d-ới đ-ợc bố trÝ däc nhµ Hệ giằng cột - ë cét d-ới ta bố trí giằng gian nhà để tránh gây hiệu ứng nhiệt nên ta không bố trí giằng cột d-ới hai đầu nhà 30003000 H giằng cửa mái 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 10 HỆ GIẰNG CỬA MÁI SVTH : LÊ THANH SƠN MSSV: 12149109 11 ĐỒ ÁN KẾT CẤU CÔNG TRÌNH THÉP PHẦN II GVHD: TS.LÊ TRUNG KIÊN XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN NHÀ CÔNG NGHIỆP: I Tải trọng tác dụng lên dàn: Tĩnh tải: a cấu tạo mái -Theo cấu tạo mái ta có bảng tính sau: Độ dốc mái i= 20% => góc dốc α=2051’=> cosα= 0.98 =>Trọng lƣợng mái m2 mặt bằng: ⁄ ⁄ b Trọng lượng thân dàn hệ giằng: Theo kinh nghiệm: ⁄ => Trong đó: 1.2: hệ số kể đến trọng lƣợng giằng α = 0.8, hệ số trọng lƣợng dàn n = 1.1, hệ số vƣợt tải L = 18 m, nhịp khung ⁄ c Trọng lượng kết cấu cửa trời: ⁄ Trọng lƣợng kết cấu cửa mái có giá trị tải trọng tiêu chuẩn: ⁄ => d Trọng lượng cửa mái bậu cửa mái: Trọng lƣợng bậu cửa: ⁄ ⁄ Trọng lƣợng cửa khung: ⁄ ⁄ Tải trọng tập trung chân cửa mái (tại mắt dàn) SVTH : LÊ THANH SƠN MSSV: 12149109 ĐỒ ÁN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP GVHD: LÊ ANH THẮNG ⁄ Để tiện cho việc tính tốn ta quy đổi tải tập trung thành tải trọng tƣơng đƣơng phân bố nhƣ sau: tt gcm  Lcm  B  gccm 19.8    1306.8 g    30.8(daN / m2 ) L B 18  tt  Tổng tĩnh tải tác dụng lên mái: g  g tt m tt  gdtt  gcm  52.8  19  30.8  102.6(daN / m2 ) Tải trọng phân bố xà ngang: G   g  B  102.6   615.6(daN / m) e Tải trọng tính tốn quy vê lực tập trung khung trục 1.tĩnh tải m Pk  (d k 1  d k ).( B j 1  B j ) n G m m ( i 1   nck Gck ) Cos Trong : Bj-1 , Bj bƣớc khung hai bên lân cận dàn kèo, m – số lớp mái; Gm – Tải trọng tính toán lớp mái thứ i, Gck – tải trọng tính tốn cấu kiện, nm – hệ số độ tin cậy tải trọng lớp mái, SVTH : LÊ THANH SƠN MSSV: 12149109 ĐỒ ÁN KẾT CẤU CÔNG TRÌNH THÉP GVHD: TS.LÊ TRUNG KIÊN nck – hệ số độ tin cậy tải trọng cấu kiện, dk-1 , dk – panel bên trái , bên phải nút k, m  – góc nghiêng cánh so với mặt Nhƣ : P1  (0  1.5)  (6  6) (0.528  0.19)  3.231kN P2  (1.5  1.5)  (6  6) (0.528  0.19)  6.462 kN P4  (1.5  1.5)  (6  6) (0.528  0.19  0.198)  8.244 kN P3 = 0.5P2 + 0.5P4 + Gbậu = 0.5× (6.462+8.244)+13.068 = 20.421kN Phản lực đầu dàn: V =  Pi  P1  P2  P3  3P4 110.8   55.4kN 2 Mômen độ lệch tâm e = 0.25 m gây ra: M = V.e =55.4×0.175 = 9.695 (kN.m) 2.Hoạt tải: Theo TCVN: 2737-1995, hoạt tải sửa chữa mái phân bố đều: pmc  30 daN / m2 Tải trọng tạm thời phân bố xà ngang: P n  pmc  B 1.3  30    238.775(daN / m)  2.38(kN/ m) cos  0.98 Tải trọng tạm thời quy đổi nút khung: SVTH : LÊ THANH SƠN MSSV: 12149109 ĐỒ ÁN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP GVHD: LÊ ANH THẮNG III TÍNH TỐN TIẾT DIỆN THANH DÀN Bản mã ta có N max = 452.97 kN => bề dày mã toàn dàn 12mm Thanh xiên đầu dàn (65):  Chiều dài tính tốn đƣợc xác định nhƣ sau:  Trong mặt phẳng dàn:  Ngoài mặt phẳng dàn:  Chọn tiết diện: ta có chịu nén với N = -461.156 kN Chọn Diện tích yêu cầu: Bán kính quán tính cần thiết: Chọn tiết diện chữ T thép góc cạnh ghép lại Dựa vào tra bảng IV.3 phụ lục IV (sách Đoàn Định Kiến) chọn 2L100×10 có: Vậy tiết diện đảm bảo yêu cầu độ mảnh Kiểm tra lại tiết diện khả chịu lực: , tra bảng D8 (TCVN 5575:2012) đƣợc có: ⁄ ⁄ Vậy tiết diện chọn đạt yêu cầu Từ ta thấy tiết diện 65 cần chọn 2L100x10 Thanh cánh dƣới: (8-1)(8-2)(8-3)  Chiều dài tính tốn: ta có tấc cánh dƣới có chiều dài tính toán: SVTH : LÊ THANH SƠN MSSV: 12149109 ĐỒ ÁN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP GVHD: TS.LÊ TRUNG KIÊN Trong mặt phẳng dàn: Ngoài mặt phẳng dàn: Ta chọn có nội lực lớn để tính tốn chung cho tấc lại Thanh cánh dƣới số 10 chịu kéo N = 452.797 kN N 452.797   21.56 cm2 Diện tích yêu cầu: Ayc  f 1 21 Bán kính quán tính cần thiết:  Chọn tiết diện: Chọn tiết diện chữ T thép góc cạnh Dựa vào tra bảng IV.2 phụ lục IV (sách Đoàn Định Kiến) chọn đƣợc tiết diện 2L70x 8có: , , Vậy đảm bảo yêu cầu độ mảnh Kiểm tra lại tiết diện khả chịu lực: , tra bảng D8 (TCXDVN 338:2005) đƣợc Ta kiểm tra tiết diện ⁄ ⁄ Vậy tiết diện chọn đạt yêu cầu 2L100X8 Thanh cánh (16)  Chiều dài tính tốn đƣợc xác định nhƣ sau:  Trong mặt phẳng dàn:  Ngoài mặt phẳng dàn:  Chọn tiết diện: ta có chịu nén với N = -523.341 Chọn N 523.341   30.33 cm2 150 Diện tích yêu cầu: Ayc     gt  f 1 0.822  21 Bán kính quán tính cần thiết: SVTH : LÊ THANH SƠN MSSV: 12149109 ĐỒ ÁN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP GVHD: LÊ ANH THẮNG Chọn tiết diện chữ T thép góc cạnh ghép lại Dựa vào tra bảng IV.3 phụ lục IV (sách Đoàn Định Kiến) chọn 2L100x8 có: Vậy tiết diện đảm bảo yêu cầu độ mảnh Kiểm tra lại tiết diện khả chịu lực: , tra bảng D8 (TCVN 5575:2012) đƣợc có: ⁄ ⁄ Vậy tiết diện chọn đạt yêu cầu Từ ta thấy tiết diện số cần chọn 2L100X8 tính xiên (69) - Thanh xiên 69 có chiều dài tính tốn: lx = 195 cm, ly = 390 cm - Ta chọn giá trị nội lực lớn để tính tốn Thanh chịu kéo với lực lớn N = 257.283 kN N 257.283   12.25 cm2 - Diện tích yêu cầu: Ayc  f 1 21 l l 195 390 rxct  x   0.4875 cm , ryct  x   0.975 cm   400   400 - Chọn 2L63x5 có A = 12.26 cm2, ghép nối với mã dày 12 mm có rx = 1.94, ry = 3.04 - Kiểm tra tiết diện chọn: N 257.283 100    2098.56 daN / cm2  f   2100daN / cm2 Ath 12.26 Vậy tiết diện chọn đạt yêu cầu Tính đứng số (3) - Chiều dài tính tốn mặt phẳng khung mặt phẳng khung: lx= 222.64 cm, ly= 278.3 cm - Chọn tiết diện: chọn giá trị lực dọc lớn để tính tiết diện thanh, ta có chịu nén với N = -169.957 kN SVTH : LÊ THANH SƠN MSSV: 12149109 ĐỒ ÁN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP GVHD: TS.LÊ TRUNG KIÊN - Thanh đứng chịu nén nên độ mảnh giới hạn    150 Giả thiết   120 , từ ta có gt  0.539 - Diện tích yêu cầu: Ayc  rxct  ryct  lx  222.64  1.484 150 lx  278.3  1.855 150     N 169.957   15.02 cm2  c f 0.539  21 Dựa vào Ayc, rx, ry, chọn tiết diện L70x6 có A = 16.3 cm2 Khi ghép bảng mã có độ dày 12mm thì: rx = 2.15 cm, ry = 3.33 cm Độ mảnh thực tế:  222.64 278.3    max  ,   103.55      150  2.15 3.33  Với   103.55 , nội suy ta có min  0.5625 Từ suy ứng suất lớn là:   N min Ang  169.597 100  1854.12 daN / cm2  f   2100daN / cm2 0.5625 16.3 Vậy tiết diện chọn đạt yêu cầu BẢNG TỔNG HỢP TÍNH TỐN VÀ KIÊM TRA TIẾT DIỆN SVTH : LÊ THANH SƠN MSSV: 12149109 ĐỒ ÁN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP GVHD: LÊ ANH THẮNG IV TÍNH TỐN CẤU TẠO CÁC MẮT DÀN Chọn que hàn N42 phƣơng pháp hàn tay Các thơng số tính tốn đƣờng hàn góc Tiết diện 1: fwf=1800 daN/cm2 ;bf =0.7 Tiêt diện 2: fwf=1550 daN/cm2; bs =1 min(fwxβf)=0.7x1800=1260daN/cm2 Cƣờng độ tính tốn ép mặt thép thép: fcb=3200daN/cm2 Chọn bu lông 5.6 :ftb=2100daN/cm2 Nút dƣới (Mắt 1) N1(65-1) N2(8-1) Thanh xiên đầu dàn (65-1) với nội lực N1 = 461.156kN Lực dọc cánh dƣới(8-1) N2=337.796kN Moment âm nguy hiểm (ở đỉnh cột trên) M1=-239.5 kNm Moment dƣơng nguy hiểm (ở đỉnh cột trên) M2 không tồn nên lực kéo gâyra bé ta bỏ qua lực kéo Phản lực đầu dàn ( lấy lực dọc đỉnh cột RA=336.25 kN M Lực ngang đầu dàn H   108.86 kN ho Góc   39.720 -Tính tốn liên kết cánh (8-1) vào bảng mã : bề dày bảng mã 12mm hf chiều cao đƣờng hàn chọn theo điều kiện hmin tra bảng theo hmin  h  1.2tmin tmax  12mm  hmin  6mm, tmin  8mm (Bảng tra 2.3/58 sách kết cấu thép Phạm Văn Hội.) Chọn hs  8mm ; hm  mm Chiều dài đƣờng hàn cần thiết N  lw    f   f wf c Chiều dài đƣờng hàn sống : 0.7 N 23645.72  ls    12.35(cm)  f  h f  f wf   c  0.8  0.95 1260 Chọn ls  ls   14(cm) Chiều dài đƣờng hàn mép: SVTH : LÊ THANH SƠN MSSV: 12149109 ĐỒ ÁN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP  lm  GVHD: TS.LÊ TRUNG KIÊN 0.3N 10133.88   5.29(cm)  f  h f  f wf   c  0.6  0.95 1260 Chọn lm  lm   7(cm) -Tính tốn liên kết xiên (65) đầu dàn vào bảng mã hf chiều cao đƣờng hàn chọn theo điều kiện hmin tra bảng theo hmin  h  1.2tmin tmax  12mm  hmin  6mm, tmin  10mm (Bảng tra 2.3/58 sách kết cấu thép Phạm Văn Hội.) Chọn hs  8mm ; hm  mm Chiều dài đƣờng hàn cần thiết N  lw    f   f wf c Chiều dài đƣờng hàn sống : 0.7 N 32280.92  ls    16.86(cm)  f  h f  f wf   c  0.8  0.95 1260 Chọn ls  ls   18(cm) Chiều dài đƣờng hàn mép: 0.3N 13834.68  lm    7.22(cm)  f  h f  f wf   c  0.8  0.95 1260 chọn lm  lm   9(cm) -Chọn bề dày sườn gối dỡ : Sƣờn gối chịu lực H: Mô men đầu dàn, lực nén xiên đầu dàn N3, với lực kéo thánh cánh dƣới Q=N1cos39.720= -354.814 kN M 239.5011 H   N2  Q   337.796  354.814  91.85 kN hO 2.2 Do mắt dƣới đầu dàn tồn phản lực ngang gây nén cho thang cánh dƣới nên ta tính bề dày sƣờn gối đỡ theo điều kịên chịu ép mặt Theo điều kiện chịu ép mặt , ta có bề dày sƣờn gối đỡ nhƣ sau : RA 336250 s    0.503 cm bs    f em 3200  0.95  22 Với fem= 3200 daN/cm2 chọn  s  2.0cm ,L=55cm - chọn bề dày gối đỡ hg=22cm : bề dài gối đỡ bs=22cm :Bề rộng gối đỡ -Tính bulơng liên kết sườn gối vào cánh cột : SVTH : LÊ THANH SƠN MSSV: 12149109 ĐỒ ÁN KẾT CẤU CƠNG TRÌNH THÉP GVHD: LÊ ANH THẮNG Do không tồn thành phần phản lực ngang gây kéo cánh dƣới nên bulong liên kết sƣờn gối vào cánh cột đƣợc lấy theo cấu tạo :chọn bulong 22 Bulong chọn theo cấu tạo đƣợc bố trí hàng đứng khoảng cách tứ bulong đến mép sƣờn gối không nhỏ 2d , khoảng cách bulong hàngkhơng lớn 8d f) Tính tốn gối đỡ : Bề rộng gối đỡ bg  bs ; bề dày gối đỡ lấy lớn bề dày sƣờn gối cho sƣờn gối đặt lọt vào mặt gối đỡ Mép sƣờn gối cách mép gối đỡ tối thiểu đến 10 mm Chiều dài gối đỡ phụ thuộc vào chiều dày đƣờng hàn lien kết gối đỡ vào cột Gối đỡ chịu phản lực Ra= -336.3kN Gối đỡ liên kết vào cột đƣờng hàn góc Chọn chiều dày gối đỡ  g  30mm bề rộng gối đỡ bg=22 mm -Đƣờng hàn liên kết gối đỡ vào cánh cột Chọn chiều cao đƣờng hàn góc liên kết gối đỡ vào cánh cột hmin