đồ án kết cấu công trình thép

đồ án kết cấu công trình thép

ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD : VŨ THỊ BÍCH NGÀ SVTH : NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 Page 1 Phần I : KÍCH THƯỚC KHUNG NGANG I. Số liệu: 1. Số liệu chung :  Cấu tạo mái lợp: - Lớp gạch đá nem dày 2 cm. - Lớp vữa lót dày 4 cm - Lớp chống thấm 2 giấy,3 dầu có trọng lượng 20 daN/cm2 - Lớp chống thấm dày 5cm - Vật liệu thép có R= 21E4 kN/m2 , E=21E7 kN/m2 , µ=0.3, γ=78.5kN/m2 - Panel lợp bằng mái BTCT có trọng lượng 150daN/cm2 2. Số liệu đề bài: H (m) L (m) B (m) Q (T) G 12.5 36 90 30 III-A  Số liệu thiết kế: - Nhịp khung : L = 36 (m) - Bước cột : b = 6 (m) - Cao trính đỉnh ray : H 1 = 12.5 (m) - Sức nâng cầu trục: Q = 300 (kN) - Áp lực vùng gió : III-A II. Chọn sơ bộ kết cấu : 1. Xác định kích thước theo phương đứng : - Theo số liệu ta chọn được cầu trục : o Loại ray thích hợp : KP-70 KIỂU RAY BỀ RỘNG MẶT RAY BỀ RỘNG ĐẾ RAY H F MOMEN QUÁN TÍNH K.LƯNG MÉT DÀI J x J y mm cm 2 cm 4 daN KP70 70 120 120 67.3 1081.99 327.16 52.83 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD : VŨ THỊ BÍCH NGÀ SVTH : NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 Page 2 o Chiều cao : H k = 2750 (mm) o Bề rộng cầu trục : B ct = 6300 (mm) o Nhịp cầu trục : L k = 31.5 (m) o Khoảng cách giữa hai trục bánh xe cầu trục : K = 5.1 (m) o Khoảng cách từ tim ray đến mép ngoài : B 1 = 300 (mm) o Chiều cao từ mặt ray đến kết cấu chịu lực (cánh dưới của dàn): Ta lấy : f=300 (m) => H 2 = H k +100+f = 2750+100+300 = 3150 (mm) o Chiều cao của xưởng,từ nền đến đáy ví kèo : H = H 1 + H 2 = 12.5+3.15=15.65 (m) Chọn H là bội số của 1.8m theo QPXD 57-73,chọn : H =16.2 (m) o Kìch thước thật của cột trên H t từ vai đỡ dầm cầu trục đến dạ vì kèo : H t = H 2 + H dct + H r Trong đó : H dct = 0.6 (m) : chiều cao dầm cầu trục,sơ bộ chọn khoảng (1/8-1/10) bước cột ; H r : chiều cao ray và đệm ,sơ bộ chọn H r = 200 (mm) Vậy : H t = 3.15 + 0.6 + 0.2 = 3.95 (m) , chọn H t = 4 (m) o Chiều cao phần dưới cột tính từ bản đế chân cột (từ mặt móng) đến chỗ đổi tiết diện : Với : H 3 là phần cột chôn bên dưới cốt mặt nền ; H 3 = 0 H d = H - H t + H 3 = 16.2- 4 + 0 = 12.2 (m) ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD : VŨ THỊ BÍCH NGÀ SVTH : NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 Page 3 ± 0.00 +18.4 Q=30(T) 3000 3000 3000 3000 3000 3000 3000 3000 3000 3000 3000 12200 4000 2200 1200 2500 600 SÔ ÑOÀ KHUNG NGANG TL:1/200 A 36000 B 3000 +16.2 +12.2 +20.2 +22.7 2. Xác định kích thước theo phương ngang : - Cầu trục làm việc theo chế độ bính thường , Q < 70(T) nên ta chọn : a = 250(mm). - Bề rộng phần cột trên : h t = (1/10 ÷ 1/12)H t , chọn h t = 400 (mm). - Để cầu trục khi chuyển động không chạm vào cột,khoảng cách λ từ trục ray đến trục định vị phải đảm bảo đủ lớn : λ ≥ B 1 + (h t -a) + D Trong đó : B 1 : phần đầu cầu trục bên ngoài ray,lấy theo catalo. D: khe hở an toàn giửa cầu trục và mặt trong cột ; lấy bằng 60-75 (mm) ; Chọn : D = 70 (mm) Vậy : λ = 300 + (400-250) + 70 = 520 (mm). - Bề rộng cột dưới : h d = a + λ = 250 + 520 =770 (mm) ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD : VŨ THỊ BÍCH NGÀ SVTH : NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 Page 4 Do u cầu độ cứng h d ≥ (1/15 ÷ 1/20)H ; là bội số của 250 để tiện cho việc thi cơng . Chọn h d = 1000 (mm).Vậy λ = 750 (mm). - Nhip cửa mái L cm =(1/2÷1/4)L = (9÷18) m, chọn L cm = 12 (m). - Khoảng cách giữa các nút dàn : Chọn mái lợp bằng tấm panel BTCT có kìch thước 1.5x6 (m) . Khi đó phải sử dụng hệ dàn vì kèo có hệ thanh bụng nhỏ. o Khoảng cách giữa các nút của thanh cánh dưới : 3 (m). o Khoảng cách giữa các nút của thanh cánh trên : 1.5 (m). - Chọn chiều cao đầu dàn mái là : 2.2 (m) III. Bố trí lưới cột và hệ giằng : 1. Hệ giằng ở mái : Hệ giằng mái bao gồm các thanh giằng bố trí trong phạm vi từ cánh dưới dàn trở lên. Được bố trí nằm trong các mặt phẳng cánh trên dàn, mặt phẳng cánh dưới dàn, mặt phẳng đứng giữa các dàn. a. Hệ giằng trong mặt phẳng cánh trên : Giằng trong mặt phẳng cánh trên gồm các thanh chéo chữ thập trong mặt phẳng cánh trên và các thanh chống dọc nhà. Tác dụng chính là ổn đònh cho thanh cánh trên chòu nén của dàn, tạo nên những điểm cố kết không chuyển dòch ra ngoài mặt phẳng dàn. Thanh chống dọc nhà dùng để cố đònh những nút quan trọng của nhà: nút đỉnh nóc dàn, nút đầu dàn, nút dưới chân cửa mái. 250 300 1000 400 300 750 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD : VŨ THỊ BÍCH NGÀ SVTH : NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 Page 5 b. Hệ giằng trong mặt phẳng cánh dưới : Giằng trong mặt phẳng cánh dưới được đặt tại vò trí có giằng cánh trên. Nó cùng với giằng cánh trên tạo một khối cứng không gian bất biến hình. Hệ giằng cánh dưới tại đầu hồi nhà dùng làm gối tựa cho cột hồi, chòu tải trọng gió thổi trên tường hồi, nên còn gọi là dàn gió. Vì cầu trục của nhà có sức trục Q = 50 (T) nên có thêm hệ giằng cánh dưới theo phương dọc nhà. Hệ giằng này đảm bào sự làm việc cùng nhau cùng nhau của các khung, truyền tải trọng cục bộ tác dụng lên một khung sang các khung lân cận. 6000600060006000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 90000 60006000 4 3 2 1 44 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 HÊ GIÃNG CÁNH TRÊN 6000600060006000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 90000 60006000 4 3 2 1 4 44 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 HÊ GIÃNG CÁNH DUOI ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD : VŨ THỊ BÍCH NGÀ SVTH : NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 Page 6 SƠ ĐỒ BỐ TRÍ HỆ GIẰNG CỘT TL:1/500 2200400012200 6000 6000 36000 6000 90000 36000 11 12 1331 2 4 5 6 7 98 10 14 15 16 c. Hệ giằng đứng : Hệ giằng đứng đặt trong mặt phẳng các thanh đứng, có tác dụng cùng với các giằng nằm tạo nên khối cứng bất biến hình, giữ vò trí và cố đònh cho dàn vì kèo khi dựng lắp 2. Hệ giằng ở cột : Hệ giằng ở cột bảo đảm sự bất biến hình học và độ cứng của toàn nhà theo phương dọc nhà, chòu tải trọng tác dụng theo phương dọc nhà và đảm bảo ổn đònh cột. ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD : VŨ THỊ BÍCH NGÀ SVTH : NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 Page 7 1750 KÍNH BẬU CỬA THÉP HÌNH DÀN CỬA MÁI DÀN VÀ HỆ GIẰNG THÉP CÁC LỚP MÁI TẤM PANEL BTCT 1,5X6 m LỚP CÁCH NHIỆT BẰNG BÊTÔNG XỈ LỚP XI MĂNG LÓT 1.5 c m LỚP CHỐNG THẤM 2 GIẤY + 3 DẦU 2 LỚP GẠCH LÁ NEM VÀ VỮA LÓT i=1/ 10 i=1/ 10 2200 Phần II : TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN KHUNG NGANG I. Tải trọng tác dụng lên dàn : 1) Tải trọng thường xun :  Tải trọng thường xun của các lớp mái: Tải trọng do các lớp mái g tc (daN/m2) g tc (kN/m2) n g tt (kN/m2) Lớp gạch đá men dày 2cm 40 0.4 1.1 0.44 Lớp vữa lót dày 4 cm 72 0.72 1.2 0.864 Lớp chống thấm 2 giấy+3 dầu 20 0.2 1.2 0.24 Lớp chống thấm dày 5cm 125 1.25 1.2 1.5 Panel lợp bằng mai BTCT 150 1.5 1.1 1.65 TỔNG 4.07 4.69 Khi đó đổi tải trọng phân bố đều trên bề mặt với độ dốc i=1/10,chia cho Cosα = 0.995 4.07 4.09 0.995 c m g  (kN.m 2 ) ; 4.07 4.72 0.995 t m g  (kN/m 2 )  Trọng lượng bản thân dàn và hệ giằng : ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD : VŨ THỊ BÍCH NGÀ SVTH : NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 Page 8 - Theo công thức kinh nghiệm : g c d = 1.2α d L Trong đó :  α d = 0.9 : hệ số trọng lượng bản thân dàn,lấy bằng 0.6-0.9 đối với dàn nhịp từ 24- 36 m.  Hệ số kể đến trọng lượng bản thân các thanh giằng : 1.2  g c d = 1.2*0.9*36 = 38.88 (daN/m 2 ) = 0.39 (kN/m 2 ) - Hệ số vượt tài n = 1.1 => g t d = 0.43 (kN/m 2 )  Trọng lượng kết cấu cửa mái: - Theo công thức kinh nghiệm: g c cm = α cm .L cm Trong đó :  α ct = 0.5 ; L cm =12 (m) : nhịp cửa mái (m)  Để tình chình xác hơn tải trọng của nút dàn ta chọn trị số 12-18 daN/m2,ta chọn : g c cm = 15 (daN/m 2 ) = 0.15 (kN/m 2 )  g t cm = 1.1* g c cm = 1.1*0.15 = 0.165 (kN/m 2 )  Trọng lượng cánh cửa mái và bậu cửa mái: Theo kinh nghiệm, trọng lượng bậu cửa : 100-150 (daN/m). - Trọng lượng bậu cửa trên và dưới : g c b = 120 (daN/m 2 ) = 1.2 (kN/m). Trọng lượng cửa kính và khung cánh cửa: 35-40 (daN/m 2 ) => chọn g c k = 0.4 (kN/m 2 ).  Tải trọng tập trung ở chân cửa trời (tại nút dàn) : G k b =1.1(g c k *1.5 * 6 + g c b * 6) = 1.1*(0.4*1.5*6 + 1.2*6) = 11.88 (kN) Lực tương đương phân bố đều trên mặt bằng nhà: * * 2* 0.165*12*6 2*11.88 0.165 * 36*6 tt td cm cm kb cm g L b G g Lb      (kN/m 2 )  Vậy tải trọng phân bố đều tác dụng lên khung ngang là : ( )* (4.72 0.43 0.165)*6 31.86 t t td m d cm g g g g b       (kN/m) 2) Tải trọng tạm thời (Hoạt tải sữa chữa trên mái) : Tài trọng tam thời do sử dụng trên mái lấy theo nhiệm vụ thiết kế.Khi không có yêu cầu đặc biệt thì lấy theo TCVN 2737-1995. - Lấy p tc = 75 (daN/m 2 ) = 0.75 (kN/m 2 ) với hệ số vượt tải n = 1.3 Tải trọng tạm thời tính toán tác dụng lên khung ngang : * 1.3 0.75* *6 5.88 cos 0.995 tt c nb pp     (kN/m) 3) Tải trọng tác dụng lên cột:  Do phản lực của dàn: - Tải trọng thường xuyên : ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD : VŨ THỊ BÍCH NGÀ SVTH : NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 Page 9 * 31.86*36 573.51 22 qL A    (kN) - Tải trọng tạm thời : * 5.88*36 ' 105.83 22 pL A    (kN)  Do trọng lượng của dầm cầu trục : Trọng lượng của dầm cầu trục tình sơ bộ theo công thức : 2 dct dct dct G n l   Trong đó :  l dct = b = 6 (m) :nhịp dầm cầu trục ;  α dct = 30 : hệ số bản thân dầm cầu trục lấy từ 24-37 với cầu trục sức trục trung bình (Q<= 75T) ;  n =1.1 : là hệ số vượt tải.  2 1.1*30*6 1188 dct G  (daN) = 11.88 (kN) Trọng lượng bản thân ray : ** rr G n g b Trong đó :  n =1.1 : hệ số vượt tải ;  b = 6 (m) : bước cột ;  g r là trọng lượng 1 met dài ray , phụ thuộc vaò loại ray .Đối với loại ray KP–70 thì g r = 52.83 daN/m = 0.5283 (kN/m).  1.1*0.5283*6 3.49 r G  (kN)  Trọng lượng bản than dầm cầu trục và ray : 11.88 3.49 15.37 dct r dct r G G G       (kN)  Do áp lực đứng của bánh xe cầu trục : Áp lực lớn nhất của một bánh xe cầu trục lên ray khi xe con mang vật nặng ở vảo vị trí sát nhất với cột phìa đó. Trị số tiêu chuẩn P c max được cho trong Catalo cầu trục:  Sức trục (Trọng lượng vật nâng) : Q = 300 (kN)  Áp lực lên bánh xe: P max = 360 (kN)  Trọng lượng xe con: G xc = 120 (kN)  Trọng lượng toàn cầu trục: G = 675 (kN)  Số bánh xe 1 bên cầu trục : n o = 2 Khi đó,phìa ray bên kia có áp lực nhỏ nhất: min max 0 300 675 360 127.5 2 tc tc QG PP n       (kN) Bề rộng của cầu trục B = 6300 (mm) ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD : VŨ THỊ BÍCH NGÀ SVTH : NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 Page 10 Khoảng cách 2 trục bánh xe: K = 5100 (mm) Tính áp lực D max và D min : 21 900 900 * *1 0.15 600 6000 yy   31 (6000 1200) (6000 1200) * *1 0.8 6000 6000 yy     1 2 3 1 0.15 0.8 1.95 i y y y y        Vị trí bất lợi nhất của các bánh xe trên dầm (như hính trên): max max . 1.2*0.85*360*1.95 716.04 c ci D nn P y    (kN) Trong đó :  y : tung độ đường ảnh hưởng ;  n = 1.2 : hệ số vượt tải ;  n c = 0.85 : hệ số kết hợp đồng thời khi 2 cầu trục đứng gần. Tương ứng ở bên kia ta có áp lực D min : min min . 1.2*0.85*127.5*1.95 253.6 c ci D nn P y    (kN) Để dể dàng cho tình toán và an toàn ta xem như D max và D min bao gồm cả G dct như một hoạt tải: max 716.04 11.8 727.92D    (kN) min 253.06 11.8 265.48D    (kN) Các lực D max , D min đặt vào trục của nhánh đỡ dầm cầu trục của cột , nên lệch tâm đối với trục cột dưới 1 đoạn e lấy xấp xỉ bằng h d /2 = 0.5(mm). max max * 727.92*0.5M D e   363.96 (kN) min min * 265.48*0.5M D e   132.74 (kN)  Do lực hãm xe con: Lực ngang tiêu chuẩn của một bánh xe cầu trục do hãm: 6000 5100900 51001200 6000 y2 y1=1 y3 P=1 [...]... 13 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD : VŨ THỊ BÍCH NGÀ g=31.86 kN/m p=5.88 kN/m A=573.48 kN A'=105.84 kN A=573.48 kN A'=105.84 kN W=26.86 kN q = 9.54 kN/m W'=40.48 kN Dmax = 716.04 kN Dmin = 253.6 kN Mmax = 363.96 kN.m Mmin =132.74 kN.m G (dct+r)= 15.37 kN Gc = 42.35 kN Gst = 61.38 kN q' = 5.91 kN/m T = 20.88 kN Phần III : NỘI LỰC TRONG KHUNG NGANG SVTH : NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 Page 14 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP... đồ nội lực M gio do tải trọng gió gây ra lên khung là: q q  R1 p  RB  RB ''  W  W '  67.65  (41.94)  26.86  40.48  93.05 (kN) R1P 93.05 H 2 145.39H 2 Giải phương trình chính tắc:      r11 0.64 EJ1 EJ1 Nhân biểu đồ M do  =1 gây ra với  vừa tìm được sau đó cộng với biểu o đồ nội lực M gio ta được biểu đồ nội lực cuối cùng: SVTH : NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 Page 27 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP... NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 Page 25 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD : VŨ THỊ BÍCH NGÀ Cột bên phải không có ngoại lực tác dụng nên momen và phản lực bằng không  R1 p  RB  RB '  16.78  0  16.78 (kN) Giải phương trình chính tắc:    R1 p r11  16.78 H 2 26.22H 2  0.64 EJ1 EJ1 Nhân biểu đồ M do  =1 gây ra với  vừa tìm được sau đó cộng với biểu đồ nội lực Mp ta được biểu đồ nội lực cuối cùng: o MT  M... vò ngang của nút SVTH : NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 Page 26 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD : VŨ THỊ BÍCH NGÀ Phương trình chính tắc: r11*  + R1p = 0 Trong đó: - r11 là phản lực của liên kết thêm vào tại nút khung do nút có chuyển vò đơn vò  =1 - Dấu của phản lực và chuyển vò tại liên kết thêm theo qui ước chiều từ trái sang phải là dương Biểu đồ M do   1 gây ra giống như trường hợp tải Dmax , Dmin nên...  12.24 (kN) SVTH : NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 RB R B' R 1p Page 22 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD : VŨ THỊ BÍCH NGÀ  R1p = 33.71 + (-12.24) = 21.45 (kN) R1 p 21.45 H 2 33.52 H 2 Giải phương trình chính tắc:      r11 0.64 EJ1 EJ1 Nhân biểu đồ M do  =1 gây ra với  vừa tìm được sau đó cộng với biểu đồ nội lực Mp ta được biểu đồ nội lực cuối cùng: o MD  M *  MD - Đối với cột trái: M B  1.24 EJ1... SVTH : NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 0.75 3833.27 Page 31 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP Phần IV : GVHD : VŨ THỊ BÍCH NGÀ THIẾT KẾ CỘT  Dùng thép CT38 : R = 2300 kG/cm2  1 E = 2.1x106 kG/cm2  Chiều dài hình học các cột Ht = 5.4 m; Hd = 10.5 m J  Tỷ số momen quán tính chọn là 1:  10 J2 J vàd  35 J2 1) Xác Đònh Chiều Dài Tính Toán Cột : a) Nội lực tính toán cột trên và cột dưới : Từ bảng tổ hợp nội lực, chọn... vò  =1 - Dấu của phản lực và chuyển vò tại liên kết thêm theo qui ước chiều từ trái sang phải là dương SVTH : NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 Page 24 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD : VŨ THỊ BÍCH NGÀ Biểu đồ M do   1 gây ra giống như trường hợp tải Dmax , Dmin nên ta cũng xác đònh được: EJ1 EJ )  0.64* 21 (kN) 3 H H r11  R B  R B  2 R B  2*(5.2* Dùng công thức trong phụ lục III.2 để tính được mômen và... GIẢI KHUNG TÌM NỘI LỰC VÀ TỔ HP TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN : A/ Sơ Đồ Tính Khung Ngang: 1) Các giả thiết: - Để đơn giản sơ đồ tính, thay dàn vì kèo bằng xà ngang đặc có độ cứng tương ứng đặt tại thanh cánh dưới dàn Chiều cao tính toán tính từ chân cột dưới đến thanh cánh dưới dàn Nhòp tính toán là khoảng cách giữa 2 trục trọng tâm của cột trên - Khi tính toán khung đối xứng với tải trọng thẳng đứng đối xứng... Mtt và MA gây ra trực tiếp với biểu đồ nội lực do g gây ra lên dàn và cột SVTH : NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 Page 19 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD : VŨ THỊ BÍCH NGÀ -511.72 -511.72 B B -309.42 C -111.57 C A Mg 505.44 505.44 -309.42 -111.57 A 3) Tính Khung Với Tải Trọng Tạm Thời Trên Xà Ngang: Ta có ngay biểu đồ nội lực do tải trọng tạm thời gây ra bằng cách nhân biểu đồ nội lực của tải trọng thường xuyên... Mmax , Mmin : Mmax , Mmin đồng thời tác dụng ở 2 cột Ở đây Mmax xuất hiện ở cột trái, Mmin ở cột phải Giải khung bằng phương pháp chuyển vò với xà ngang có độä cứng vô cùng, ẩn số chỉ còn chuyển vò ngang của nút Phương trình chính tắc: r11*  + R1p = 0 SVTH : NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 Page 20 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD : VŨ THỊ BÍCH NGÀ Trong đó: - r11 là phản lực của liên kết thêm vào tại nút khung . 250 300 1000 400 300 750 ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD : VŨ THỊ BÍCH NGÀ SVTH : NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 Page 5 b. Hệ giằng trong mặt phẳng cánh dưới : Giằng trong mặt phẳng cánh dưới. ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD : VŨ THỊ BÍCH NGÀ SVTH : NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 Page 7 1750 KÍNH BẬU CỬA THÉP HÌNH DÀN CỬA MÁI DÀN VÀ HỆ GIẰNG THÉP CÁC LỚP MÁI TẤM PANEL. TRONG KHUNG NGANG ĐỒ ÁN KẾT CẤU THÉP GVHD : VŨ THỊ BÍCH NGÀ SVTH : NGUYỄN ĐỨC THỊNH - 08114099 Page 15 I. GIẢI KHUNG TÌM NỘI LỰC VÀ TỔ HP TẢI TRỌNG TÍNH TOÁN : A/ Sơ Đồ Tính Khung Ngang: