Xác định tính năng kỹ thuật của động cơ ô tô zil 130 trên băng thử

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO TRƯỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG KHOA KỸ THUẬT GIAO THÔNG ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XÁC ĐỊNH TÍNH NĂNG KỸ THUẬT CỦA ĐỘNG CƠ Ơ TÔ ZIL 130 TRÊN BĂNG THỬ Giảng viên hướng dẫn: TS Nguyễn Thanh Tuấn KS Vũ Trung Kiên Sinh viên thực hiện: Đặng Trường Vinh Nguyễn Tiến Đạt Mã số sinh viên: 56130756 56136912 Khánh Hòa - 2018 TRƯỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG KHOA KỸ THUẬT GIAO THÔNG BỘ MÔN CÔNG NGHỆ KỸ THUẬT Ô TÔ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XÁC ĐỊNH TÍNH NĂNG KỸ THUẬT CỦA ĐỘNG CƠ Ơ TÔ ZIL 130 TRÊN BĂNG THỬ GVHD: TS Nguyễn Thanh Tuấn KS Vũ Trung Kiên SVTH: Đặng Trường Vinh Nguyễn Tiến Đạt MSSV: 56130756 56136912 Khánh Hòa, tháng 07/2018 NHẬN XÉT ĐÁNH GIÁ CỦA CÁN BỘ HƯỚNG DẪN Họ tên sinh viên: Đặng Trường Vinh Lớp: 56-CNOT.1 Nguyễn Tiến Đạt Lớp: 56-CNOT.1 Chun ngành: Cơng nghệ Kỹ thuật Ơ tô Mã ngành: D510205 Tên đề tài: : “Xác định tính kỹ thuật của động ô tô Zil 130 băng thử” Số trang: Số chương: Số tài liệu tham khảo: Hiện vật: CD – ROM chứa toàn nội dung đồ án NHẬN XÉT ……………………………………………………………………………… ……… ……… ……………………………………………………………… ……………… ……………… ……………………………………………… ……………………… ……………………… ………………………………………………………………… ……………………………… ………………………………………………………… Kết luận: ………………………………………………………………………………………………… Nha Trang, ngày… tháng… năm…… CÁN BỘ HƯỚNG DẪN TS Nguyễn Thanh Tuấn KS Vũ Trung Kiên TRƯỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG Khoa/Viện: Kỹ thuật Giao thông PHIẾU CHẤM ĐIỂM ĐỒ ÁN/ KHÓA LUẬN TỐT NGHIỆP (Dành cho cán chấm phản biện) Họ tên người chấm:…………………………………………………… Sinh viên/ nhóm sinh viên thực ĐA/KLTN (sĩ số nhóm: 2) (1) Đặng Trường Vinh MSSV: 56130756 (2) Nguyễn Tiến Đạt MSSV: 56136912 Lớp: 56.CNOT Ngành: Công nghệ Kỹ thuật Ô tô Tên đề tài: “Xác định tính kỹ thuật của động ô tô Zil 130 băng thử” Nhận xét - Hình thức: - Nội dung: …………………………………………………………………………………………….…… ………………………………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………………………….…… …………………………………………………………………………………….…………… …………………………………………………………………………………………….…… …………………………………………………………………………………….…………… ………………………………………………………………………………………….……… Điểm hình thức:…… /10 Đồng ý cho sinh viên: Điểm nội dung: /10 Được bảo vệ:  Điểm tổng kết:………/10 Không bảo vệ:  Khánh Hòa, ngày…….tháng………năm……… Cán bợ chấm phản biện (Ký ghi rõ họ tên) TRƯỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG Khoa/viện: Kỹ thuật Giao thông PHIẾU CHẤM CỦA HỘI ĐỒNG BẢO VỆ ĐA/KLTN (Dùng cho thành viên Hội đồng bảo vệ ĐA/KLTN) Họ tên thành viên HĐ: Chủ tịch:  Thư ký:  Ủy viên:  Tên đề tài: “Xác định tính kỹ thuật của động ô tô Zil 130 băng thử” Họ tên sinh viên thực hiện: (1) Đặng Trường Vinh MSSV: 56136416 (2) Nguyễn Tiến Đạt MSSV: 56136754 Phần đánh giá cho điểm thành viên hội đồng (theo thang điểm 10) Hình thức, bố cục báo cáo (sạch, đẹp, cân đối phần,…) : ……… Nội dung báo cáo (thể mục tiêu, kết quả,…) : ……… Trình bày (đầy đủ, ngắn gọn, lưu lốt, khơng q thời gian…) : ……… Trả lời câu hỏi người chấm (đúng/sai) : ……… Trả lời câu hỏi thành viên hội đồng (đúng/sai) : ……… Thái độ, cách ứng xử, mức độ tự tin : ……… Nắm vững nội dung đề tài :……… Nắm vững vấn đề liên quan đề tài :……… Tính sáng tạo khoa học sinh viên :……… Tổng cợng : …… Điểm trung bình của các cợt điểm trên:……./10 (làm tròn đến số lẻ) Cán bộ chấm điểm (Ký ghi rõ họ tên) LỜI CAM ĐOAN Chúng em xin cam đoan đề tài: “Xác định tính kỹ thuật của động ô tơ Zil 130 băng thử” thân chúng em thực hướng dẫn thầy TS Nguyễn Thanh Tuấn KS Vũ Trung Kiên Các số liệu thu thập kết phân tích đề tài trung thực, khơng chép đề tài nghiên cứu khoa học có trước Những thơng tin tham khảo khóa luận trích dẫn đầy đủ danh mục tài liệu tham khảo Nha Trang, tháng 07 năm 2018 Sinh viên thực Đặng Trường Vinh Nguyễn Tiến Đạt i LỜI CẢM ƠN Bốn năm học Đại Học Nha Trang chúng em dài giúp chúng em phần tích lũy kiến thức kinh nghiệm cần có ngành Cơng nghệ Kỹ thuật Ơ tơ để có sở làm tốt cơng việc sau Đầu tiên, chúng em xin chân thành cảm ơn tất thầy cô Khoa Kỹ thuật Giao Thơng, Bộ Mơn Cơng nghệ Kỹ thuật Ơ tơ truyền đạt cho chúng em kiến thức Đặc biệt thầy TS Nguyễn Thanh Tuấn người hướng dẫn giúp chúng em hoàn thành đồ án tốt nghiệp Đồng thời chúng em gửi lời cảm ơn đến Trường Trung Cấp Kỹ Thuật Miền Trung thầy KS Vũ Trung Kiên tạo điều kiện thuận lợi cho chúng em thực hoàn thành đề tài Vì lý thời gian kiến thức hạn chế nên đề tài tốt nghiệp chúng em khơng tránh khỏi thiếu sót, chúng em mong nhận đóng góp ý kiến quý thầy cô giáo để đề tài chúng em hoàn thiện Một lần chúng chúng em xin gửi lời chúc sức khỏe lời cảm ơn sâu sắc tới thầy cô Chúng em xin chân thành cảm ơn! Nha Trang, Tháng năm 2018 Sinh viên thực Đặng Trường Vinh Nguyễn Tiến Đạt ii TĨM TẮT ĐỒ ÁN Bài đồ án gồm có mục lục, danh sách sơ đồ, hình vẽ, bảng biểu, lời mở đầu, lời cảm ơn nội dung gồm có chương với tài liệu tham khảo Về nội dung đồ án gồm có chương sâu phân tích, nguyên cứu: “Xác định tính kỹ thuật động ô tô Zil 130 băng thử” Chương Tổng quan ô tô Zil 130 Chương Thiết lập sơ đồ thí nghiệm Chương Kết thí nghiệm thảo luận Chương Kết luận kiến nghị iii MỤC LỤC Đề mục Trang LỜI CAM ĐOAN i LỜI CẢM ƠN ii TÓM TẮT ĐỒ ÁN .iii MỤC LỤC iv DANH SÁCH HÌNH ẢNH ĐỒ THỊ vi DANH MỤC BẢNG viii LỜI NÓI ĐẦU Chương 1: TỔNG QUAN VỀ XE ZIL 130 1.1.Giới thiệu chung ZIL 130 1.2 Thông số xe Zil 130 1.3 Hệ thống đánh lửa 1.3.1 Nhiệm vụ, yêu cầu chi tiết hệ thống đánh lửa 1.3.2 Lý thuyết đánh lửa cho động xăng 1.3.3 Lý thuyết đánh lửa ô tô 13 1.3.2 Tổng quan hệ thống đánh lửa má vít xe tơ Zil 130 22 1.3.3 Tổng quan hệ thống đánh lửa bán dẫn thay xe Zil 130 (TK102) 23 1.4 Lý thuyết thành phần khí xả động xăng 25 1.4.1 Sản phẩm cháy thành phần độc hại 25 1.4.2 Các thành phần đợc hại ảnh hưởng chúng 25 1.4.3 Tỷ lệ chất đợc hại khí thải đợng xăng 27 iv Chương 2: THIẾT LẬP SƠ ĐỒ THÍ NGHIỆM 31 2.1 Bố trí thí nghiệm đo đặc tính động 31 2.1.1 Lý thuyết cấu phanh thủy lực 31 2.1.2 Chuẩn bị trước vận hành phanh thủy lực 35 2.1.3 Vận hành băng phanh với động Zil 130 lắp hệ thống đánh lửa má vít 36 2.1.4 Vận hành băng phanh với động Zil 130 lắp hệ thống đánh lửa bán dẫn TK 102 38 2.2 Bố trí thí nghiệm đo thành phần khí xả động 40 2.3 Các bước tiến hành 41 Chương 3: KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM VÀ THẢO LUẬN 49 3.1 Kết thí nghiệm đo đặc tính động 49 3.2 Kết thí nghiệm đo thành phần khí xả động 51 Chương 4: Kết luận, khuyến nghị 58 4.1 Kết luận 58 4.2 Khuyến nghị 58 Tài liệu tham khảo Error! Bookmark not defined v - Engine type loại động cơ, động chạy dầu chọn Diesel engine, động chạy xăng chọn Petrol engine (chọn TWC) - Fuel type loại nhiên liệu, chọn Petrol (nghĩa xăng) - Chọn “Next (F8)” để sang bước Hình 2.21 Cửa sổ đã điền đầy đủ thông tin - Xuất cửa sổ AVL Gas 1000, dòng Leak check nghĩa kiểm tra dò khí - Close the exhaust gas probe có nghĩa làm kín đầu thăm đo khí xả (cắm vào đầu ống nhựa mềm mầu trắng sau máy) Hình 2.22 Cửa sổ kiểm tra sự dò khí - Press the F8 key to start the leak check nghĩa nhấn F8 để bắt đầu kiểm tra dò khí Ta tiếp tục bấm Next(F8) 45 - Chờ thời gian đếm ngược trở 0, Leak check is being performed nghĩa q trình kiểm tra dò khí thực Ta tiếp tục bấm Next(F8) Hình 2.23 Q trình kiểm tra dò khí thực - Leak check passed kiểm tra xong dò khí, Clear exhaust gas probe nghĩa làm đầu đo khí xả, rút đầu đo khỏi ống nhựa trắng ấn Next(F8) Hình 2.24 Quá trình dò khí đã thực xong - Limit values nghĩa giới hạn giá trị đo - Engine RPM limit nghĩa giới hạn vòng quay động cơ, với động chọn giá trị nhỏ 500 v/ph thay 1900 Hình 2.25 Chọn giới hạn tốc đợ vòng quay cần kiểm định 46 - Stabilisation running nghĩa chạy để làm ổn định máy, tiếp tục ấn Next(F8) Hình 2.26 Quá trình chạy ấm máy - HC residue test nghĩa kiểm tra lượng HC dư lại trọng thiết bị đo - Remove the exhaust prope from the tailpipe đưa đầu đo khỏi ống xả - Press the F8 key to start the HC residue test nghĩa ấn F8 để bắt đầu kiểm tra lượng dư HC thiết bị đo.Tiếp tục ấn Next(F8) Hình 2.27 Quá trình kiểm tra lượng dư HC - HC residue test is being performed Nghĩa thực kiểm tra độ HC Hình 2.28 Quá trình kiểm tra HC thực - Chờ thời gian đếm ngược trở 0, tiếp tục ấn Next(F8) - HC residue test passed nghĩa kiểm tra độ HC xong 47 - Insert exhaust gas probe into the tailpipe nghĩa đưa que thăm dầu đầu xung đo tốc độ vào Hình 2.29 Quá trình kiểm tra HC đã xong - Chờ thời gian đếm ngược trở 0, tiếp tục ấn Next(F8) - Start engine khởi động động - Insert the prope into the exhaust Pipe đưa đầu đo xả vào ống xả, sau bấm Next(F8) Hình 2.30 Cửa sổ đầu vào để kiểm tra khí xả - Kiểm tra thông số, thấy ổn định đầy đủ bấm Next(F8) để kết thúc trình kiểm tra Hình 2.31 Cửa sổ thể đầy đủ thông số khí xả 48 Chương 3: KẾT QUẢ THÍ NGHIỆM VÀ THẢO LUẬN 3.1 Kết thí nghiệm đo đặc tính động Sau tiến hành khảo nghiệm vận hành phanh thủy lực động Zil 130 sử dụng hệ thống đánh lửa má vít động thay hệ thống đánh lửa bán dẫn TK102 Ứng với từng tốc độ động khác để xác định giá trị lực hãm F phanh thủy lực Thay tốc độ động n lực hãm F vào cơng thức tính cơng suất (2.1) cơng thức tính mơ men (2.2) tính công suất Ne mô men Me tương ứng Bảng 3.1 Kết công suất mô men ứng với từng tốc độ động sử dụng hệ thống đánh lửa má vít F(N) nei(v/p) Ne(kW) Me(kG.m) 45 500 2,25 4,38178783 75 750 5,625 7,30297971 100 1000 10 9,73730628 130 1250 16,25 12,6584982 160 1500 24 15,57969 Bảng 3.2 Kết công suất mô men ứng với từng tốc độ động sử dụng hệ thống đánh lửa bán dẫn TK102 F(N) nei(v/p) Ne(kW) Me(kG.m) 55 500 2,75 5,35551845 80 750 7,78984502 115 1000 11,5 11,1979022 150 1250 18,75 14,6059594 190 1500 28,5 18,5008819 49 Dựa vào bảng 3.1 bảng 3.2 ta xây dựng đồ thị đặc tính ngồi động Hình 3.1 Đồ thị đặc tính ngồi đợng Quan sát đồ thị đặc tính ngồi động (hình 3.1) đường cơng suất động sử dụng hệ thống đánh lửa má vít bán dẫn đường cong tăng dần theo chiều tăng số vòng quay động Hai đường công suất gần xuất phát từ điểm, đường công suất sử dụng hệ thống đánh lửa má vít 2,25 kW lúc tốc độ động đạt 500 v/ph đường công suất sử dụng hệ thống đánh lửa bán dẫn TK102 2,75 kW Tuy nhiên đường công suất sử dụng hệ thống đánh lửa bán dẫn tăng nhanh đạt 28,5 kW tốc độ 1500 v/ph khi sử dụng hệ thống đánh lửa má vít chỉ đạt 24 kW tốc độ 1500 v/ph Hai đường thể mô men có điểm xuất phát có chênh lệch mà đường thể mô men sử dụng hệ thống đánh lửa bán dẫn xuất phát lớn hơn, cụ thể gần 5,36 kG.m sử dụng bán dẫn sử dụng má vít gần 4,38 kG.m Ở tốc độ 1500 v/ph mô men sử dụng đánh lửa bán dẫn 18,5 kG.m sử dụng đánh lửa má vít 15,58 kG.m 50 3.2 Kết thí nghiệm đo thành phần khí xả động Sau tiến hành khảo nghiệm đo thành phần khí xả động Zil 130 sử dụng hệ thống đánh lửa má vít động cải tiến hệ thống đánh lửa bán dẫn TK102 Dựa vào thơng số q trình kiểm định ta lập bảng thơng số thành phần độc hại khí xả: Bảng 3.3 Kết các thông số thành phần độc hại khí xả động Zil 130 sử dụng hệ thống đánh lửa má vít Má vít Vòng quay (v/p) 400 CO (%vol) 1,69 HC (ppm) 1553 1,001 CO2 (%vol) 8,72 800 0,36 2486 1,388 8,19 1200 0,14 1230 1,422 8,81 1600 0,19 1538 1,245 10,19 2000 0,54 1647 1,147 10,66 2400 0,66 1683 1,132 10,1 3000 0,39 4775 1,249 7,69  Bảng 3.4 Kết các thông số thành phần độc hại khí xả động Zil 130 sử dụng hệ thống đánh lửa bán dẫn TK102 Bán dẫn Vòng quay (v/p) CO (%vol) HC (ppm)  CO2 (%vol) 400 7,15 3760 0,843 6,23 800 3,22 1922 0,906 10,81 1200 0,18 1339 1,138 11,29 1600 0,11 1370 1,228 10,65 2000 0,16 1406 1,205 10,62 2400 0,46 1236 1,087 11,84 3000 1,23 854 0,987 12,59 51 Trong lĩnh vực động đốt trong, thành phần hỗn hợp cháy thường đánh giá đại lượng có tên hệ số dư lượng khơng khí, kí hiệu  Hệ số dư lượng khơng khí định nghĩa tỷ số lượng khơng khí thực tế vào buồng cháy (L) lượng không khí lý thuyết cần thiết để đốt cháy hồn tồn đơn vị số lượng nhiên liệu (Lo) (3.1) Về mặt lý thuyết, hệ số dư lượng khơng khí  biến động giới hạn bốc cháy khí hỗn hợp, giới hạn bốc cháy  = 1.3~1.4 giới hạn bốc cháy = 0.4~0.5 - = 1: Lượng khơng khí nạp lượng khơng khí lý thuyết, hỗn hợp gọi hỗn hợp lý thuyết hay hỗn hợp hoá định lượng - = 1.05~1.1: Hỗn hợp cháy nhạt, nhiên liệu bốc cháy gần hết, lượng khơng khí dư ít, lúc hiệu suất i đạt giá trị cực đại tiêu hao nhiên liệu Ge có giá trị nhỏ -  > 1.1: Lượng khơng khí dư nhiều, tốc độ cháy giảm, trình cháy kéo dài sang đường dãn nở làm cho công suất, hiệu suất giảm -  = 0.85~0.9: Lượng khơng khí thiếu so với lượng khơng khí lý thuyết, tốc độ cháy lớn, cơng suất động đạt cực đại -  < 0.85: Lượng không khí thiếu so với lượng khơng khí lý thuyết khoảng 15~25%, nhiên liệu cháy không hết, công suất giảm, suất tiêu hao nhiên liệu tăng, sinh nhiều muội than buồng cháy, khói đen… Quan sát đồ thị thành phần độc hại khí xả hình (3.2, 3.3, 3.4, 3.5) động xăng sử dụng hai hệ thống đánh lửa khác nhau, nồng độ CO, CO CnHm nhỏ theo lý thuyết =1,05~1,1 ta thấy đồ thị thấy hệ thống đánh lửa điện tử sử dụng bán dẫn hệ số  điều chỉnh giữ chế độ ổn định động sử dụng hệ thống đánh lửa thường sử dụng vít lửa Dùng điều chỉnh điện tử để điều chỉnh  tối ưu tùy thuộc vào thông số tải trọng, tốc độ vòng quay, nhiệt độ nước làm mát, góc phun sớm… từng chế độ 52 miền làm việc động Đây biện pháp triệt để sử dụng động xe đại Dựa vào bảng 3.3 bảng 3.4 ta xây dựng đồ thị thành phần độc hại khí xả Hình 3.2 Đồ thị thành phần HC khí xả Quan sát đồ thị thành phần HC khí xả động sử dụng hệ thống đánh lửa má vít hệ thống đánh lửa bán dẫn ta thấy tốc độ động 400 v/ph nồng độ HC hệ thống đánh lửa bán dẫn 3760 ppm cao hẳn hệ thống đánh lửa má vít 1553 ppm Nồng độ HC động lắp hệ thống đánh lửa bán dẫn giảm nhanh từ 4000 ppm giảm 1500 ppm tốc độ động đạt từ 400 v/ph đến 1000 v/ph Với hệ thống đánh lửa má vít tốc độ 400 v/ph đến 1000 v/ph nồng độ HC động có xu hướng tăng dần từ 1500 ppm tăng đến 2200 ppm Tại thời điểm tốc độ động đạt từ 1200 v/ph đến 2500 v/ph nồng độ HC động sử dụng hệ thống đánh lửa má vít sử dụng hệ thống đánh lửa bán dẫn tương đương khoảng 1500 ppm (khơng có chênh lệch lớn) Khi tốc độ vòng quay 2400 v/ph đến 3000 v/ph nồng độ HC hệ thống đánh lửa má vít có xu hướng tăng nhanh, với hệ thống đánh lửa bán dẫn có xu hướng giảm chậm Cụ thể, từ 2400 v/ph đến 3000 v/ph với hệ thống đánh lửa má vít nồng độ HC tăng từ 1683 ppm đến 4775 ppm, với hệ thống đánh lửa bán dẫn giảm từ 1236 ppm đến 854 ppm Dựa vào hệ số dư lượng khơng khí  hai hệ thống thấy chế độ khởi động hệ số  hệ thống đánh lửa má vít lớn hệ thống đánh lửa bán dẫn, hệ 53 thống đánh lửa bán dẫn đáp ứng yêu cầu tốt (=0,85~0,9 tốc độ cháy lớn, công suất động đạt cực đại) Còn với hệ thống đánh lửa má vít hệ số dư lượng khơng khí  lại lớn (~1 hỗn hợp khí lý tưởng chế độ khởi động ta cần công suất mô men lớn để tăng tốc nhanh chóng) Lượng nồng độ HC khí xả tăng lên hệ thống đánh lửa bán dẫn lượng nhiên liệu cháy chưa hết chưa cháy chứa khí thải (lượng khơng khí thiếu so với lượng khơng khí lý thuyết cần đưa vào), với hệ thống đánh lửa bán dẫn nồng độ HC thấp đáng kể lượng hỗn hợp cháy đạt lý tưởng Khi tiến hành tăng tốc 800~2400 v/ph,  tỷ lệ thuận với nồng độ HC hệ thống đánh lửa má vít thấy tốc độ cháy hệ thống đánh lửa má vít biến thiên theo hệ số , với hệ thống đánh lửa bán dẫn  tỷ lệ nghịch với nồng độ HC thấy hệ thống hệ số  giữ ổn định nồng độ HC cũng nghĩa trình cháy hệ thống đánh lửa bán dẫn tốt hệ thống đánh lửa má vít Từ 2400 v/ph trở đi, tiến hành tăng tốc hệ số  hệ thống đánh lửa má vít tăng nồng độ HC cũng tăng nhanh (vùng vượt ngồi giới hạn cháy), với hệ thống đánh lửa bán dẫn hệ số  giữ ổn định giai đoạn hệ số  nồng độ HC tỷ lệ thuận với (cùng giảm nhẹ) Ta thấy tính ổn định khả đánh lửa cũng nồng độ HC hệ thống đánh lửa bán dẫn tốt hệ thống đánh lửa má vít Giá trị nồng độ HC trung bình hệ thống đánh lửa bán dẫn 1698,14 ppm nhỏ giá trị trung bình hệ thống đánh lửa má vít 2130,29 ppm từ 400~3000 v/ph 54 Hình 3.4 Đồ thị thành phần CO khí xả Quan sát đồ thị thành phần khí CO khí xả hệ thống đánh lửa má vít hệ thống đánh lửa bán dẫn thấy điểm xuất phát nồng độ CO hệ thống đánh lửa bán dẫn 7,15 %vol lớn nhiều so với hệ thống đánh lửa sử dụng má vít 1,69 %vol Từ 400~1600 v/ph nồng độ CO hệ thống đánh lửa bán dẫn có xu hướng giảm mạnh giảm từ 7,15 %vol 0,11 %vol, với hệ thống đánh lửa má vít cũng có giảm giảm giảm từ 1,69% 0,19 %vol Sau nồng độ CO hai hệ thống có xu hướng tăng trở lại, giá trị 3000 v/ph nồng độ CO hệ thống đánh lửa bán dẫn 1,23 %vol, với hệ thống đánh lửa má vít 0,39 % vol Dựa vào đồ thị 3.3 thấy, giai đoạn đầu tốc độ khoảng 400 v/ph hệ số dư lượng khơng khí hệ thống đánh lửa bán dẫn 2400 v/ph, hệ số  hệ thống đánh lửa má vít tăng lên nghĩa lượng cung cấp thêm oxy vào q trình cháy nồng độ CO khí xả giảm, với hệ thống đánh lửa bán dẫn ngược lại nồng độ CO khí xả tăng lên Giá trị nồng độ CO trung bình hệ thống đánh lửa bán dẫn 1,79 %vol lớn nhiều so với hệ thống đánh lửa má vít 0,57 %vol từ 400~3000 v/ph 55 Hình 3.5 Đồ thị thành phần CO2 khí xả Quan sát đồ thị thành phần CO2 khí xả hệ thống đánh lửa má vít hệ thống đánh lửa bán dẫn thấy giai đoạn bắt đầu xuất phát tốc độ vòng quay 400 v/ph có chênh lệch nồng độ CO2 với hệ thống đánh má vít 8,72 %vol với hệ thống đánh lửa bán dẫn 6,23 % vol Từ 400~800 v/ph với hệ thống đánh lửa má vít nồng độ CO2 có xu hướng giảm nhẹ khơng đáng kể, với hệ thống đánh lửa bán dẫn nồng độ CO2 có xu hướng tăng nhanh đến khoảng tốc độ 1200 v/ph tăng từ 6,23 %vol đến 11,29 % vol Từ 1200~2000 v/ph nồng đọ CO2 hai hệ thống gần xấp xỉ Sau tiến hành tăng tốc đến tốc độ 3000 v/ph nồng độ CO2 hệ thống đánh lửa má vít có xu hướng giảm dần giảm từ 10,66 %vol 7,69, với hệ thống đánh lửa bán dẫn có xu hướng tăng dần tăng từ 10,62 %vol đến 12,59 %vol Dựa vào đồ thị 3.4 thấy, giai đoạn đầu khoảng 400 v/ph nồng độ CO2 hệ thống đánh lửa bán dẫn thấp hệ thống đánh lửa má vít nghĩa q trình cháy hồn tồn hệ thống đánh lửa bán dẫn tốt hệ thống đánh lửa má vít Từ 400~800 v/ph thấy nồng độ CO2 hệ thống đánh lửa tăng nhanh tỷ lệ thuận với hệ số , từ 800~2000 v/ph nồng độ CO2 lại có chiều hướng giảm tỷ lệ nghịch với hệ số  Còn với hệ thống đánh lửa má vít từ 400~2000 v/ph nồng độ CO2 tăng dần tỷ lệ thuận với tốc độ vòng quay Khi tiến hành tăng tốc >2000 v/ph, hệ thống đánh lửa má vít nồng độ CO2 lại có xu hướng giảm tỷ lệ nghịch với hệ số , với hệ thống đánh lửa bán dẫn ngược lại nồng độ CO2 có xu hướng tăng lên Giá trị trung bình 56 nồng độ CO2 hệ thống đánh lửa bán dẫn 10,58 %vol lớn so với hệ thống đánh lửa má vít 9,19 %vol từ 400~3000 v/ph 57 Chương 4: Kết luận, khuyến nghị 4.1 Kết luận Đề tài phân tích đặc tính làm việc, ưu điểm khả ứng dụng hệ thống đánh lửa điện tử sử dụng bán dẫn cũng việc cải hoán việc thay đổi hệ thống đánh lửa tương lai ngày tốt Việc thay đổi hệ thống đánh lửa điện tử ô tô làm thay đổi diện mạo kỹ thuật, công nghệ chế tạo tơ, mang lại hiệu thiết thực, đáp ứng nhu cầu người sử dụng cũng luật pháp xã hội: tốc độ cao, tiết kiệm nhiên liệu, giảm nồng độ khí xả, tăng độ an tồn tính tiện nghi sử dụng Trong trình thực chúng em tham khào thực phương pháp kiểm tra, đo đạc chẩn đoán thực tế động Zil 130 với việc cải hoán sử dụng hai hệ thống đánh lửa khác nhau, để đảm bảo tính thực tiễn xác đề tài Nội dung đề tài nghiên cứu đặc điểm kết cấu, nguyên lý làm việc, đặc tính đánh lửa, thành phần khí xả động Zil 130 với hai hệ thống đánh lửa khác Từ rút ý nghĩa thực tế việc cải hoán hệ thống đánh lửa ngày đại ngày Đề tài có tính ứng dụng thực tế cao 4.2 Khuyến nghị Nên nghiên cứu áp dụng lý thuyết vào thực tế để cải thiện hệ thống đánh lửa ngày tốt hơn, phù hợp với nhu cầu người sử dụng cũng ngày thân thiện với môi trường hơn, giảm thiểu tối đa thành phần độc hại khí xả Để từ đời dòng xe tốt 58 Tài liệu tham khảo Khai thác kỹ thuật ô tô-TS Lê Bá Khang Hệ thống điện điện tử ô tô đại-PGS.TS Đỗ Văn Dũng Thiết bị điện ô tô-Tổng cục kỹ thuật Trường trung cấp kỹ thuật Miền Trung Hướng dẫn sử dụng thiết bị thử nghiệm động D260-Công ty TNHH thiết bị Kim Thái Bảo dưỡng, sữa chữa thiết bị điện ô tô-Tổng cục kỹ thuật Trường trung cấp kỹ thuật Miền Trung Thuvien.ntu.edu.vn 59 ...TRƯỜNG ĐẠI HỌC NHA TRANG KHOA KỸ THUẬT GIAO THÔNG BỘ MÔN CÔNG NGHỆ KỸ THUẬT Ô TÔ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP XÁC ĐỊNH TÍNH NĂNG KỸ THUẬT CỦA ĐỘNG CƠ Ô TÔ ZIL 130 TRÊN BĂNG THỬ GVHD: TS Nguyễn Thanh Tuấn... nội dung đồ án gồm có chương sâu phân tích, nguyên cứu: Xác định tính kỹ thuật động ô tô Zil 130 băng thử Chương Tổng quan ô tô Zil 130 Chương Thiết lập sơ đồ thí nghiệm Chương Kết thí nghiệm... của ô ng ô tô Zil 130 băng thử” Nội dung đề tài bao gồm: Tổng quan về ô tô Zil 130 Thiết lập sơ đồ thí nghiệm Kết thí nghiệm thảo luận Kết luận, kiến nghị Chương 1: TỔNG QUAN VỀ XE ZIL