thuyết minh đồ án nhà bt 2......................................................................................................................................................................................................................................................................................................
ĐỒ ÁN NHÀ BTCT GVHD: Vũ Thị Hương Lan CHƯƠNG I: GIẢI PHÁP KẾT CẤU CHƯƠNG I : CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN - Để tính tốn kết cấu, trước tiên phải lựa chọn sơ kích thước cấu kiện theo cơng thức kinh nghiệm Sau sử dụng kích thước sơ để tính tải trọng, tìm nội lực cấu kiện Trong trường hợp cốt thép tính tốn khơng thoả mãn, ta phải chọn lại kích thước cấu kiện tính lại thép Quá trình lặp lại đạt hợp lý C B A 2.1 SÀN: 2.1.1 Chọn tiết diện sàn tầng đến tầng 5: Quan niệm tính: xem sàn tuyệt đối cứng mặt phẳng nằm ngang,sàn không bị rung động không dịch chuyển chịu tải trọng ngang.Chuyển vị sàn điểm chịu tải trọng ngang.Trong tính tốn khơng tính đến việc sàn bị yếu khoan lỗ để treo thiết bị kĩ thuật đường ống điện lạnh,thơng gió,cứu hỏa đường ống đặt ngầm khác sàn Việc chọn chiều dày sàn phụ thuộc vào nhịp tải tác dụng lên sàn - Chiều dày sàn chọn sơ theo công thức : SVTH : LÊ ANH TUẤN Trang ĐỒ ÁN NHÀ BTCT hb = GVHD: Vũ Thị Hương Lan D l m Trong : m = 40-45 với kê cạnh m = 30-35 với loại dầm m = 10-18 với congxon l : nhịp theo phương chịu lực lớn D = 0.8-1.4 phụ thuộc vào loại tải trọng, chọn D = Để thuận tiện thi cơng tính tốn ta thống chọn chiều dày sàn,lấy theo chiều dày có kích thước lớn Với sàn loại kê cạnh: - Bản sàn loại kê cạnh: kích thước lớn 4,1x5,8(m) Do chiều dày sàn chọn theo công thức kinh nghiệm: 1 1 hb = ÷ ÷L = ÷ ÷× 4,1m = 0,09 ÷ 0,1025m 45 40 45 40 ⇒ hb = 10cm Chọn: 2.2 CHỌN KÍCH THƯỚC DẦM: - Các kích thước dầm xác định theo cơng thức: Kích thước dầm nhà L = L2 = 5,8m Nhịp dầm ,dầm khung 1 1 h d = ÷ ÷ldc = ÷ ÷.5,8 = (0,725 ÷ 0, 483)m 12 12 Chọn chiều cao tiết diện dầm hd = 0,6m bd = (0,3 ÷ 0,5) hd = (0,3 ÷ 0,5).600 = (180 ÷ 300) Chon bd = 0, 22(m) (b x h) =(0,22 x 0,6) (m) SVTH : LÊ ANH TUẤN Trang ĐỒ ÁN NHÀ BTCT GVHD: Vũ Thị Hương Lan Dầm hành lang Nhịp dầm l=2,5 m 1 1 h d = ÷ ÷ldc = ÷ ÷.2,5 = (0,312 ÷ 0, 208)m 12 12 Ta chon chiều cao dầm hd = 0,3m bd = (0,3 ÷ 0,5)hd = (0,3 ÷ 0,5).300 = (90 ÷ 150) Chọn bd = 0, 22 (m) (m) (b x h) = (0,22 x 0,3) (m) Dầm dọc nhà dịp dầm a = 4,1(m) 1 1 h d = ÷ ÷ldc = ÷ ÷.4,1 = (0,5125 ÷ 0,342)m 12 12 Chọn hd = 0, (m) bd = (0,3 ÷ 0,5) hd = (0,3 ÷ 0,5).0, = (0,12 ÷ 0, 2)(m) Chọn bd = 0, 22 (m) (b x h) = (0,22 x 0,4 ) (m) Các dầm thang, dầm ngăn phòng dầm tầng mái chọn kích thước tiết diện b x h =22x30 2.3 CHỌN TIẾT DIỆN CỘT: - Tiết diện cột xác định dựa vào giá trị lực dọc tính tốn sơ tác dụng lên cột Diện tích cột xác định sơ theo cơng thức: SVTH : LÊ ANH TUẤN Trang ĐỒ ÁN NHÀ BTCT A= GVHD: Vũ Thị Hương Lan k×N Rb Trong đó: A – Diện tích tiết diện cột tính sơ bộ: Rb–Cường độ chịu nén bê tông (Rn=14,5Mpa) với bê tông cấp độ bền B25 K = 1,2 ÷ 1,5 – Hệ số kể đến ảnh hưởng mơ men, chọn k = 1,2 N–Lực dọc tính tốn sơ tác dụng lên cột Giá trị đước lấy sơ gần theo công thức: N ≈ S x q s x ns Trong đó: S – Diện tích sàn truyền tải lên cột: ns – Số lượng sàn phía cột qs – Tổng tải trọng trung bình phân bố sàn tầng bao gốm tĩnh tải (sàn, dầm, cột, tường) hoạt tải lấy theo tiêu chuẩn Sơ lấy qs = 12kN/m2 - Có loại cột cần lựa chọn tiết diện : + Các cột nhà (trục B C): A= 1, 2.4,1.4,15.12.5 = 0, 084(m ) 14500 b × h = 220 × 400mm Chọn + Các cột hành lang (trục A) A= 1, 2.1,15.4,1.12.5 = 0, 023(m ) 14500 Chọn sơ cột b × h = 220 × 220mm CHƯƠNG II:THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 3.1.MẶT BẰNG KẾT CẤU: - Như chọn, chiều dày sàn lấy h = 10 cm Giải pháp kết cấu sàn sử dụng hệ sàn sườn toàn khối Các dầm chính, dầm phụ chia hệ sàn thành loại sơ đồ sàn Do số ô sàn có kích thước tương đối nhỏ, lại có kích thước tương đối giống nhau, tải trọng tác dụng gần giống nên ta chọn số điển hình để tính tốn - Từ mặt bàng điển tầng điển hình, chia loại sàn hình vẽ: SVTH : LÊ ANH TUẤN Trang ĐỒ ÁN NHÀ BTCT GVHD: Vũ Thị Hương Lan 3.2 VẬT LIỆU SỬ DỤNG: 3.2.1 Bêtơng: - Bêtơng sử dụng B25, tra bảng có: + Cường độ chịu nén Rb = 14.5MPa=145kG/cm2 = 14.5x103 kN/m2 + Cường độ chịu kéo Rbt = 1.05MPa=10.5 kG/cm2 = 10.5x102 kN/m2 - Môđun đàn hồi Eb = 30x103 MPa= 30x104 kG/cm2 = 30x106 kN/m2 3.2.2 Thép: + Thép nhóm AI Rs = Rsc = 225 có : MPa = 2250kG/cm2 = 225x103 kN/m2 + Mô đun đàn hồi Es = 21x104 MPa = 21x105 kG/cm2 = 21x107 kN/m2 3.3.TẢI TRỌNG TÁC DỤNG LÊN SÀN: 3.3.1.Tĩnh tải tác dụng lên sàn tầng điển hình: - Theo yêu cầu sử dụng, khu vực có chức khác có cấu tạo sàn khác nhau.Do tĩnh tải sàn có giá trị khác - Ở số sàn tường không xây dầm nên xác định tải trọng tác dụng lên ô sàn ta phải kể thêm tải trọng tường ngăn quy tải trọng phân bố gttt = (δ t ht lt γ t n) / S (kN / m ) tồn sàn.Cơng thức quy đổi sau: Trong : δt : + chiều rộng tường (m) + ht : chiều cao tường (m) + lt : chiều dài tường (m) γt : + trọng lượng riêng tường xây ( kN/m3) + n = 1,2 : hệ số vượt tải + S : diện tích sàn (m2) - Kích thước ô theo phương, tính từ tim dầm mà kê lên Trọng lượng lớp cấu tạo sàn ( phòng học,phòng làm việc,hành lang) Các lớp Sàn lát gạch Ceramic 400x400 SVTH : LÊ ANH TUẤN Chiều dày g gtc (mm) 10 (KN/m³) 20 (KN/m²) 0.20 Trang n 1.2 gtt (KN/m²) 0.24 ĐỒ ÁN NHÀ BTCT GVHD: Vũ Thị Hương Lan Lớp vữa lót xi măng 50# 20 Sàn BTCT 100 Lớp vữa trát trần 15 Tổng tĩnh tải: 18 25 18 0.36 2.5 0.27 3.33 1.3 1.1 1.2 0.468 2.75 0.324 3.782 Trọng lượng lớp cấu tạo phòng vệ sinh Chiều dày Các lớp Sàn lát gạch chống trơn 250x250 Lớp vữa lót xi măng 50# dày 50 Sàn BTCT Lớp BT xỉ dày 100mm Lớp vữa trát trần (mm) 10 50 100 100 15 g gtc (KN/m³) (KN/m²) 20 0.20 18 0.9 25 2.5 18 1.8 18 0.27 Tổng tĩnh tải: 5,67 n 1.2 1.3 1.1 1.1 1.2 gtt (KN/m²) 0.24 1,17 2.75 1,98 0.324 6.464 3.3.2 Hoạt tải tác dụng lên sàn tầng điển hình: - Giá trị hoạt tải chọn theo chức loại phòng Hệ số độ tin cậy n tải trọng phân bố xác định theo điều 4.3.3 TCVN 2737-1995 ( tải trọng tác động ) - Trong ô sàn có nhiều giá trị hoạt tải khác dựa diện tích mà quy đổi giá trị tương đương: p tt = ( p1.s1 + p2 s2 + ) / S ( kN / m2 ) Trong đó: + P1, P2, : hoạt tải tính tốn sàn (vs, phòng học,hành lang.) + S, S1, S2, : diện tích ô sàn, sàn vs, sàn phòng học, SVTH : LÊ ANH TUẤN Trang ĐỒ ÁN NHÀ BTCT Ô số Số ô S1 S2 S3 S4 1 GVHD: Vũ Thị Hương Lan Tính chất sử dụng Sàn phòng họp,làm việc Hành lang Hành lang Sàn vệ sinh ptc Hệ số ptt kN/m2 độ tin cậy kN/m2 1.3 2.6 3 1.2 1.2 1.3 3.6 3.6 2.6 5.3.3.Tĩnh tải hoạt tải sàn tầng điển hình: Ơ số S1 Tính chất sử gtt ptt L1 L2 dụng kN/m2 kN/m2 m m 3.782 2.6 4.1 5.8 1.41 Bản kê Đàn hồi 3.782 3.6 2.5 4.1 1.64 Bản kê Đàn hồi Sàn phòng L2/L1 Loại Sơ đồ tính S2 họp,làm việc Hành lang S3 Hành lang 3.782 3.6 2.5 4.5 1.8 Bản kê Đàn hồi S4 Sàn vệ sinh 6.464 2.6 4.1 5.8 1.41 Bản kê Đàn hồi 3.4.TÍNH TỐN THÉP CHO CÁC Ơ BẢN: - Xác định nội lực dải theo sơ đồ đàn hồi có kể đến tính liên tục ô Cắt dải rộng 1m để tính - Tính theo sơ đồ khớp dẻo : áp dụng cho sàn khơng đòi hỏi cao yêu cầu chống nứt Tính theo sơ đồ khớp dẻo tiết kiệm có xét đến hình thành biến dạng dẻo BTCT, có xét đến hình thành khớp dẻo Nhịp tính tốn từ mép dầm tới mép dầm - Tính theo sơ đồ đàn hồi: áp dụng cho ô sàn sàn mái, sàn vệ sinh, sàn cầu thang hay lan can ô sàn không cho phép nứt, chịu tảI trọng động lớn.Nhịp tính tốn từ tim dầm đến tim dầm SVTH : LÊ ANH TUẤN Trang ĐỒ ÁN NHÀ BTCT GVHD: Vũ Thị Hương Lan 3.4.1.Các trường hợp tính tốn: l2 Trường hợp l1 < ( làm việc theo phương ) Theo sơ đồ khớp dẻo: MA1 ϕ MA1 M2 l M1 ϕ MB2 MA2 M1 MB1 ϕ MB1 ϕMA2 MB2 ϕ M2 ϕ f l2 M2 ϕ - Theo phương pháp mô men xác định từ phương trình sau: q × l12 × (3l2 − l1 ) = (2 M + M A1 + M B1 ) × l2 + (2M + M A2 + M B ) × l1 12 - Coi M1 giá trị không đổi, giá trị moomen khác biểu diễn qua M1 sau: θ= M2 ; M1 Ai = M Ai ; M1 Bi = M Bi M1 - Giá trị hệ số A1; A2; B1; B2 xác định theo bảng tra phụ thuộc vào tỉ số l2/l1 - Để đơn giản tính tốn, chọn A1 = B1; A2 = B2 Như ta có phương trình xác định mơ men M1 sau: q × l12 × (3l2 − l1 ) = M × (1 + A1 ) × l2 + M1 × (θ + A2 ) × l1 12 Các tỉ số mơ men tính kê cạnh theo sơ đồ khớp dẻo l2 l1 M2 M1 1.0 – 1.5 1.0 – 0.5 SVTH : LÊ ANH TUẤN M A1 M B1 M1 M1 , 1.2 – 1.0 Trang M A2 M B M1 M1 , 1.0 – 0.8 ĐỒ ÁN NHÀ BTCT GVHD: Vũ Thị Hương Lan 1.5 – 2.0 0.6 – 0.3 1.0 1.8 – 0.5 - Để đơn giản tính tốn, chọn A1 = B1; A2 = B2 Như ta có phương trình xác định mơ men M1 sau: q × l12 × (3l2 − l1 ) = M × (1 + A1 ) × l2 + M1 × (θ + A2 ) × l1 12 q.l12 (3l2 − l1 ) M = 24 [ (1 + A1 )l2 + (θ + A2 )l1 ] ⇒ M = M 1.θ M = M = M A B1 1 A1 M A = M B = M A2 Theo sơ đồ đàn hồi: - Theo sơ đồ đàn hồi, ta dùng bảng tính tốn lập sãn dùng cho đơn lợi dụng để tính tốn liên tục - Theo sách KCBTCT phần cấu kiện bản, tra phụ lục 17 ta có cơng thức tính tốn sau: + Mômen lớn nhịp xuất theo phương l1 l2 M = α1 × qtt × l1 × l2 l2 M2 M1 M = α × q tt × l1 × l2 + Mômen lớn gối xuất theo phương l1 l2 M I = − β1 × q tt × l1 × l2 l1 M II = − β × q tt × l1 × l2 Trong : α1 hệ số để xác định mômen nhịp theo phương l SVTH : LÊ ANH TUẤN MII Trang MI ĐỒ ÁN NHÀ BTCT GVHD: Vũ Thị Hương Lan α hệ số để xác định mômen nhịp theo phương l β1 hệ số để xác định mômen gối theo phương l1 β2 hệ số để xác định mômen gối theo phương l2 q tt = Ptt + G tt (ptt gtt hoạt tải tĩnh tải tính tốn bao gồm tĩnh tải tường tĩnh tải lớp cấu tạo sàn 1m2 bản.) 3.4.2.Tính tốn sàn tầng điển hình : a.Tính số s2 ( hành lang): Sơ đồ tính: - Kích thước l1=2,5m l2=4,1m - Xét tỉ số hai cạnh ô : l2 4,1 = = 1.64 < l1 2,5 ⇒Bản chịu uốn theo phương, tính tốn theo sơ đồ kê bốn cạnh, liên kết ngàm bốn cạnh Tải trọng tính tốn: - Tổng tải trọng tính tốn : q tt =g ttsan +p tt =3,782+3,6=7,38kN/m Xác định nội lực: - Tra phụ lục 17 ta thấy Ô thuộc sơ đồ với α1 = 0, 0202 β1 = 0, 0446 l2 4,1 = = 1,64 l1 2,5 α = 0, 0074 β = 0, 0164 - Các giá trị mô men nhịp gối: SVTH : LÊ ANH TUẤN Trang 10 có hệ số: ĐỒ ÁN NHÀ BTCT GVHD: Vũ Thị Hương Lan 1 = = 1,056 N 274.58 1− 1− N cr 5151.98 Hệ số uốn dọc = = + Mômen theo phương x có kể đến hệ số uốn dọc là: Mx1= Mx = 1,056x1,58= 1,67 (kN.m) + Mômen theo phương y có kể đến hệ số uốn dọc là: My1= Mx = 1,08x50,39= 53,2 (kN.m) M x1 Cx M y1 1,67 0, 28 Cy 53, 0, 28 Xét tỷ lệ : = < = nên ta tính tốn theo phương y M1 = Mx1 = 1,67( kNm ), M2 = My1 = 53,2 ( kNm) h = Cy = 280mm, b = Cx = 280mm - Tính tốn theo trường hợp đặt cốt thép đối xứng + Giả thiết a = a’ = 40mm, h0 = 280 – 40 = 240mm + Chiều cao vùng bêtông chịu nén: x1 = N 274,58 = = 0,085m = 85mm b.Rb 0, 28 × 11500 + Hệ số chuyển đổi m : Với x1 = 85mm < h0 = 240mm o SVTH : LÊ ANH TUẤN Trang 34 ĐỒ ÁN NHÀ BTCT GVHD: Vũ Thị Hương Lan m0 = − nên 0.6 × x1 ho = 1- 0.6 × 85 240 = 0,212 + Tính mơ men tương đương (đổi nén lệch tâm xiên nén lệch tâm phẳng): M = M + m0 M h 0,28 = 1,67 + 0,212.53,2 = 12,95 b 0,28 kN.m - Độ lệch tâm hình học: e1 = M 12,95 = = 0,047 m = 47 mm N 274,58 - Độ lệch ngẫu nhiên: eax = max(l/600, h/30) = max(370/600, 28/30)= max(0,6;0,93)cm = 0,93cm = 9,3mm eay = max(l/600, b/30) = max(370/600, 28/30) = max(0,6;0,93)cm= 0,93 cm = 9,3 mm ea = eay + 0.2eax = 9,3+ 0,2.9,3 = 11,16mm + Độ lệch tâm ban đầu, với kết cấu siêu tĩnh: e0 = max(e1, ea) = 4.7cm + Độ lệch tâm: ex= ey = e0 + 0.5h - a =1,056.4,7+ 0,5 28 – = 14,96cm SVTH : LÊ ANH TUẤN Trang 35 ĐỒ ÁN NHÀ BTCT ε= Xét tỷ số : GVHD: Vũ Thị Hương Lan eo 47 = = 0,195 < 0,3 ho 240 Nên xảy trường hợp lệch tâm bé ,tính tốn gần nén tâm + Hệ số ảnh hưởng độ lệch tâm γe = γe : 1 = = 1, 49 (0,5 − ε ) × (2 + ε ) (0,5 − 0,195) × (2 + 0,195) + Hệ số uốn dọc phụ thêm xét nén tâm: ϕe = ϕ + Trong ϕ (1 − ϕ ) × ε 0.3 : Hệ số kể đến ảnh hưởng uốn dọc cấu kiện nén tâm lo = 32,1 ≤ 120 rmin ⇒ ϕ = 1.028 − 0.0000288 × λ − 0.0016 × λ l < λb = o = 9,25 ≤ 52 b 28 < λ = =1,028-0,0000288.32,1 2-0,0016.32,1 = 0,95 SVTH : LÊ ANH TUẤN Trang 36 ĐỒ ÁN NHÀ BTCT ϕe ϕ+ (1 − ϕ ) ε 0,95 + 0,3 = - As= GVHD: Vũ Thị Hương Lan ( − 0,95) 0,195 0,3 = =0,982 Diện tích tồn cốt thép Ast: γ e N − Rb b.h φe Rsc − Rb = 1,67.274,58 − 11500.0, 28.0, 28 0,982 225000 − 11500 = 2,03 ( cm2 ) Chọn 4φ16 có Asc = 8,04cm bố trí chu vi, cạnh Kiểm tra hàm lượng cốt thép : µ = 0,05% < µ = Asc 8,04 = × 100% = 2,03% < µ = 0,3%(TM ) b × h0 22 × 18 b Tính thép dọc cho cột nhà (bxh=250x350) Cặp Nội Lực N max _ M , M tux SVTH : LÊ ANH TUẤN Tầng Cột Tổ hợp My Mx kN kNm kNm -622.83 47.391 -4.87 C10 TH8 Trang 37 P ĐỒ ÁN NHÀ BTCT GVHD: Vũ Thị Hương Lan y M max _ N tu , M tux M x max _ N tu , M y tu C10 TH5 -460.28 -58.86 -2.82 TH3 -527.01 -2.78 -20.7 C10 N max _ M , M tux - Tính tốn với cặp nội lực nguy hiểm cho cột : - Chiều dài tính tốn ct: l0 x = l0 y = ì l = 0.7 × 3.7 = 2.59(m) λx = λy = l0 x ix 2,59.1000 0, 288.350 = l0 y =25.69 < 28 = 2,59.1000 0, 288.250 iy = = 35,97 > 28 b3h 0,253.0,35 = = 4.5610 −4 ( m ) 12 12 + Mơmen qn tính theo phương y Jy= + Lực dọc tới hạn theo phương x xác định : SVTH : LÊ ANH TUẤN Trang 38 ĐỒ ÁN NHÀ BTCT N cry = GVHD: Vũ Thị Hương Lan 2,5.27.106.4,5610−4 2,59 2,5 Eb J l02y = = 4588 (KN) 1 = = 1,15 N 622.83 1− 1− N cr 4588 Hệ số uốn dọc = + Mômen theo phương y có kể đến hệ số uốn dọc là: My1= My = 1,15x47,39= 54,5 (kN.m) M x1 Cx M y1 4,87 0, 25 Cy 54,5 0,35 Xét tỷ lệ : = < = nên ta tính tốn theo phương y M1 = Mx1 = 4,87( kNm ), M2 = My1 = 54,5 ( kNm) h = Cy = 350mm, b = Cx = 250mm - Tính tốn theo trường hợp đặt cốt thép đối xứng + Giả thiết a = a’ = 40mm, h0 = 350 – 40 = 310mm + Chiều cao vùng bêtông chịu nén: x1 = N 622,83 = = 0, 216m = 216mm b.Rb 0, 25 × 11500 + Hệ số chuyển đổi m : Với x1 = 216mm < h0 = 310mm o SVTH : LÊ ANH TUẤN Trang 39 ĐỒ ÁN NHÀ BTCT GVHD: Vũ Thị Hương Lan m0 = − nên 0.6 × x1 ho = 1- 0.6 × 216 310 = 0,42 + Tính mơ men tương đương (đổi nén lệch tâm xiên nén lệch tâm phẳng): M = M + m0 M h 0,35 = 4,87 + 0, 42.54,5 = 37 b 0,25 kN.m - Độ lệch tâm hình học: e1 = M 37 = = 0,06m = 60mm N 622,83 - Độ lệch ngẫu nhiên: eax = max(l/600, h/30) = max(370/600, 35/30)= max(0,6;1,16)cm = 1,16cm = 11,6mm eay = max(l/600, b/30) = max(370/600, 25/30) = max(0,6;0,83)cm= 0,83 cm = 8,3 mm ea = eay + 0.2eax = 8,3+ 0,2.11,6 = 10,6mm + Độ lệch tâm ban đầu, với kết cấu siêu tĩnh: e0 = max(e1, ea) = 6cm + Độ lệch tâm: e = e0 + 0.5h - a =1,15.6+ 0,5 35 – = 20,4cm SVTH : LÊ ANH TUẤN Trang 40 ĐỒ ÁN NHÀ BTCT ε= Xét tỷ số : GVHD: Vũ Thị Hương Lan eo 60 = = 0,19 < 0,3 ho 310 Nên xảy trường hợp lệch tâm bé ,tính tốn gần nén tâm + Hệ số ảnh hưởng độ lệch tâm γe = γe : 1 = = 1, 47 (0,5 − ε ) × (2 + ε ) (0,5 − 0,19) × (2 + 0,19) + Hệ số uốn dọc phụ thêm xét nén tâm: ϕe = ϕ + Trong ϕ (1 − ϕ ) × ε 0.3 : Hệ số kể đến ảnh hưởng uốn dọc cấu kiện nén tâm lo = 35,97 ≤ 120 rmin ⇒ ϕ = 1.028 − 0.0000288 × λ − 0.0016 × λ l < λb = o = 10,36 ≤ 52 b 28 < λ = =1,028-0,0000288.35,97 2-0,0016.35,97 = 0,93 SVTH : LÊ ANH TUẤN Trang 41 ĐỒ ÁN NHÀ BTCT ϕe ϕ+ (1 − ϕ ) ε 0,93 + 0,3 = - As= GVHD: Vũ Thị Hương Lan = ( − 0,93) 0,19 0,3 =0,97 Diện tích tồn cốt thép Ast: γ e N − Rb b.h φe Rsc − Rb = 1, 47.622,83 − 11500.0, 25.0,35 0,97 225000 − 11500 = 3,02 ( cm2 ) Chọn 4φ18 có As = 10,18 cm bố trí chu vi, cạnh Kiểm tra hàm lượng cốt thép : µ = 0,05% < µ = Ac 10,18 = ì 100% = 1,12% < = 0,3%(TM ) b × h0 22 × 41 • Tính tốn tương tự cho cột sau nhà(kích thước 220x330) cho tầng 2,3 ta : SVTH : LÊ ANH TUẤN Trang 42 ĐỒ ÁN NHÀ BTCT Số tầng Tầng Tầng Tầng Tầng Cột C1 C1 C1 C1 GVHD: Vũ Thị Hương Lan COMB P(T) M2(T.m) M3(T.m) Cx(cm Cy(cm ) ) Tính theo TH Att(mm2) n φ Ast(mm2) µs(%) TH1 -135,46 -5,24 -0.32 22 50 Phương Y LTRB 1120 222 1520 TH5 -132.48 -1,67 -0.452 22 50 Phương Y LTRB 932 22 1520 1,5 TH2 -133,78 -0,277 2,177 22 50 Phương X LTRB 1427 22 1520 1,5 TH1 -106,1 -54,2 -0.8 22 50 Phương Y LTRB 353 20 1256 1.07 TH5 -104,48 -87,2 -0.301 22 50 Phương Y LTRB 1100 20 1256 1.07 TH2 -104,6 -5,24 -1,32 22 50 Phương Y LTRB 526 20 1256 1,07 TH1 -78,47 -4,8 -0.019 22 50 Phương Y LTRB -806 18 1017 1.42977 TH5 -77,72 -86,9 -0.393 22 50 Phương Y LTRB 18 TH2 -77,38 -4,643 -0,88 22 50 Phương X LTRB -623 18 1017 1.42977 TH1 -51,5 -4,836 -0,071 22 50 Phương Y LTRB -1687 16 804 1.42977 TH5 -51,34 -7,662 -0,431 22 50 Phương Y 146 16 804 1.42977 TH2 -50,84 -4,7 0,477 22 50 Phương X LTRB -1502 16 804 1.42977 SVTH : LÊ ANH TUẤN Trang 43 LTl 849 1017 1,5 1.42977 ĐỒ ÁN NHÀ BTCT Số tầng Tầng Cột COMB C2 Tầng C2 Tầng C2 Tầng C2 • GVHD: Vũ Thị Hương Lan • P(T) M2(T.m) M3(T.m) Cx(cm Cy(cm ) ) Tính theo TH Att(mm2) n φ Ast(mm2) µs(%) TH5 -44,07 -1,612 -0.271 22 22 Phương Y LTRB 842 18 1017 TH4 -27,12 -1,94 -0.09 22 22 Phương Y LTRB 352 18 1017 1,5 TH2 -35,9 0,194 1,285 22 22 Phương X LTRB -153 18 1017 1,5 TH1 -33,06 -1,33 -0,221 22 22 Phương Y LTRB 134 16 804 1.07 TH5 -28,04 -1,73 -0.08 22 22 Phương Y LTRB -356 16 804 1.07 TH2 -32,07 0.176 -1,32 22 22 Phương Y LTRB -657 16 804 1,07 TH1 -33,06 -1,33 -0,221 22 22 Phương Y LTRB -806 18 804 1.42977 TH5 -28,04 -1,73 -0.08 22 22 Phương Y LTRB 18 804 1.42977 TH2 -32,07 0.176 -1,32 22 22 Phương X LTRB -623 18 804 1.42977 TH1 -44,07 -1,612 -0.271 22 22 Phương Y LTRB -1687 16 804 1.42977 TH5 -27,12 -1,94 -0.09 22 22 Phương Y 146 16 804 1.42977 TH2 -35,9 0,194 1,285 22 22 Phương X LTRB -1502 16 804 1.42977 • • • • C P( M M SVTH : LÊ ANH TUẤN Trang 44 • • • T LTl • 849 2,2 • • • A A N NH BTCT T GVHD: V Thị Hương Lan • • • 1, 0, • • • • P • • • • • 1,5 • • • T • T • • • T • T SVTH : LÊ ANH TUẤN • • • • 1, 0, • • • 1, • • • • 9, 0, • • 9, 0, Trang 45 • • • • • • • P • • • • P • • P • • • P • • • • • • • 1,5 • 1,5 • • • 1.0 • • • • 1.0 ĐỒ ÁN NHÀ BTCT • T • • T GVHD: Vũ Thị Hương Lan • • • • - - • • • 0, • P • • • • • • • P - • • • • 1,0 • • • 1.4 • • T • • • 0, • • • • - - • • - - • P - • • T • • • • • P • 1.4 • • • 1.4 • • • 1.4 • • • • -60 • • • T SVTH : LÊ ANH TUẤN • Trang 46 • • • P • • - • ĐỒ ÁN NHÀ BTCT • GVHD: Vũ Thị Hương Lan • T • - - • • • - 0, -35 SVTH : LÊ ANH TUẤN • • Trang 47 • • • P • • T • • P • • • • • - • • • 1.4 • • 1.4 TRƯỜNG ĐẠI HỌC CN GTVT KHOA CƠNG TRÌNH ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SỐ GVHD: VŨ THỊ HƯƠNG LAN • SVTH: Lê Anh Tuấn Page 48 ... D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400... D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400... D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400 D 220 x400