ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP 2

mục lục chương 1: lựa chọn giải pháp kết cấu 1 1.1. Vật liệu sử dụng 1 1.2. Lựa chọn giải pháp kết cấu sàn 1 1.3. Lựa chọn kích thước, chiều dày sàn 2 1.3.1. Kích thước sàn mái 2 1.3.2. Kích thước sàn tầng 2 1.4. Lựa chọn giải pháp kết cấu chịu lực 4 1.5. Lựa chọn kích thước các tiết diện 5 1.5.1. Kích thước tiết diện dầm 5 1.5.2. Kích thước tiết diện cột 6 1.6. Mặt bằng bố trí kết cấu 8 chương 2: Sơ đồ tính toán khung phẳng 9 2.1. Sơ đồ hình học 9 2.2. Sơ đồ kết cấu 9 2.2.1. Nhịp tính toán của dầm 9 2.2.2. Chiều dài tính toán của cột 10 chương 3: Xác định tải trọng tính toán đơn vị 11 3.1. Tĩnh tải đơn vị 11 3.2. Hoạt tải đơn vị 12 3.3. Hệ số quy đổi tải trọng 12 chương 4: Xác định tĩnh tải tác dụng vào khung 13 4.1. Tĩnh tải tầng 2,3,4 13 4.2. Tĩnh tải tầng mái 15 4.3. Tĩnh tải tác dụng vào khung 18 chương 5: xác định hoạt tải tác dụng vào khung 19 5.1. Trường hợp hoạt tải 1 19 5.1.1. Hoạt tải 1 tầng 2 hoặc tầng 4 19 5.1.2. Hoạt tải 1 tầng 3 20 5.1.3. Hoạt tải 1 tầng mái 21 5.2. Trường hợp hoạt tải 2 22 5.2.1. Hoạt tải 2 tầng 2 hoặc tầng 4 22 5.2.2. Hoạt tải 2 tầng 3 23 5.2.3. Hoạt tải 2 tầng mái 24 5.3. Các trường hợp hoạt tải tác dụng vào khung 25 chương 6: xác định tải trọng gió 26 chương 7: xác định nội lực 28 7.1. Sơ đồ các phần tử khung 28 7.2. Biểu đồ nội lực trường hợp tĩnh tải 28 7.3. Biểu đồ nội lực trường hợp hoạt tải 1 30 7.4. Biểu đồ nội lực trường hợp hoạt tải 2 31 7.6. Biểu đồ nội lực trường hợp gió trái 33 7.7. Biểu đồ nội lực trường hợp gió phải 34 7.8. Bảng giá trị nội lực các trường hợp tải trọng 36 chương 8: Tổ hợp nội lực 46 chương 9: tính toán cốt thép dầm 47 9.1. Tính toán cốt thép cho dầm B1 TH02. 47 9.2. Tính toán cốt thép cho dầm B2 TH02. 49 9.3. Bố trí cốt thép dầm 52 chương 10: tính toán cốt thép cột 53 10.1. Tính toán cốt thép cho cột C2 TH02. 53 10.2. Tính toán cốt thép cho cột C4 TH02. 56 10.3. Tính toán cốt thép cho cột C6 TH02. 59 10.4. Bố trí cốt thép cột 61 10.6. Tính toán cấu tạo nút góc trên cùng 61 chương 11: bố trí cốt thép khung 62

TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ-ĐỊA CHẤT

KHOA XÂY DỰNG

BỘ MÔN KỸ THUẬT XÂY DỰNG

ĐỒ ÁN KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP 2

a (m)

H (m)

Hoạt tải tiêu chuẩn (daN/m2)

Vùng gió

Bê tông Thép

Hoạt tải mái Hoạt tảisàn hành langHoạt tải

CII

PHẦN THÔNG QUA ĐỒ ÁN

(Ghi chú: sinh viên phải tham gia tối thiểu 3 lần thông qua đồ án mới được phép bảo vệ)

môc lôc

chơng 1: lựa chọn giải pháp kết cấu 1.1 Vật liệu sử dụng

- Bê tông móng và thân công trình cấp độ bền B15 (mác

M200#) có R b = 8,5MPa; R bt = 0,75MPa

- Cốt thép:

+ Thép φ <12mm nhóm CI: R S =R SC = 225MPa; R SW = 175MPa

+ Thép φ ≥12mm nhóm CII: R S =R SC = 280MPa;R SW = 225MPa

1.2 Lựa chọn giải pháp kết cấu sàn

Thông thờng có 3 giải pháp kết cấu sàn: Sàn nấm, sàn

s-ờn, sàn ô cờ

- Với sàn nấm: Khối lợng bê tông lớn nên giá thành sẽ cao,khối lợng công trình lớn do đó kết cấu móng phải có cấu tạotốt, khối lợng cũng vì thế mà tăng lên Ngoài ra dới tác dụngcủa gió động và động đất thì khối lợng lợng tham gia dao

động lớn → Lực quán tính lớn → Nội lực lớn làm cho cấu tạo

các cấu kiện nặng nề kém hiệu quả về mặt giá thành cũng

nh kiến trúc

Ưu điểm của sàn nấm là chiều cao tầng giảm nên cùngchiều cao nhà sẽ có số tầng lớn hơn Tuy nhiên để cấp nớc,cấp điện và điều hoà ta phải làm trần giả nên u điểm nàykhông có giá trị cao

- Với sàn sờn: Do độ cứng ngang của công trình lớn nênkhối lợng bê tông khá nhỏ → Khối lợng dao động giảm → Nội

lực giảm → Tiết kiệm đợc bê tông và thép cũng do độ cứng

công trình khá lớn nên chuyển vị ngang sẽ giảm tạo tâm líthoải mái cho ngời sử dụng

Nhợc điểm của sàn sờn là chiều cao tầng lớn và thi côngphức tạp hơn phong án sàn nấm tuy nhiên đây cũng là ph-

ơng án khá phổ biến do phù hợp với điều kiện kỹ thuật thicông hiện nay của các công ty xây dựng

- Với sàn ô cờ: Tuy khối lợng lợng công trình là nhỏ nhất

nh-ng do thi cônh-ng rất phức tạp tronh-ng các cônh-ng việc thi cônh-ng chính

1.3 Lựa chọn kích thớc, chiều dày sàn

Chiều dày bản xác định sơ bộ theo công thức:

Víi sµn m¸i nhµ d©n dông hmin = 4cm

→ chän chiÒu dµy m¸i h mai = 8cm cho toµn bé « sµn m¸i lín vµ «

sµn m¸i nhá KÕt cÊu m¸i gåm hÖ m¸i t«n g¸c lªn xµ gå, xµ gåg¸c lªn têng thu håi

Víi sµn nhµ d©n dông hmin = 5cm

→ chän chiÒu dµy m¸i h S1= 10cm cho sµn phßng häc kÝch thíc5,8 3, 2m× .

Víi sµn nhµ d©n dông hmin = 5cm

→ chän chiÒu dµy m¸i h S2 = 8cm cho sµn hµnh lang kÝch thíc

HÖ

sè

v-TT tÝnh

(daN m2) ît t¶i to¸n

Bảng 1.3: Hoạt tải các phòng lấy theo tiêu chuẩn

TCVN2737-1995

Các phòng

chức năng

TTTC toàn phần

(daN m2)

TTTC dài hạn

( 2)

daN m

TTTC ngắn hạn

(daN m2)

Hệ số vợt tải

TT tính toán

1.4 Lựa chọn giải pháp kết cấu chịu lực

Theo các dữ liệu về kiến trúc nh hình dáng, chiều cao nhà,không gian bên trong yêu cầu thì các giải pháp kết cấu cóthể là:

Hệ tờng chịu lực

Trong hệ này các cấu kiện thẳng đứng chịu lực của nhà làcác tờng phẳng Tải trọng ngang truyền đến các tấm tờngqua các bản sàn Các tờng cứng làm việc nh các công xôn cóchiều cao tiết diện lớn Giải pháp này thích hợp cho nhà cóchiều cao lớn và yêu cầu về không gian bên trong không cao(không yêu cầu có không gian lớn bên trong)

Hệ khung chịu lực

Hệ này đợc tạo thành từ các thanh đứng và thanh ngang làcác dầm liên kết cứng tại chỗ giao nhau gọi là các nút Cáckhung phẳng liên kết với nhau qua các dầm dọc tạo thànhkhung không gian Hệ kết cấu này khắc phục đợc nhợc điểmcủa hệ tờng chịu lực

→ Qua phân tích một cách sơ bộ nh trên ta nhận thấy mỗi

hệ kết cấu cơ bản của nhà đều có những u, nhợc điểmriêng Đối với công trình này, do công trình có công năng lànhà làm việc nên yêu cầu có không gian linh hoạt Nên dùng

b Kích thớc tiết diện dầm ngang nhà BC

Để đơn giản trong tính toán, ta coi dầm dọc nhà có chiều dài

c Kích thớc tiết diện dầm ngang nhà AB

Để đơn giản trong tính toán, ta coi dầm dọc nhà có chiều

a KÝch thíc tiÕt diÖn cét biªn trong phßng (trôc C)

DiÖn tÝch truyÒn t¶i:

DiÖn tÝch tiÕt diÖn cét

b KÝch thíc tiÕt diÖn cét trong phßng (trôc B)

DiÖn tÝch truyÒn t¶i:

c KÝch thíc tiÕt diÖn biªn ngoµi phßng (trôc A)

DiÖn tÝch truyÒn t¶i:

* Kiểm tra tiết diện cột theo độ mảnh 0

b

l b

b

l

l b

λ = = = < = Vậy tiết diện cột đạt yêu cầu

1.6 Mặt bằng bố trí kết cấu

Hình 1.1: Mặt bằng kết cấu

chơng 2: Sơ đồ tính toán khung phẳng 2.1 Sơ đồ hình học

C B

A 1 2 3

3

C B

C22x40

C22x40 C22x40

C22x30

C22x30 C22x30

D22x50 D22x30

D22x50 D22x30

D22x50 D22x30

D22x40

D22x40 D22x40

D22x40

D22x40 D22x40

- NhÞp tÝnh to¸n dÇm hµnh lang AB: l AB = 2, 4m

2.2.2 ChiÒu dµi tÝnh to¸n cña cét

C B

A

-0,45

±0,00 +3,60

+7,20 +10,80 +14,40

D22x40

D22x40 D22x40

D22x40

D22x40 D22x30

D22x40

D22x40 D22x40

D22x40

D22x45 D22x30

D22x45 D22x30

D22x45 D22x30

D22x45 D22x30

Nhịp tính toán của cột đợc xác định bằng khoảng cách giữa

C22x30

C22x30 C22x30

C22x30

C22x40 C22x40

C22x30

C22x40 C22x40

C22x30

D22x50 D22x30

D22x50 D22x30

D22x50 D22x30

D22x50 D22x30

CB

( 2)

daN m

- T¶i têng ph©n bè trªn 1m dµi 456 513.6

- T¶i têng cã cöa cã

- Tải tờng có cửa có

tính đến hệ số

cửa:

3.2 Hoạt tải đơn vị

- Hoạt tải sàn phòng học: p s = 250daN m2

- Hoạt tải sàn hành lang: p hl = 450daN m2

ì

- Với ô sàn hành lang, kích thớc 2, 4 3, 2mì

Tải trọng phân bố tác dụng

lên khung có dạng tam giác

Để quy đổi sang dạng tải

chơng 4: Xác định tĩnh tải tác dụng vào khung

- Tải trọng bản thân của các kết cấu dầm, cột khung sẽ dochơng trình tính toán kết cấu tự tính

2 Do tải trọng từ sàn truyền vào dới dạng hình

thang với tung độ lớn nhất:

1 Do tải trọng từ sàn truyền vào dới dạng hình

tam giác với tung độ lớn nhất:

1 Giống nh mục 1,2,3 của G C đã tính ở trên 5263

2 Do trọng lợng sàn hành lang truyền vào:

Hình 4.2: Sơ đồ dồn tải trọng trờng hợp tĩnh tải tầng mái

Từ mặt cắt kiến trúc ta thấy trên mái có xây tờng thu hồidạng hình tam giác, để đơn giản trong tính toán, ta quy

đổi hình tam giác thành hình chữ nhật trên từng đoạndầm Trên đoạn dầm BC, tờng thu hồi quy đổi dạng hình

chữ nhật có chiều cao là 1,04m Trên đoạn dầm AB, tờng thu hồi quy đổi dạng hình chữ nhật có chiều cao là 0,62m.

1 Do trọng lợng tờng thu hồi 110 cao trung

2 Do tải trọng từ sàn truyền vào dới dạng hình

thang với tung độ lớn nhất:

2 Do tải trọng từ sàn truyền vào dới dạng hình

tam giác với tung độ lớn nhất:

1 Do trọng lợng bản thân dầm dọc:

2500 1,1 0, 4 0, 22 3, 2 774, 4 ì ì ì ì = 775

2 Do trọng lợng sàn lớn truyền vào:

1 Gièng nh môc 1,2 cña

C m

4.3 Tĩnh tải tác dụng vào khung

Hình 4.3: Sơ đồ tải trọng tác dụng vào khung trờng hợp tĩnh

tải

1762daN/m 969daN/m

3553daN 3586daN

3870daN

2904daN/m 778daN/m

5263daN 6811daN

3176daN

2904daN/m 778daN/m

5263daN 6811daN

3176daN

2904daN/m 778daN/m

5263daN 6811daN

A

chơng 5: xác định hoạt tải tác dụng vào khung 5.1 Trờng hợp hoạt tải 1

5.1.1 Hoạt tải 1 tầng 2 hoặc tầng 4

Hình 5.1: Sơ đồ dồn tải trọng trờng hợp hoạt tải 1 tầng 2

hoặc 4

Bảng 5.1: Hoạt tải 1 tầng 2 hoặc tầng 4

1 2 3

A

C B

A

I

Sàn Loại tải trọng và cách tính Kết quả

Do tải trọng từ sàn truyền vào dới dạng hình

thang với tung độ lớn nhất: p ht I = 250 3, 2 800 ì =

Đổi ra phân bố đều với: k = 0,869

A

CB

Do tải trọng từ sàn truyền vào dới dạng hình

tam giác với tung độ lớn nhất:

5.1.3 Hoạt tải 1 tầng mái

Hình 5.3: Sơ đồ dồn tải trọng trờng hợp hoạt tải 1 tầng mái

1 2 3

A

C B

Bảng 5.3: Hoạt tải 1 tầng mái

Sàn Loại tải trọng và cách tính Kết quả

Do tải trọng từ sàn truyền vào dới dạng hình

tam giác với tung độ lớn nhất:

5.2 Trờng hợp hoạt tải 2

5.2.1 Hoạt tải 2 tầng 2 hoặc tầng 4

Hình 5.4: Sơ đồ dồn tải trọng trờng hợp hoạt tải 2 tầng 2

hoặc 4

Bảng 5.4: Hoạt tải 2 tầng 2 hoặc tầng 4

Sàn Loại tải trọng và cách tính Kết quả

Do tải trọng từ sàn truyền vào dới dạng hình

tam giác với tung độ lớn nhất:

A

C B

CB

A

II

Do tải trọng từ sàn truyền vào dới dạng hình

thang với tung độ lớn nhất: p ht II = 300 3, 2 960 ì =

Đổi ra phân bố đều với: k = 0,869

Hình 5.6: Sơ đồ dồn tải trọng trờng hợp hoạt tải 2 tầng mái

Bảng 5.6: Hoạt tải 2 tầng mái

Sàn Loại tải trọng và cách tính Kết quả

Do tải trọng từ sàn truyền vào dới dạng hình

thang với tung độ lớn nhất: mII 130 3, 2 416

A

C B

1 2 3

, 130 0,6 3,2 249,6

mII

A s

5.3 Các trờng hợp hoạt tải tác dụng vào khung

a Trờng hợp hoạt tải 1

Hình 5.7: Sơ đồ tải trọng tác dụng vào khung trờng hợp hoạt

tải 1

b Trờng hợp hoạt tải 2

195daN/m

250daN 312daN

312daN

810daN/m

1296daN 1296aN

A

1280daN

Hình 5.8: Sơ đồ tải trọng tác dụng vào khung trờng hợp hoạt

q q - áp lực gió đẩy và áp lực gió hút tác dụng lên

khung phân bố theo chiều cao;

A

834daN/m 1296daN 1296daN

C C - hệ số khí động tơng ứng với hớng đón gió và

hớng khuất gió;

B - bề rộng đón gió của khung

Tra bảng và sử dụng phơng pháp nội suy, ta xác định đợc hệ

Hình 6.1: Sơ đồ tải trọng gió trái tác dụng vào khung

* Sơ đồ tải trọng gió phải tác dụng vào khung

Hình 6.2: Sơ đồ tải trọng gió phải tác dụng vào khung

CB

A

Hình 7.2: Biểu đô mô men trờng hợp tĩnh tải

b Biểu đồ lực cắt (kN)

Hình 7.3: Biểu đô lực cắt trờng hợp tĩnh tải

c Biểu đồ lực dọc (kN)

Hình 7.4: Biểu đô lực dọc trờng hợp tĩnh tải

7.3 Biểu đồ nội lực trờng hợp hoạt tải 1

a Biểu đồ mô men (kN.m)

Hình 7.5: Biểu đô mô men trờng hợp hoạt tải 1

b Biểu đồ lực cắt (kN)

Hình 7.6: Biểu đô lực cắt trờng hợp hoạt tải 1

c Biểu đồ lực dọc (kN)

Hình 7.7: Biểu đô lực dọc trờng hợp hoạt tải 1

7.4 Biểu đồ nội lực trờng hợp hoạt tải 2

a Biểu đồ mô men (kN.m)

Hình 7.8: Biểu đô mô men trờng hợp hoạt tải 2

b Biểu đồ lực cắt (kN)

Hình 7.9: Biểu đô lực cắt trờng hợp hoạt tải 2

c Biểu đồ lực dọc (kN)

Hình 7.10: Biểu đô lực dọc trờng hợp hoạt tải 2

7.6 Biểu đồ nội lực trờng hợp gió trái

a Biểu đồ mô men (kN.m)

Hình 7.11: Biểu đô mô men trờng hợp gió trái

b Biểu đồ lực cắt (kN)

Hình 7.12: Biểu đô lực cắt trờng hợp gió trái

c Biểu đồ lực dọc (kN)

Hình 7.13: Biểu đô lực dọc trờng hợp gió trái

7.7 Biểu đồ nội lực trờng hợp gió phải

a Biểu đồ mô men (kN.m)

Hình 7.14: Biểu đô mô men trờng hợp gió phải

b Biểu đồ lực cắt (kN)

Hình 7.15: Biểu đô lực cắt trờng hợp gió phải

c Biểu đồ lực dọc (kN)

Hình 7.15: Biểu đô lực dọc trờng hợp gió phải

7.8 Bảng giá trị nội lực các trờng hợp tải trọng

TH04 B1 HTAI1 0 -0.11 -12.75 -4.67TH04 B1 HTAI1 1.2 -0.11 -0.85 3.49TH04 B1 HTAI1 2.4 -0.11 11.05 -2.63

TH03 B1 TTAI 1.2 1.27 1.81 -3.56TH03 B1 TTAI 2.4 1.27 13.12 -12.52

TH03 B1 HTAI1 1.2 -0.07 1.69 -2.08TH03 B1 HTAI1 2.4 -0.07 3.87 -5.42

TH02 B1 HTAI2 1.2 152.23- 187.69 -54.17TH02 B1 HTAI2 2.4 152.23- 185.31 169.63-MAI B2 TTAI 0 18.59 -93.10 -75.23MAI B2 TTAI 2.9 18.59 -0.91 61.10MAI B2 TTAI 5.8 18.59 91.28 -69.94MAI B2 HTAI1 0 1.77 -29.28 -22.67MAI B2 HTAI1 2.9 1.77 -0.35 20.29MAI B2 HTAI1 5.8 1.77 28.58 -20.64

TH04 B2 GP 2.9 -11.82 280.38 -31.60TH04 B2 GP 5.8 -11.82 289.95 858.57-TH04 B2 HTAI2 0 6.38 290.22- 783.20-TH04 B2 HTAI2 2.9 6.38 280.65- 44.55TH04 B2 HTAI2 5.8 6.38 271.08 844.54-

TH03 B2 TTAI 5.8 2.63 91.65 -60.37TH03 B2 HTAI1 0 0.95 -29.32 -19.25TH03 B2 HTAI1 2.9 0.95 -0.39 23.83TH03 B2 HTAI1 5.8 0.95 28.54 -16.99

TH02 B2 HTAI1 5.8 -4.56 8.81 -6.06

B¶ng 7.2: Bang gi¸ trÞ néi lùc cét (kN.m, kN)

TH04 C2 TTAI 3.3 -145.40 -2.08 3.75TH04 C2 HTAI1 0 -52.25 -1.01 -0.90TH04 C2 HTAI1 3.3 -46.26 -1.01 2.43

TH04 C2 GP 3.3 857.18 99.56 149.41TH04 C2 HTAI2 0 -903.90 100.18- 180.10-TH04 C2 HTAI2 3.3 -897.37 100.18 150.49-TH03 C2 TTAI 0 -102.72 -2.19 -3.68TH03 C2 TTAI 3.3 -97.27 -2.19 3.54TH03 C2 HTAI1 0 -20.55 -0.90 -2.24TH03 C2 HTAI1 3.3 -14.56 -0.90 0.71

TH03 C2 GP 3.3 524.17 171.37 267.93TH03 C2 HTAI2 0 -553.69 171.68- 298.29-TH03 C2 HTAI2 3.3 -547.16 171.68 268.25-

TH02 C2 TTAI 3.3 -50.56 -3.46 6.76TH02 C2 HTAI1 0 -14.08 -0.83 -0.65TH02 C2 HTAI1 3.3 -8.09 -0.83 2.08

TH02 C2 GP 3.3 185.43 150.29 277.62

-TH02 C2 HTAI2 0 -196.60 152.23- 221.54TH02 C2 HTAI2 3.3 -190.06 152.23 280.81-MAI C4 TTAI 0 -659.93 -8.32 -11.63MAI C4 TTAI 4.1 -650.91 -8.32 22.47MAI C4 HTAI1 0 -170.26 -3.27 -4.62MAI C4 HTAI1 4.1 -160.34 -3.27 8.77

MAI C4 GP 4.1 -301.17 329.75 586.98MAI C4 HTAI2 0 149.75 340.84- 788.58-MAI C4 HTAI2 4.1 160.57 332.69 592.15-TH04 C4 TTAI 0 -475.59 -25.45 -41.41TH04 C4 TTAI 3.3 -468.33 -25.45 42.56TH04 C4 HTAI1 0 -114.63 -4.03 -9.62TH04 C4 HTAI1 3.3 -106.64 -4.03 3.67

TH04 C4 GT 3.3 -115.78 -6.01 13.60TH04 C4 GP 0 -264.47 385.44 622.36TH04 C4 GP 3.3 -255.76 376.00 634.02-TH04 C4 HTAI2 0 148.94 389.31- 629.86-TH04 C4 HTAI2 3.3 157.65 382.25 643.20-TH03 C4 TTAI 0 -296.03 -14.05 -21.47TH03 C4 TTAI 3.3 -290.58 -14.05 24.90TH03 C4 HTAI1 0 -73.89 -2.71 -2.60TH03 C4 HTAI1 3.3 -67.90 -2.71 6.35

TH03 C4 GT 0 -70.83 -2.54 -5.68

TH03 C4 GP 0 -182.27 316.01 507.19TH03 C4 GP 3.3 -175.73 306.01 519.13-TH03 C4 HTAI2 0 108.94 317.13- 510.33-TH03 C4 HTAI2 3.3 115.48 309.60 523.77-TH02 C4 TTAI 0 -116.61 -15.41 -26.12TH02 C4 TTAI 3.3 -111.17 -15.41 24.74TH02 C4 HTAI1 0 -21.91 -3.73 -7.48TH02 C4 HTAI1 3.3 -15.93 -3.73 4.85

TH02 C4 GP 3.3 -62.92 305.03 526.39TH02 C4 HTAI2 0 32.35 319.18- 504.65-TH02 C4 HTAI2 3.3 38.88 311.42 535.84-

-MAI C6 HTAI2 4.1 912.42 290.52 479.08TH04 C6 TTAI 0 -400.67 27.53 45.05TH04 C6 TTAI 3.3 -393.41 27.53 -45.79

TH02 C6 GP 0 -152.93 256.25 392.50TH02 C6 GP 3.3 -146.40 248.50 440.33-TH02 C6 HTAI2 0 120.76 250.52- 382.04-TH02 C6 HTAI2 3.3 127.29 240.16 427.58-

chơng 8: Tổ hợp nội lực

Mục đích của tổ hợp nội lực là tìm nội lực nguy hiểmtrên một số tiết diện dới tác dụng của nhiều loại tải trọng Cóhai loại tổ hợp: tổ hợp cơ bản và tổ hợp đặc biệt Trongphạm vi đồ án, chỉ xét đến tổ hợp cơ bản

Với một phần tử dầm: ta tiến hành tổ hợp nội lực cho batiết diện (hai tiết diện đầu dầm và một tiết diện giữadầm) Trong phạm vi đồ án, ta tiến hành tổ hợp và thiết kếcho 2 dầm ở tầng dới cùng là 2 dầm có nội lực lớn nhất, nguyhiểm nhất, các cấu kiện dầm ở tầng trên bố trí cốt thépgiống cấu kiện dầm ở tầng 2

Với một phần tử cột: ta tiến hành tổ hợp nội lực cho 2 tiếtdiện (một tiết diện chân cột và một tiết diện đỉnh cột).Trong phạm vi đồ án, ta tiến hành tổ hợp và thiết kế cho 3

cét ë tÇng díi cïng lµ 3 cét cã néi lùc lín nhÊt, nguy hiÓmnhÊt, c¸c cÊu kiÖn cét ë tÇng trªn bè trÝ cèt thÐp gièng cÊukiÖn cét ë tÇng 2.

chơng 9: tính toán cốt thép dầm

- Bê tông móng và thân công trình cấp độ bền B15 (mác

M200#) có R b = 8.5MPa; R bt = 0.75MPa

- Cốt thép:

+ Thép φ <12mm nhóm CI: R S =R SC = 225MPa; R SW = 175MPa

+ Thép φ ≥12mm nhóm CII: R S =R SC = 280MPa;R SW = 225MPa

- Tra bảng ta có ξR = 0,642; αR = 0, 436

Tính theo tiết diện hình chữ nhật b hì = 22 30 ì cm.

Giả thiết a=4cm → =h0 30-4=26cm

2 0

0.306

Giả thiết a=4cm → =h0 30-4=26cm

Giá trị độ vơn của cánh S clấy bé hơn các trị số sau:

- Một nửa khoảng cách thông thủy giữa các dầm dọc

=( 450-22)/2=214cm

R b h A

R bh

s = =70cm Do đó ta lựachọn khoảng cách giữa các cốt đai s=10cm

Kiểm tra điều kiện trên tiết diện nghiêng nguy hiểmnhất c0 ≤ 2h0:

0

2h =52cm

→ thỏa mãn điều kiện về tiết diện nghiêng nguy hiểm

nhất Lựa chọn cốt đai φ =8mm với 2 nhánh, khoảng cách giữacác cốt đai 10cm.

Tính theo tiết diện hình chữ nhật b hì = 22 50 ì cm

Giả thiết a=4cm → =h0 50-4=46cm

2 0

0.347

s

R b h A

Giả thiết a=4cm → =h0 50-4=46cm

Giá trị độ vơn của cánh S clấy bé hơn các trị số sau:

- Một nửa khoảng cách thông thủy giữa các dầm dọc

.

6.23

b s

s

R b h A

R bh

s = =29,4cm Do đó ta lựachọn khoảng cách giữa các cốt đai s=10cm

Kiểm tra điều kiện trên tiết diện nghiêng nguy hiểmnhất c0 ≤ 2h0: