Đồ Án Thiết Kế Nhà Máy Thuỷ Điện

Đồ án này là đồ án thiết kế nhà máy thuỷ điện ( tuabin trục ngang , 3 tổ máy ) , được sử dụng cho các sinh viên đại học xây dựng cùng chuyên ngành là thuỷ lợi . Đây là 1 đồ án của 1 sinh viên học ở đại học bách khoa đà nẵng . Được thông và chỉnh sửa khá ổn định , phù hợp cho việc phục vụ các sinh viên đang thắc mắc và tìm kiếm các đồ án mẫu .

Trường : Đại Học Bách Khoa – Đại Học Đà Nẵng Khoa : Xây Dựng Thủy Lợi - Thủy Điện Bộ mơn : Cơng Trình Thuỷ Lợi ĐỒ ÁN MƠN HỌC THIẾT KẾ NHÀ MÁY THỦY ĐIỆN Họ tên sinh viên : Nguyễn Thành Lâm Lớp : 15X2 Ngành : Xây Dựng Cơng Trình Thuỷ Mã Sinh Viên : 1111 500 89 * Phần : Nhiệm Vụ Tính Tốn 1.1 Mục Đích Giúp sinh viên vận dụng kiến thức học vào việc thiết kế nhà máy trạm thủy điện , giúp sinh viên nhận biết rõ phần cấu phận nhà máy thuỷ điện từ lý thuyết học 1.2 Các Tài Liệu Ban Đầu - Tài liệu địa hình , bình đồ số : - Tài liệu thủy : Htt = 47.38 (m) , Hmin = 42.82 (m) , Hmax = 61.87 (m) Nlm = 1300 (kW) , Qtrạm = 3.43 (m3/s) - Tài liệu quan hệ mực nước hạ lưu nhà máy Zhl = f(Q) , đồ thị số : 1.3 Quan Hệ Q=f(H) Quan hệ lưu lượng qua nhà máy với cao trình mực nước kênh xả hạ lưu nhà máy thuỷ điện * Phần : Chọn Thiết Bị Chính Cho Nhà Máy Thuỷ Điện 2.1 Tổng Quan Về Chọn Thiết Bị Chính Cho Nhà Máy Thuỷ Điện - Nội dung để chọn nhà máy thuỷ điện bao gồm : + Phân tích số tổ máy + Chọn xác định kích thước thiết bị nhà máy Số tổ máy trạm thuỷ điện thông số tuabine công suất , đường kính bánh xe cơng tác (D1) , vòng quay (n) có liên quan chặt chẽ với Nếu số lượng tổ máy , cơng suất định mức tuabine lớn , ảnh hưởng đến đảm bảo cung cấp cho hệ thống tổ máy bị cố hỏng hóc Khí số tổ máy lại kèm theo giảm hiệu suất trung bình nhà máy , hiệu suất lớn tổ máy cao Ngược lại , tăng số lượng tổ máy trạm thuỷ điện tăng vốn đầu tư cho máy móc thiết bị , tăng kinh phí bảo dưỡng , vận hành , … Trong thực tế , ta tính toán thiết kế chọn tuabine cho trạm thuỷ điện , người ta thường tính tốn đến thiết kế kinh tế 2.2 Chọn Nhãn TB - Để chọn nhãn TB có hai cách : Dùng bảng tổng hợp hệ loại TB dùng biểu đồ sản phẩm hệ loại TB Dựa vào cột nước công suất TB , tra bảng biểu đồ hệ loại để chọn hệ , kiểu tuabin phù hợp - Trong thực tế , tính tốn thiết kế chọn TB người ta thường thơng qua tính tốn kinh tế - lượng , có xem xét đến hiệu suất TB vấn đề xảy khí thực chọn cao trình - Phạm vi đồ án yêu cầu sinh viên đưa phương án số tổ máy , kiếm tra điều kiện làm việc TB phân tích để tìm chọn phương án thiết kế 2.2.1 Chọn Số Tổ Máy - Với công suất lắp máy Nlm=1300 (kW) , ta chọn phương án tổ máy để tìm số tổ máy phù hợp điều kiện kinh tế , hiệu suất cao - Tính cơng suất TB : NTB= Nlm.(Z.ηmf)-1 (kW) Trong : Nlm (kW) công suất lắp máy yêu cầu Z (Tổ) số tổ máy dùng cho nhà máy ηmf (%) hiệu suất máy phát dùng ( Z ηmf hai giá trị thay đỗi để lựa chọn TB cho hợp , đồ án ta chọn giá trị ηmf giá trị cố định , lại ta thay đỗi số tổ máy Z ) 2.2.2 Chon Nhãn TB Theo Phụ Lục Liên Xô (Cũ) Ứng với Z ( tổ máy ) ta HD ĐAMH NMTĐ Nguyễn Thanh Hảo / Hình PL2.3 Trang 34 Kết tra bảng thể qua bảng sau : HTính Toán(m) 47.38 NTBine (kW) Tra Bảng Nhãn Hiệu n (v/ph) D1 (cm) 764.7 25/750 PO82-ΓM50 750 50 509.8 382.4 25/750 PO82-ΓM50 750 24/1000 PO82-ΓM42 1000 50 42 Trong : Ứng với Z = NTB = 764.7 (kW) , tra bảng với Htt = 47.38 (m) ta mã hiệu 25/750 Mã mẫu 750 số vòng quay TB chọn : n = 750 (v/ph) Tra mã 25 ta nhãn hiệu TB : PO82- ΓM50 + PO : kí hiệu cho TB tâm trục + 82 : số hiệu BXCT + Γ : tuabine trục ngang + M : buồng xoắn kim loại + 50 : đường kính D1 BXCT ( D1 = 50 cm ) Tương tự cho tổ máy Z = Z = ta xem bảng 2.2.3 Kiểm Tra Vùng Làm Việc Của TB - Sau tra chọn nhãn tuabine ứng với NTB Z( Tổ Máy ) ta biết thông số TB , lúc ta cần tính toán đại lượng quy dẫn n1’ Q1’ ứng với dao động cột nước từ Hmix Hmax , từ đem điểm vừa tính tốn lên đường đặc tính tổng hợp để kiểm tra - Tất TB PO82 nên ta tra đường đặc tính tổng hợp HD ĐÁ NMTĐ – Nguyễn Thanh Hảo / PL2.18 Trang 49 - Hiệu suất làm việc TB bảng tra ηTB = (70% ~ 91%) - Cơng thức dùng để tính toán điểm ứng với cột nước f = (n1’, Q1’) + Vòng quay quy dẫn : n1’ = n.D1.H-0.5 + Lưu lượng quy dẫn : Q1’ = NTB.[9,81.ηTB.D12.H1.5]-1 - Các kết tính sau : *Trường hợp : Z = -> Nhận xét : Tra bảng ta thấy có điểm nằm vùng hiệu suất không hoạt động nên ta không chọn trường hợp *Trường hợp : Z = -> Nhận xét : Nằm vùng hiệu suất cao *Trường hợp : Z = -> Nhận xét : Nằm vùng hiệu suất cao *Nhận Xét Chung : ta thấy ứng với tổ máy thu nhận kết ổn định mặt thiết kế nhà máy với ηTB = 80% Nhưng điều kiện đủ để thiết kế nhà máy đảm bảo tính kinh tế Như , ta chọn Z = (Tổ Máy ) để thiết kế cho nhà máy Vậy nhãn TB chọn PO82- ΓM50 2.2.4 Xác Định Kích Thước Cơ Bản * Ứng với nhãn dán chọn : PO82- ΓM50 Tra PL2.17 Trang 94 HD ĐA NMTĐ – Nguyễn Thanh Hảo * Đơn Vị : cm 2.2.5 Xác Định Trọng Lượng TB * Tra PL2.13 Trang 91 Ứng với D1 = 50 (cm) 2.3 Buồng Xoắn TB - Buồng xoắn nói riêng hay buồng tuabine nói chung phần nối cơng trình dẫn nước trạm thuỷ điện với tuabine hình thành lượng chảy vòng cửa vào cấu hướng dòng - Qua thí nghiệm loại buồng xoắn hồn tồn , mặt cắt tròn có tổn thất thuỷ lực nhỏ Nhưng hướng vận tốc có ảnh hương đến chuyển động chất lỏng phận cánh hướng nước Do ảnh hưởng lớn đến hiệu suất TB , nên phải tính tốn xác kích thước TB để TB làm việc cho tốt Chọn loại buồng xoắn tiết diện hình tròn , có góc φ = 345˚ ~ 360˚ 2.3.1 Tính Thuỷ Lực Buồng Xoắn * Thông số TB chọn : * Trong phạm vi đồ án mơn học , sử dụng phương pháp tốc độ vòng số Vu = const để tính tốn thuỷ lực xác định kích thước buồng xoắn Lúc , coi vận tốc dòng chảy mặt cắt buồng xoắn * Vận tốc dòng chảy tính tốn sau : v = kv.Htt0.5 (m/s) * kv hệ số tốc độ , ta lấy theo kinh nghiệm : * Với Htt = 47.38 (m) , nội suy kết kv = 1.109 * Lúc ta tính tốn lại v = 1.109(47.38)0.5 = 7.63 (m/s) * Chọn góc bao φmax = 345˚ * Chiều cao cánh lấy nước : bo = (0.35~0.42)D1 (m) * Đường kính ngồi vòng bệ : Da = (1.4~1.6)D1 (m) * Đường kính vòng bệ (TB Tâm Trục ) : Db = [1+0.03(ns/D1)0.5]D1 (m) * Hệ số tỷ tốc xuất với công thức : ns = 1.167nN0.5Htt-1.25 (v/ph) *Nhận Xét Chung : Vì tuabine chọn PO82- ΓM50 , loại tuabine tâm trục ngang nên khơng có vòng bệ , lúc Da = Db = 0.8 (m) 2.3.2 Tính Tốn Kích Thước Tiết Diện Buồng Xoắn ( Tròn ) - Cột : tên mặt cắt ( từ cửa đến cửa vào ) - Cột : góc φ tương ứng với tên mặt cắt - Cột : bán kính cong vòng tròn tính - Cột : khỏng cách từ trục đến tâm mặt cắt thứ i : = ρi + - Cột : bán kính Ri = + 2ρi = + ρi Ta tính tốn với = D/2 mà D = Da = Db Bảng Tính Mặt Cắt : Góc bao φmax = 345˚ , ta chia 23 mặt cắt tính cửa cửa vào , 15˚ 2.4 Chọn Máy Biến Áp - Tải điện xa tiến hành với điện áp cao nhằm để giảm tốn thất dây tải giảm tiết diện dây tải - Khoảng cách tải xa cơng suất lớn điện áp sử dụng cao - Chọn máy biến áp dựa thông số điện áp đầu vào (Usơ cấp) điện áp đầu (Uthứ cấp) Lúc ta lựa chọn Usc = Umf Utc = Utải - Công suất máy biến áp tính tốn sau : S = (Nlm-Nhg- Ntd).(z.kt.CosΦ)-1 (KVA) Trong , Nhg công suất hộ gần sử dụng điện áp máy phát Ntd công suất tự dùng nhà máy thuỷ điện , ta lấy Ntd=(2~3)%Nlm z số máy biến áp lựa chọn kt hệ số hiệu chỉnh nhiệt độ , với máy biến áp Liên Xô chế tạo lấy kt = 0.75 CosΦ hệ số công suất lựa chọn MBA , lấy CosΦ=0.8 - Bảng Kết Quả : Với S = 707.8 (KVA) Tra PL2.25 Trang 109 ta chọn MBA nhãn : TM-750/10 Tiếp tục dùng bảng tra PL2.26 Trọng lượng kích thước MBA cuộn dây sau 2.5 Ống Hút ( Ống Xả ) - Ống hút hay ống xả phận tháo nước hạ lưu tuabine Nó phận khơng thể thiếu tuabine phản kích - Đảm nhận nhiệm vụ dẫn nước từ BXCT xuống hạ lưu với tổn thất lượng nhỏ - Ống xả cho phép + Sử dụng phần động lại dòng chảy sau khỏi BXCT + Tận dụng thêm cột nước tĩnh , tính từ m/c cửa BXCT đến mực nước hạ lưu + Đưa nước sau khõi BXCT hạ lưu - Ống xả lựa chọn theo nhãn tuabine ống xả hình cong với thơng số kích thước ta tra từ PL2.5 với D1M = 460 mm D1’ = m 2.6 Máy Phát Điện - Đây thiết bị biến TB thành điện cng cấp cho hệ thống điện , loại máy phát đồng ba pha Các phận máy phát gồm : phần quay roto , phần tĩnh stato , hệ thống kích từ , hệ thống làm nguội máy phát , hệ thống chống cháy , … - Khi chọn máy phát điện nhà máy thuỷ điện , cần lưu ý thông số sau : Cơng suất lắp máy (Nlm) , số vòng quay đồng tuabine (n) hình thức lắp máy ( trục đứng hay ngang ) - Công suất định mức máy phát (Nmf) tính theo cơng thức sau : Nmf = Nlm.Z-1 (KW) với Z số tổ máy phát - Công suất biểu kiến (S) máy phát tính theo cơng thức sau : S = Nlm.(Z.ηmf.CosΦ)-1 (KVA) - Ứng với vòng quay định mức n = 750(v/ph) công suất biểu kiến S = 637.25 (KVA) Tra PL2.2 Trang 97 Lúc ta mã máy phát sau : - Tiến hành kiểm tra loại máy phát chọn có phù hợp hay khơng : ΔS(%) = [Stra-Stt].Stra-1 - Ý nghĩa đại lượng máy phát chọn : - Chọn máy kích tương ứng với số thứ tự máy phát tra bảng : 2.7 Thiết Bị Điều Tốc - Trong thực tế , nhu cầu điện ( phụ tải máy phát ) luôn thay đỗi phạm vi rộng Nếu khơng có biện pháp chun mơn để điều chỉnh cơng suất có thay đỗi tần suất điện giới hạn cho phép Từ công thức N = 9,81ηQH Chúng ta thay đỗi η H điều khó làm , ảnh hưởng đến q trình tính tốn trước Lúc , Q yếu tố giúp thay đỗi N Chỉnh Q nhờ vào độ mở cánh hướng nước ao , góc xoay φ , van kim hay cấu tách dòng Bộ phận tham gia giúp đỡ điều chỉnh Q thiết bị điều tốc - Thiết bị điều tốc giúp TTĐ cung cấp điện (N,E) chuẩn mực đảm bảo chất lượng điện (U,f) 2.7.1 Chọn Thiết Bị Điều Tốc - Dựa vào nhãn TB ta chọn : PO82- ΓM50 ta chọn loại điều tốc điều tốc đơn ( dành cho tuabine tâm trục ) - Quy mô máy điều tốc thể nặng qua lực công tác (A) xác định sau : A = k.NTB.(HTK)-0.5 (kG.m) Trong k hệ số an tồn k(3~4) , chọn k = để tính toán HTK = Htt = 47.38 (m) NTB = 509.8 (kW) Lúc A = 3.509,8.(47,38)-0.5 = 222,19 (kG.m) - Với A = 222,19 (kG.m) ta lựa chọn máy điều tốc nhỏ - trung bình Liên Xơ cũ : PC-250 Trong PC mã máy điều tốc 250 lực công tác máy Như , máy điều tốc ta lựa chọn : K250 với mã hiệu PC-250 2.7.2 Tính Tốn Cho Thiết Bị Điều Tốc - Tính đường kính động tiếp lực : dH = λD1(koHmax)0.5 Trong λ hệ số phụ thuộc vào số lượng cánh hướng nước (tra sách trang 20) ứng với bo = 16 cánh chọn buồng xoắn λ = 0.034 D1 đường kính BXCT ko = bo/D1 - Tính động tiếp lực cánh tuabine : dp = (0.3~0.45)D1 D1 ≤ 5m lấy 0.3 ngược lại D1 > 5m chọn 0.45 2.8 Chọn Thiết Bị Cầu Trục Cho Nhà Máy - Bố trí cầu trục nhà máy ta phải vào trọng lượng kích thước vật nâng lớn nhà máy gồm ( roto máy phát + trục , BXCT + Trục , MBA , Ống xả , … ) kích thước đủ bố trí thiết bị lại theo bề rộng gian máy , có kết hợp nhịp cầu trục Lk - Lúc ta có cơng thức sau : Trong : GrotoMF + Trục = 6.9 ( Tấn ) : trọng lượng roto trục máy phát , ta chọn trọng lượng lắp ráp lớn GMBA = 4.27 ( Tấn ) : trọng lượng toàn máy biến áp chọn GBXCT+Trục = ( Tấn ) : trọng lượng BXCT trục láp rắp hoàn chỉnh chọn theo mã TB trước Lúc : G = max(6.9,7.0,4.27) = ( Tấn ) - Với G = ( Tấn ) , tiến hành tra PL2.27 Trang 119 Cầu Trục Điện Sức Nâng (20~50) Tấn - Ta chọn cầu trục bên với sức nâng 20T , nhịp cầu Lk = 10.5m *Nhận Xét Chung : Với nhà máy thuỷ điện có kích thước nhỏ , cơng suất lắp máy nhỏ nhịp cầu trục 10.5m không phù hợp cho việc thiết kế Vì dẫn đến kích thước nhà máy tăng lên Dẫn đến khối lượng kinh tế đầu vào tăng lên nên ta chọn lại nhịp cầu trục Lk = 8m để tiện lợi cho việc tính tốn , đồng thời giảm phần kích thước nhà máy 2.9 Tính Toán Thuỷ Lực Đường Ống Dẫn Nước Vào Buồng TB - Ở , ta tính tốn theo sổ tay thuỷ lực Phần – Chương - Đường kính kinh tế đường ống : + Chọn sơ theo công thức kinh nghiệm Bundsu ( Đức ) Vì Htt = HTk = 47.38 (m) < 100m nên DKT = (0.052Q3max)1/7 (m) + Trong : H cột nước tính tốn để thiết kế (m) Qmax lưu lượng qua ống lớn (m3/s) *Phần : Thiết Kế Nhà Máy Thuỷ Điện 3.1 Bố Trí Tổng Thể Nhà Máy Thuỷ Điện - Trong phạm vi đồ án nhà máy thuỷ điện , sinh viên giao thiết kế nhà máy thuỷ điện phía sau đập Chọn tuyến đập , kết cấu đập xác định kích thước đập dâng nước thực ĐA Thuỷ Công - Đặc điểm trạm thuỷ điện phía sau đập nhà máy khơng trực tiếp chịu áp lực thuỷ tĩnh , áp lực đập dâng chịu , nhà máy nhẹ nhàng , tăng chiều cao nhà máy so với trạm thuỷ điện ngang đập Thành phần bố trí cơng trình tuyến đầu mối tương tự kiểu TTĐ lòng sơng Đối với TTĐ loại kiểu đập chiều cao có ảnh hương đến cơng trình đầu mối *TTĐ sau đập bê tông trọng lực Nhà máy bố trí sau đập : vị trí nhà máy sau đập , nhà máy đập có bố trí khớp biến dạng Đường ống áp lực dẫn nước đến tuabine đặt thân đập bê tông , đặt ống tuyến hạ lưu đập đập *TTĐ sau đập vật liệu địa phương Nhà máy bố trí sau đập dâng , cửa lấy nước đặt phía trước đập , cửa lấy nước kiểu tháp Đường ống áp lực đặt đập , đất nguyên dạng , dùng ống thép phải có hành lang bê tơng cốt thép bao quanh ống , thông thường dùng ống bê tông cốt thép để dẫn nước vào tuabine 3.2 Xác Định Cao Trình Nhà Máy 3.2.1 Cao Trình Lắp TuaBine (Zlm) * Hiện Tượng Khí Thực : tượng vật lý phức tạp dòng chảy qua tuabine Khí thực phá hoại bề mặt cánh BXCT phận khác tuabine Khi xảy khí thực có tiếng động , phận tuabine bị rung động mạnh , hiệu suất , công suất tuabine giảm Nguyên Nhân : Tại nơi dòng chảy TB áp lực nước giảm đến áp lực bốc nước sơi lên bốc Khi , nước khơng khí hồ tan nước mắt bắt đầu tách khỏi nước hình thành bọt Các bọt chuyển động theo dòng nước , đến vùng có áp lực cao áp suất bốc ngưng tụ lại ( Vngưng tụ > Vhơi nước ) Vì khoảng trống có áp suất thấp nên phân tử nước bao quanh chuyển động tâm khoảng trống với vận tốc cực lớn nên gây va đập có tiếng ồn lớn 3.2.2 Xác Định Độ Cao Hút a.Hệ Số Khí Thực : thơng số biểu thị khả khí thực Bằng tỷ số độ chân không động lơn cánh BXCT với cột nước công tác (σ) b.Xác Định Độ Cao Hút (Hs) : * Điều kiện để không phát sinh khí thực : Hs ≤ Hs - Hhố – σH = [H] Với Ha = Pa/γ Hhoá = Phố / γ * Bảng Tính Cột Nước * Ứng với mực nước ▼= thay vào ta có điều kiện để có độ cao hút nước khơng sinh khí thực * Áp dụng thực tế , cao trình đặt tuabine ▼ > độ giảm áp suất tương ứng ▼/900 Mặt khác , để tăng tính an tồn ta nhân thêm vào H lượng vi phân (σ+Δσ) Trong : k hệ số hiệu chỉnh khí thực (1.05~1.1) σ hệ số khí thực , tra lấy dựa đường đặc tính tổng hợp TB chọn H cột nước làm việc tuabine ▼ cao trình đặt TB so với mực nước biển , tính tốn sơ lấy mực nước hạ lưu nhà máy ứng với lưu lượng tổ máy Với Δσ – Tra biểu đồ hình 7-4/126 Giáo Trình Thuỷ Điện , lấy k = 1.1 Qtrạm = QHL(max) QHL(min) = Qtrạm/z Có QHL(max) QHL(min) ta tiến hành tra quan hệ (Q~Z) 3.2.3 Xác Định Cao Trình Lắp Máy ( Zlm = ▼lm ) Vì TB chọn TB trục ngang nên ▼lm = ▼hl + Hs – 0.5D1 3.2.4 Xác Định Cao Trình Sàn Tuabine ( Zsàn tb = ▼sàn tb ) - Cao trình xác định theo cơng thức : ▼sàn tb = ▼lm - hmáy phát – a Với a khoảng cách an toàn buồng xoắn kim loại a = (0.8~1)m hmf chiều cao tính từ tim trục máy phát đến sàn 3.2.5 Xác Định Cao Trình Đáy Ống Hút ( ZOH = ▼OH ) ▼OH = ▼sàn tb – LỐng Hút 3.2.6 Xác Định Cao Trình Sàn Lắp Ráp ( ZSàn lắp ráp = ▼Sàn lắp ráp ) ▼Sàn lắp ráp = ZHl(max) + a Với a độ cao vượt an toàn : a = (0.5~1)m 3.2.7 Xác Định Cao Trình Dầm Cầu Trục ( Zcầutruc =▼cầu trục ) - Cao trình cầu trục hay gọi cao trình đỉnh đường ray di chuyển ▼cầu trục = d + hcc + ld + Trong : d khoảng cách an toàn so với sàn , lấy d = 1.5 m hcc chiều cao vật cần cẩu , ống xả vật cần cẩu có bề dài lớn nhà máy nên ta sử dụng ( hcc = D4 + L ) ld chiều dài dây , lấy ld = Lm ý nghĩa 1m lấy thêm để đề phòng dây dãn bị tuộc 3.2.8 Xác Định Cao Trình Trần Nhà Máy ( ZTrần Nhà = ▼Trần Nhà) ▼Trần Nhà = Hcầu trục + a + ▼cầu trục Trong : Hcầu trục chiều cao cầu trục ( Hct = A + F ) a khoảng cách an toàn để cầu trục di chuyển an tồn nhà máy , a(0.2~0.5)m 3.3 Xác Định Kích Thước Nhà Máy 3.3.1 Xác Định Chiều Dài Nhà Máy - Chiều dài nhà máy tổng chiều dài đoạn tổ máy , chiều dài sàn lắp ráp đoạn tăng thêm tổ máy cuối L = nL1 + L2 + ΔL Trong : n số tổ máy L1 chiều dài buồng xoắn kim loại , tính theo công thức kinh nghiệm L1 = 3,6D1 + h D1 đường kính BXCT h = (1~3.5) cột nước cao chọn trị số thấp ngược lại L2 chiều dài sàn lắp ráp , xác định L2 = (1~2)L1 ΔL gian lắp ráp sữa chữa gian máy cuối ΔL = (0.2~1)L1 3.3.2 Xác Định Chiều Rộng Nhà Máy - Kích thước gian , gian phụ , bố trí máy phát , thiết bị điều tốc ( tủ điều tốc , két dầu áp lực , điện bên máy , thiết bị khác , khoang lại , kết hợp nhịp cầu trục phạm vi hoạt động nhịp cầu trục - Bề dày tường gian : L1 = 25cm - Bề dày tường gian phụ : L2 = 25cm - Khoảng cách làm việc trục cần cẩu với tường : B = 26cm ( tra bên thông số cầu trục chọn ) - Không gian làm việc gian phụ : L3 = 5.5m * Tổng cộng sơ bề rộng nhà máy : (Lk+L3) + (2L1 + L2 + 2B) Mục Lục * Phần : Nhiệm Vụ Tính Tốn 1.1 Mục Đích 1.2 Các Tài Liệu Ban Đầu 1.3 Quan Hệ Q=f(H) * Phần : Chọn Thiết Bị Chính Cho Nhà Máy Thuỷ Điện 2.1 Tổng Quan Về Chọn Thiết Bị Chính Cho Nhà Máy Thuỷ Điện 2.2 Chọn Nhãn TB 2.2.1 Chọn Số Tổ Máy 2.2.2 Chọn Nhãn TB Theo PL Liên Xô 2.2.3 Kiểm Tra Vùng Làm Việc TB 2.2.4 Xác Định Kích Thước Cơ Bản 2.2.5 Xác Định Trọng Lượng TB 2.3 Buồng Xoắn TB 2.3.1 Tính Tốn Thuỷ Lực Buồng Xoắn 2.3.2 Tính Tốn Kích Thước Tiết Diện Buồng Xoắn ( Tròn ) 2.4 Chọn Máy Biến Áp 2.5 Ống Hút ( Ống Xả ) 2.6 Máy Phát Điện 2.7 Thiết Bị Điều Tốc 2.7.1 Chọn TB Điều Tốc 2.7.2 Tính Tốn Cho Thiết Bị Điều Tốc 2.8 Chọn Thiết Bị Cầu Trục 2.9 Tính Tốn Thuỷ Lực Đường Ống Dẫn Nước * Phần : Thiết Kế Nhà Máy Thuỷ Điện 3.1 Bố Trí Tổng Thể MNTĐ 3.2 Xác Định Cao Trình Nhà Máy 3.2.1 Cao Trình Lắp TB 3.2.2 Xác Định Độ Cao Hút 3.2.3 Xác Định Cao Trình Lắp Máy 3.2.4 Xác Định Cao Trình Sàn TB 3.2.5 Xác Định Cao Trình Đáy Ống Hút 3.2.6 Xác Định Cao Trình Sàn Lắp Ráp 3.2.7 Xác Định Cao Trình Dầm Cầu Trục 3.2.8 Xác Định Cao Trình Trần Nhà Máy 3.3 Xác Định Kích Thước Nhà Máy 3.3.1 Xác Định Chiều Dài Nhà Máy 3.3.2 Xác Định Chiều Rộng Nhà Máy ... thiết kế (m) Qmax lưu lượng qua ống lớn (m3/s) *Phần : Thiết Kế Nhà Máy Thuỷ Điện 3.1 Bố Trí Tổng Thể Nhà Máy Thuỷ Điện - Trong phạm vi đồ án nhà máy thuỷ điện , sinh viên giao thiết kế nhà máy. .. ứng với tổ máy thu nhận kết ổn định mặt thiết kế nhà máy với ηTB = 80% Nhưng điều kiện đủ để thiết kế nhà máy đảm bảo tính kinh tế Như , ta chọn Z = (Tổ Máy ) để thiết kế cho nhà máy Vậy nhãn...* Phần : Chọn Thiết Bị Chính Cho Nhà Máy Thuỷ Điện 2.1 Tổng Quan Về Chọn Thiết Bị Chính Cho Nhà Máy Thuỷ Điện - Nội dung để chọn nhà máy thuỷ điện bao gồm : + Phân tích số tổ máy + Chọn xác