thiet ke kc lien hop

đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông – Hµ NéI Thiết kế kết cấu cơng trình liên hợp 4.1 Cơ sở thiết kế 4.1.1 Tài liệu thiết kế - Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu thép - Tiêu chuẩn Eurocode “Kết cấu liên hợp thép - bêtơng” - Tải trọng tác động, tính toán chương “ Tải trọng tác động” 4.1.2 Xác định sơ kích thước cấu kiện Kích thước cấu kiện chọn sơ chương 4.2 Thiết kế sàn liên hợp 4.2.1 Giới thiệu chung Sàn liên hợp (sàn composite) dạng kết cấu hỗn hợp bêtông sàn thép, sàn thép có cấu tạo dạng gấp nếp, nên giảm bớt chiều dày trọng lượng sàn đến mức tối đa Ưu điểm loại sàn không cần sử dụng ván khuôn Lớp bêtông đúc chỗ mặt sàn thép tương đối mỏng Kết cấu sàn tương đối nhẹ có ảnh hưởng tích cực đến làm việc khung sườn móng cơng trình Ngồi ra, cấu kiện sàn liên hợp dễ gia công, vận chuyển, lắp ráp đơn giản, tốc độ thi công nhanh; phòng hoả tốt, có khả chịu lửa đến không cần lớp bảo vệ đặc biệt có bọc thêm lớp phòng cháy Sau số hình ảnh sàn liên hợp: phÇn: kết cấu công trình Trang 67 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông Hà NộI Cu tạo sàn liên hợp Thi công chốt hàn 4.2.2 Thiết kế sàn liên hợp cho tầng điển hình phÇn: kÕt cấu công trình Trang 68 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông Hà NộI Mt bng kết cấu tầng điển hình 4.2.2.1 Số liệu tính tốn Chọn sơ chiều dày ht =10cm phÇn: kết cấu công trình Trang 69 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông Hà NộI c trưng tôn 1m chiều rộng: Cấu tạo tơn sóng - Tấm tơn dùng loại Lysaght BONDESK hãng BlueScope Lysaght Việt Nam có fyp = 300 MPa; Ea = 2,1105 MPa + Chiều dày tôn: t = 0,7mm; + Diện tích hữu hiệu: Ap = 669 mm2/m; + Trọng lượng tôn: Gap = 0,09kN/m2; + Khoảng cách từ trọng tâm đến mặt dưới: e = 20,38 mm; + Mơmen qn tính đàn hồi: IP =41,5cm4 + Mômen chống uốn dương tới hạn: M+pl.Rd =4,63kNm/m ; + Mômen chống uốn âm tới hạn: M-pl.Rd =-4,67kNm/m - Bêtông cấp độ bền B30: fck =22MPa; fct = 1,8 MPa; Eb = 3,25.104 MPa;  =25 kN/m3 - Cốt thép tròn bố trí để chịu mơmen âm thép AII, có: fsk = 295MPa; Es = 2,1  105 MPa - Hệ số an toàn + Vật liệu: Bêtông c=1,5; tôn ap=1,1; cốt thép s=1,15; mối nối v=1,25 + Tác động: dài hạn G =1,35; ngắn hạn Q =1,5 4.2.2.2 Tính tốn tơn cốp pha giai đoạn thi công 4.2.2.2.1 Xác định tải trọng tác dụng lên tôn - Tải trọng dài hạn: Trọng lng va bờtụng: phần: kết cấu công trình Trang 70 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông – Hµ NéI Gc = 0,07425+0,1310,045525 =2,08kN/m2  Tổng trọng lượng thân bản: G = Gc + Gap = 2,08+0,09 = 2,17kN/m2 - Hoạt tải: + Tải trọng q trình thi cơng phân bố đều: S1 = 0,75 (kN/m2) + Tải trọng q trình thi cơng diện tích 33m: S2 = 1,5 (kN/m2) 4.2.2.2.2 Xác định nội lực Việc tính tốn thực chương trình SAP2000, V10.0.1.0 Các sàn làm việc theo phương có nhịp theo phương cạnh ngắn 3m Cắt dải theo phương cạnh ngắn có bề rộng 1m Tính nội lực theo trạng thái giới hạn cường độ: G=1,35; Q=1,5 Tải thân: G = 2,17  1,35 = 2,93 (kN/m2) Tải thi công thân phạm vi 3m3m: q1 = 2,171,35+1,501,5 = 5,17 (kN/m2) Tải thi cơng thân phần lại: q2= 2,171,35+0,751,5 = 4,05 (kN/m2) - Sơ đồ 1: Mômen nhịp Bỏ qua trọng lượng tôn nhịp khụng c cht ti phần: kết cấu công trình Trang 71 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông Hà NộI s2 s1 g m1 v1 m12 m2 v2 Sơ đồ chất tải nhịp biểu đồ nội lực (mômen lực cắt) - Sơ đồ 2: Mơmen gối s2 s1 g m1 v1 phÇn: kết cấu công trình m12 m2 v2 Trang 72 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông Hµ NéI Sơ đồ chất tải gối biều đồ nội lực (Mômen lực cắt) 4.2.2.2.3 Kiểm tra tiết diện - Trạng thái giới hạn cường độ: Từ kết chạy nội lực, ta xác định Mômen lớn nhịp: M12 = 4,44kNm Mômen lớn gối: M2 = - 5kNm Kiểm tra: M+pl.Rd =4,63kNm>M12 =4,44kNm M-pl.Rd = 4,67kNm < M2 = 5kNm  Tấm tôn không đảm bảo bền Với nhịp tính tốn loại tơn lựa chọn khơng phù hợp Khắc phục điều có nhiều biện pháp: - Tăng giới hạn đàn hồi fpy tôn: Điều khơng hợp lý chọn tơn có cường độ cao dẫn đến thừa khả chịu kéo làm việc với sàn bêtông - Tăng chiều cao hp tôn: điều không hợp lý tơn chế tạo định hình - Giảm chiều dài nhịp tính tốn Phương án áp dụng ta cần cho thêm gối tựa thi công sàn giáo chống Sơ đồ tính tốn lại có thêm giáo chng nh sau: phần: kết cấu công trình Trang 73 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông – Hµ NéI Sơ đồ 1: Mơmen nhịp Bỏ qua trọng lượng tôn nhịp không chất tải: s2 s1 g Sơ đồ chất tải nhịp biểu đồ nội lực (mômen lực cắt) - Sơ đồ 2: Mômen gối s2 s1 g phần: kết cấu công trình Trang 74 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông Hà NộI Mômen lớn nhịp: M12 = 1,09kNm Mômen lớn gối: M2 = -1,08kNm Kiểm tra: M+pl.Rd =4,63kNm>M12 =1,09kNm M-pl.Rd = 4,67kNm < M2 = 1,08kNm  Tấm tôn đảm bảo bền - Trạng thái giới hạn biến dạng: Tải trọng dùng tính tốn tải trọng thân với hệ số G = 1, G = 2,09kN/m Độ võng tôn xác định theo công thức: f=k GL4 384 EI Hệ số k phụ thuộc sơ đồ tính với tơn nhịp k = 0,41 2,93  1504 L f=0,41  =0,0648(cm) < f   =0,6(cm) 384 2,1 10  41,5 250 Tôn đảm bảo độ võng giai đoạn thi công Kết luận: Tôn đủ khả chịu lực giai đoạn thi công ta cho thêm gối (giáo chống) nhịp 4.2.2.3 Tính tốn sàn liên hợp giai đoạn sử dụng 4.2.2.3.1 Xác định tải trọng tác dụng lên - Tải trọng dài hạn: STT Lớp vật liệu g kN/m d gtc m kN/m2 Gạch lát sàn dày 0,5 cm 18 0,005 0,09 Vữa lát dày cm 20 0,02 0,4 Vữa tạo phẳng 20 0,025 0,5 Trần treo - - 0,05 Bêtơng - - 2,09 phÇn: kết cấu công trình Trang 75 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông Hà NộI Tấm tôn - - 0,09 Vách ngăn - - 0,75 Tổng (G) 3,97 - Hoạt tải: Tải trọng sử dụng: Q = 2,73 (kN/m2) 4.2.2.3.2 Xác định nội lực Việc xác định nội lực thực SAP2000 kết sau: Theo trạng thái giới hạn cường độ: G =1,35; Q =1,5 Tải trọng thân: G = 3,97 1,35 = 5,35 kN/m2 Tải trọng sử dụng: Q = 2,73  1,5 = 4,095 kN/m2 Tải trọng tổng Q + G = 5,35+4,095 = 9,445kN/m2 - Cắt dải có chiều rộng 1m Sơ đồ tính tốn sau: Trường hợp 1: Tải trọng cách nhịp - Sơ đồ 1: Tải cách nhịp (PA 1) Sơ đồ chất tải cách nhịp nội lực (Mômen lực cắt) (PA 1) - Sơ đồ 2: Tải cách nhịp (PA 2) phÇn: kÕt cấu công trình Trang 76 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông Hà NộI - Dm phụ tiết diện đặc, hình chữ I đối xứng + Bề rộng cánh: bf = 200mm = 20cm + Bề dày cánh: tf = 14mm = 1,4 cm + Chiều dài bụng: hw = 372mm = 37,2cm + Bề dày bụng: tw = 10mm = 1cm + Chiều cao tiết diện dầm: h = hw + 2tf = 37,2 + Tiết diện dầm 21,4 = 40cm phụ + Diện tích tiết diện Aa = 93,2cm2 Các đặc trưng hình học tiết diện sau: 1 37,23 20  1,43  40 1,4  IX = +2  +2  20  1,4   -  =25158 (cm4 ) 12 12  2  37,2  13  203 IY  +2  = 2669(cm4 ) 12 12 Wx =  IX  25158  = 1257 (cm3 ) h 40 Wy =  IY  2669  = 267 (cm3 ) bf 20 4.3.5.1 Xác định cặp nội lực nguy hiểm tác dụng lên dầm Liên kết khớp dầm phụ với dầm chính, dầm phụ với cột khai báo mơ hình Vì ta thiết kế tất dầm phụ tiết diện (lý để thuận tiện cho sản suất chế tạo hàng loạt không bị nhầm lẫn thi công) nên ta chọn cặp nội lực lớn tất dầm để kiểm tra Từ kết xuất nội lực mơ hình, ta chọn cặp nội lực nguy hiểm sau: Mmax = 322,84KNm (tại tiết diện dầm) Vmax = 153,86KN ( tiết diện đầu dầm) 4.3.5.2 Chiều rộng tham làm việc sàn: Khi chịu uốn, phần đan sàn bê tông tham gia làm việc với dầm thép để tạo thành tiết diện dạng ch T Trờn b rng phần: kết cấu công trình Trang 161 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông Hà NộI tham gia lm vic beff (hình dưới) ứng suất pháp coi phân bố Đối với dầm đơn giản, giá trị beff lấy sau: beff = be1 + be2 = 1,05+1,05 = 2,1m=21cm Với bei = min(l0/8; bi) = min(1,05m; 1,5m) = 1,05m Trong dầm đơn giản, l0 nhịp dầm phụ; l0 = 8,4m 4.3.5.3 Sức bền tiết diện mômen uốn lực cắt a Sức bền tiết diện mô men uốn tiết diện dầm(Lực cắt 0) Bản sàn liên hợp bêtơng với tơn sóng định hình, sóng tơn vng góc với trục dầm thép Chiều cao lớn vùng bê tơng chịu nén chiều dày hc sàn tính từ đỉnh sóng tơn, chiều cao sóng tơn ký hiệu hp Để xác định vị trí trục trung hồ (tính xem trục trung hồ nằm bêtơng, hay qua cánh bụng dầm thép) ta xét thông số sau: - Ký hiệu Fa Fc sức bền dẻo thép hình chịu kéo bêtông chịu nén: Fa = Aafy/a = 93,225/1=2330KN Fc = hcbeff(0,85fck/c) = 7,421(0,852,2/1,5) = 193KN 2bftffy/a = 2201,425/1 = 1400KN Ta có: Fa – Fc = 2330 – 193 =2137KN  Fa – Fc = 2137 KN > 2bftffy/a = 1400KN Vậy trục trung hòa qua bụng dầm thép phÇn: kÕt cÊu công trình Trang 162 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông Hà NộI beff 0,85fck/c Fc hc hp Fa1 fy/a Zw Fa2 ha/2 fy/a Biểu đồ ứng suất trục trung hòa qua bụng dầm thép Từ biểu đồ ứng suất ta dễ dàng tìm chiều cao chịu kéo bụng nằm trọng tâm thép hình Zw : Ta có: Zw = Fc/(2twfy/a) = 193/(2125/1) = 3,86cm Mơmen bền được tính tốn so với trục trọng tâm thép hình: Mpl.Rd = Mapl.Rd + Fc(ha/2+hc/2+hp) – FcZw/2 Trong đó: Mapl.Rd: mơmen bền dẻo thép hình, có giá trị sau: Mapl.Rd = Wx  fy   c = 1257251 = 31448 (KNcm) = 314,48 (KNm)  Mpl.Rd = 314,48 + 193(0,4/2 + 0,074/2 + 0,046) – 1930,0386/2 = 365,3 (KNm) Mômen sử dụng Msd = 322,84 (KNm) < Mpl.Rd = 365,3 (KNm) Vậy điều kiện bền uốn đảm bảo b Sức bền tiết diện lực cắt tiết diện đầu dầm (Lực cắt 0) Tại tiết diện đầu dầm chịu cắt tuý Các thí nghiệm cho thấy phần lực cắt sàn chịu, nhiên khơng thể lập mơ hình tính đơn giản để thể phân phối lực cắt Sự phân phối phụ thuộc vào vị trí liên kết nối Vì thực tế giả thiết lực cắt tiếp nhận bụng dầm thép, giống tiết diện liên hợp Điều kiện bền tiết diện chịu lực cắt cú dng: VSd Vpl.Rd phần: kết cấu công trình Trang 163 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông Hà NộI Trong ú sc bn Vpl.Rd tính theo cơng thức: Vpl.Rd = Av(fy/ )a Với: Av diện tích thép hình chịu cắt Đối với tiết diện chữ I chữ H tổ hợp hàn, Av diện tích bụng: Av = 137,2 = 37,2cm2  Vpl.Rd = Av(fy/ )a = 37,2(25/ )1 = 536,9 (KN) Ta có : VSd =153,86 (KN) < Vpl.Rd = 536,9 (KN) Vậy điều kiện bền cắt đảm bảo 4.3.5.4 Kiểm tra điều kiện ổn định dầm phụ a Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể Do dầm phụ tính tốn dầm đơn giản nên cánh dầm thép luôn chịu kéo Mặt khác, cánh dầm thép chịu nén lại giữ khỏi oằn liên kết với sàn bê tông Do dầm đảm bảo điều kiện ổn định tổng thể b ổn định cục cánh nén Cánh nén dầm xem chữ nhật dài tựa cạnh dài bụng dầm, chịu ứng suất nén tiết diện vuông góc với cạnh dài Liên kết cánh bụng dầm xem khớp bụng mỏng nên khả chống lại quay cánh biên tự ổn định cục không lớn Mất ổn định xảy dạng biên tự vênh ngồi mặt phẳng thành sóng Điều kiện kiểm tra ổn định cục cánh nén: bo E  0,5 tf f b0 bf -t w 2,1 105 20-1 = 14,6   = 6,78 < 0,5  245 t f  t f  1,4 Vậy cánh dầm thoả mãn điều kiện ổn định cục c ổn định cục bụng phÇn: kết cấu công trình Trang 164 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông Hà NộI - ổn định cục tác dụng ứng suất tiếp vùng dầm chủ yếu chịu tác dụng lực cắt, bụng dầm bị méo tác dụng ứng suất tiếp phồng ngồi mặt phẳng bụng dầm thành sóng nghiêng 45O (sự phồng ứng suất pháp nén theo hai phương nghiêng với trục dầm góc 45O sinh từ ứng suất tiếp) Hiện tượng gọi ổn định cục bụng dầm tác dụng ứng suất tiếp Nếu dầm thiết kế có λ w   λ w  Thì bụng dầm ổn định tác dụng ứng suất tiếp trước bụng dầm khả chịu lực bền  λ w  - Độ mảnh quy ước bụng dầm   Với dầm chịu tác dụng tải trọng tĩnh  w   3,2 w  hw tw f 37,2 245    1,27  w   3,2   E 2,1 10  bụng dầm không bị ổn định cục tác dụng ứng suất tiếp - ổn định cục tác dụng ứng suất pháp Những vùng dầm chủ yếu chịu tác dụng mômen uốn, ví dụ vùng nhịp dầm đơn giản chịu tải trọng phân bố đều, tác dụng ứng suất pháp vùng chịu nén bụng dầm bị phồng ngồi mặt phẳng bụng dầm thành sóng vng góc với mặt phẳng chịu uốn dầm Đó tuợng ổn định cục bụng dầm tác dụng ứng suất pháp Chỉ hw E bụng dầm bị ổn định tác  5,5 tw f dụng riêng ng sut phỏp phần: kết cấu công trình Trang 165 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông – Hµ NéI hw 37,2 E 2,1 105 Ta có:   37,2 10); μ - hệ số ma sát, μ = 0,58 (dùng phương pháp phun bột kim loại); γ b2 - hệ số tin cậy liên kết, γ b2 = 1,02; n f - số lượng mặt phẳng ma sát tính tốn, n f = Từ thông số ta xác định khả chịu lực bulông:  μ   0,58  N b  fhb A bn γb1   nf  77  5,6  1     245 (kN) γ 1,02    b2  - Tính lực phân phối vào bulông: Tâm quay liên kết trùng với trục hàng bulơng biên phía nén, lực kéo bulơng tỷ lệ với khoảng cách từ đến tâm quay Mối nối dầm dầm bo vào cột Lực phân phối lên hàng bulơng thứ tính là: phần: kết cấu công trình Trang 168 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông Hà NộI N1= Mh1 704  80  100  2 2 2  271,46kN  hi +28 +36 +44 +52 +71 +80 271,46  135KN V 393 Lực cắt bulông: NV    23,23KN 16 16 Khi bulông chịu tác dụng đồng thời M V: Lực kéo bulông: N1  2 Nbl  NblM +NblV  1352 +232 =136,98(kN)< Nb  c  245(kN) Chi tiết liên kết thể vẽ KC09 b Liên kết dầm - dầm sàn Từ kết nội lực cho thấy nội lực đầu dầm sàn liên kết với dầm nhỏ, thiết kế liên kết bulơng dầm dầm sàn theo cấu tạo + Chọn bulông cường độ cao 40Cr có đường kính d = 20mm + Khoảng cách bulông đảm bảo ≥ 2,5d ≥ 50mm + Khoảng cách từ bulơng đến mép thép góc đảm bảo = 2,0d = 40mm + Bản ghép chọn thép góc cạnh L80808 Chi tiết liên kết thể vẽ KC09 4.4.2 Thiết kế liên kết vị trí nối cột Vị trí nối cột cách mặt sàn 1m Cứ tầng 1, ta tiến hành nối cột lần 4.4.2.1 Chọn xác định khả chu lc ca liờn kt phần: kết cấu công trình Trang 169 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông Hà NộI Dựng bulụng cng cao d = 30mm chế tạo từ thép mác 40Cr có: fub - cường độ kéo đứt tiêu chuẩn: fub = 1100Mpa Các thép, thép khoan lỗ với d1 = 32mm Khả chịu lực bulông cường độ cao xác định theo công thức:  μ  N b  fhb A bn γb1   nf  γb2  Trong đó: fhb - cường độ chịu kéo tính tốn vật liệu làm bulơng; fhb = 0,7fub = 770Mpa=77kN/cm2; Abn – diện tích thực tiết diện thân bulông, Abn = 5,6cm2; γ b1 - hệ số điều kiện làm việc liên kết bulông, γ b1 = 1( n > a 10); μ - hệ số ma sát, μ = 0,58 (dùng phương pháp phun bột kim loại); γ b2 - hệ số tin cậy liên kết, γ b2 = 1,02; n f - số lượng mặt phẳng ma sát tính tốn, n f = Từ thông số ta xác định khả chịu lực bulông:  μ   0,58  N b  fhb A bn γb1   nf  77  5,6  1     490 (kN)  1,02   γb2  4.4.2.2 Tính tốn liên kết vị trí tiết diện nối cột Tính tốn mối nối cột tầng 16 Lấy cặp nội lực nguy hiểm từ tổ hợp nội lực vị trí nối cột tầng 16 cột N(kN) Vx(kN) Vy(kN) Mx(kNm) My(kNm) C3 5803 104 234 396 178 - Chọn ghép: chiều dày tbg = 18mm + Diện tích tiết diện ghép: 4Abg =  1,8  40 = 288cm2 + Diện tích tiết diện thép bản: 2A = 22  60 = 240cm2 < Abg - Tính tốn bulơng liên kết Sơ đồ bố trí bulơng: phần: kết cấu công trình Trang 170 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông Hà NộI D=30 1 Mc Nc Vc Vc 2 Theo sơ đồ tính tốn + Lực dọc cột Nc - tương ứng lực cắt V - liên kết + Lực cắt cột Vc - tương ứng lực dọc N - liên kết Khi chế tạo cột vị trí mối nối cột tiết diện ngang cột bào nhẵn, 75% lực dọc N truyền thơng qua tiết diện cột 25% truyền qua liên kết Như lực cắt tác dụng vào liên kết: V = 0,25  5803 = 1450 (kN) Lực cắt tác dụng lên bulông: V 1450 = 120(kN) NblV = = 12 12 Lực kéo lớn Nmax: Ml 396  100  41 Nmax = max2 = 2 =655(kN)  li 11 +26 +41 Lực kéo lớn mà bulông dãy chịu: N 655 = 327(kN) NblM  max  2 Kiểm tra khả chịu lực bulơng dãy ngồi tác dụng đồng thời M V: 2 Nbl = NblM +NblV = 1202 +3272 =348(kN)< N b γc = 490(kN)  Thoả mãn - Kiểm tra bền cánh cột N  fγbl Cơng thức kiểm tra: An Trong đó: phần: kết cấu công trình Trang 171 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông Hà NộI An – diện tích thực tiết diện ghép; An =4  1,8  (40-23) = 244cm2; So sánh diện tích thực thép với diện tích nguyên: An = 244cm2 > 0,85A = 0,85  240 = 204cm2 Như việc tính tốn tiến hành với An = 244cm2 Với thép XCT42 ta có f = 250MPa, liên kết bulông cường độ cao γ bl = Thay vào công thức ta được: N 5803   10  237MPa  fγbl  250  1,1  275MPa A n 244 Các tầng khác bố trí tương tự, cho ta kết sau: + Từ T.hầm –T15 chọn ghép 500  400  22mm; + Từ T16-T22 chọn ghép 500  400  18mm; + Từ T23-Tmái chọn ghép 500  400  16mm 4.4.3 Thiết kế liên kết chân cột 4.4.3.1 Xác định kích thước đế Ta dùng cặp nội lực sau để tính liên kết chân cột: P V2 V3 M2 M3 -89 -14 -35 -152 18716 Diện tích cần thiết đế xác định từ điều kiện chịu ép cục bêtơng móng: N yc A bd  mcbR b Trong đó: N- lực nén tính tốn chân cột, N=18716 (kN); R b - cường độ tính tốn bêtơng móng, R b =13MPa=13000kPa; mcb - hệ số tăng cường độ nén bêtông chịu ép cục bộ, chọn mcb =1,2 Suy diện tích yêu cầu đế là: 18716 yc yc A bd   1,199(m2 )  L  B  A bd  1,199  1,1(m) 1,2  13000 Để có chỗ bố trí bulơng neo ta chọn L = 1,5m; B = 1,4m Bêtơng móng cấp B25, Rb = 14500 (kN/m2)  Rb mcb  14500 1,2 17400(kN/m2 ) phần: kết cấu công trình Trang 172 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông Hà NộI Tớnh ng sut ti mộp đế theo phương pháp mặt phẳng uốn: N 6M max   ±  mcbRb BL BL 18716  152  max  +  9201(kN/m2 )  mcbR b =17400(kN/m2 ) 1,5  1,4 1,4  1,5 18716  152  8622(kN/m2 )  mcbRb =17400(kN/m2 ) 1,5  1,4 1,4  1,5 Vậy diện tích đế chọn thoả mãn điều kiện chịu lực cục 4.4.3.2 Chọn chiều dày đế Ta cấu tạo cho trục đế trùng với trục cột dưới, thân cột dầm đế chia đế thành nhiều cạnh Ta bố trí sau:  mi n  S-ên ®Õ Mơ men uốn lớn tính cho dải rộng đơn vị theo công thức sau: Mi  αb  i di2 Trong đó:  bt - ứng suất nén bê tơng móng bản,  bt  9201(kN/m2 ) ; d - nhịp tính tốn bản, d=40cm=0,4m; α b - hệ số tra bảng, với tỉ số (b2 /a2 )=(40/30)=1,33 ; ô thuộc loại kê cạnh Tra bảng, suy α b =0,112 Suy ra: Mi  0,112  (0,4)2  9201  164(kNm) phần: kết cấu công trình Trang 173 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông Hà NộI t  6.M  164   0,063(m) =6,3cm  chọn t=6,5cm γ c f 1 250000 4.4.3.3 Tính bulông neo chân cột Bản đế không chịu nhổ nên ta bố trí bulơng theo khả chịu cắt Sử dụng bulông thường chế tạo từ thép CCT42, cấp bền 4.6, d = 16 mm Khả chịu cắt bulông xác định công thức: N vb  fvb γb A.nv Trong đó: fvb - cường độ chịu cắt tính tốn vật liệu làm bulơng Tra bảng xác định fvb = 15 (kN/cm2); γ b - hệ số điều kiện làm việc liên kết bulông, lấy γ b = 0,9; A - diện tích tiết diện ngang thân bulơng, A = 2,01cm2; n v - số lượng mặt cắt tính tốn, n v = Từ thông số ta xác định khả chịu lực bulông: N vb  15  0,9  2,01  27,14 (kN) V 89 - Điều kiện kiểm tra:  n  N  27,14  3,27   vb Ta b trớ bulụng bn nh sau: S-ờn đế phần: kết cấu công trình Trang 174 đề tài: tòa nhà cao tầng hỗn hợp hà đông Hà NộI phần: kết cấu công trình Trang 175