Số liệu cho trước: Nhà công nghiệp 1 tầng lắp ghép 3 nhịp đều nhau. Nhịp khung: L1 =L2 =21 (m). Bước cột : a = 6 (m). Cao trình Ray: R = 7,5 (m). Chế độ làm việc: trung bình Sức trục: Q1 = 10 (t), Q2 = 205 (t) Đất nền có cường độ tiêu chuẩn : Rc = 2 daNcm2.
1 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II THIẾT KẾ KHUNG NGANG NHÀ CÔNG NGHIỆP MỘT TẦNG I/ Số liệu cho trước: - Nhà công nghiệp tầng lắp ghép nhịp - Nhịp khung: L1 =L2 =21 (m) - Bước cột : a = (m) - Cao trình Ray: R = 7,5 (m) - Chế độ làm việc: trung bình - Sức trục: Q1 = 10 (t), Q2 = 20/5 (t) - Đất có cường độ tiêu chuẩn : Rc = daN/cm2 II/ Lựa chọn kích thước cấu kiện 1/.Chọn kêt cấu mái: - Với nhịp L = 21 (m) ⇒ 18 < L < 30 (m) ⇒ Chọn kết cấu mái dàn BTCT Chọn kết cấu dàn dạng hình thang - Chiều cao nhịp dàn BTCT: 1 1 1 h = ÷ .L = ÷ ) .21 = (3 ÷ 2,33)(m) ⇒ Chọn h = (m) 7 9 7 - Chọn mái đặt nhịp bố trí chạy dọc theo nhà Kích thước cửa mái rộng 12 (m) (do nhịp L = 21 > 18(m) ) Chiều cao : (m) - Các lớp mái cấu tạo từ xuống sau: Hai lớp gạch nem kể vữa dày (cm) Lớp bê tông nhẹ cách nhiệt dày 12 (cm) Lớp bê tông chống thấm dày (cm) Panen mái dạng panen sườn, kích thước 6× (m), cao 30 (cm) ⇒ Tổng chiều cao lớp mái: t = + 12 + + 30 = 51(cm) = 0,51 (m) 2/.Chọn dầm cầu trục: - Nhịp dầm cầu trục a = (m), sức trục Q = 20 < 30 (t) Chọn dầm cầu trục tiết diện chữ T thỏa diều kiện: 1 1 ÷ .a= ÷ .6= (0,6÷ 1)(m)⇒ H c = 1(m) 10 10 - Chiều cao tiết diện: H c = SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN - Bề rộng cánh: bc = 1 1 ÷ .a = ÷ .6 = (0,3÷ 0,6)(m)⇒ bc = 0,6(m) 10 20 20 10 - Chiều rộng sườn: b = 20÷ 30(cm) ⇒ Chọn b = 20(cm) 1 1 1 1 - Chiều dày cạnh: hc = ÷ .H c = ÷ .1 = 0,14 ÷ 0,125(m) ⇒ hc = 0,14(m) 7 8 7 8 - Trọng lượng cho dầm: Gc= [ 0,86.0,2 + 0,14.0,6].2,5.6.1,1 = 4,224(t ) - Kích thước tiết diện dầm hình vẽ: KÍCH THƯỚC DẦM CẦU TRỤC 3/ Xác định kích thước chiều cao nhà: SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN - Lấy cao trình nhà tương ứng cốt ± 0.000 để xác định kích thước - Cao trình vai cột: V = R - Hr - Hc R - Cao trình ray: R = 7,5 (m) Hr – Chiều cao ray lớp đệm: Hr = 0,15 (m) Hc – Chiều cao dầm cầu trục: Hc=1 (m) ⇒ V = 7,5 - 0,15 - = 6,35 (m) - Cao trình đỉnh cột: D = R + Hct + a1 Chọn λ = 0,75(m) Hct :Chiều cao cầu trục Với Q1 = 20/5 (t) ; LK =L1 - 2λ = 21- 2.0,75 = 19,5 (m ) Tra bảng ta Hct ,B, K, B1,… Sức trục Q,t Nhịp cầu trục LK,m 10 20/5 19,5 19,5 Kích thước cầu trục,mm Áp lực bánh xe lên ray, t tc Pmin 3,4 5,2 B K Hct B1 Pmax 6300 6300 4400 4400 1900 2400 260 260 13,3 21 tc Trọng lượng, t Xe G 8,5 Toàn cầu trục 23,5 32,5 a1 : Khe hở an toàn từ đỉnh xe đến mặt kết cấu mang lực mái a1 = 0,1÷ 0,15(m) ⇒ Chọn a1 = 0,1 (m) => D = 7,5 + 2,4 + 0,1 = 10,0 (m) - Cao trình mái: M = D + h + + t h- Chiều cao kết cấu mang lực mái h = (m) hcm- Chiều cao cửa mái: hcm= (m) t- Tổng chiều dày lớp mái: t = 0,51 (m) ⇒ Cao trình đỉnh mái nhịp khơng có mái: M1 = 10 + + 0,51 = 13,51 (m) ⇒ Cao trình đỉnh mái nhịp có mái: M2 = 10 + + 0,51 + = 17,51 (m) SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN 4/ Kích thước cột: - Chiều cao phần cột: Ht = D - V = 10 - 6,35 = 3,65 (m) - Chiều cao phần cột: Hd = V + a2 a2 = 0,45 (m)- Khoảng cách từ mặt đến mặt móng ⇒ Hd = 6,35 + 0,45 = 6,8 (m) - Kích thước tiết diện cột chọn sau: Chọn theo thiết kế định hình thỏa mãn điều kiện đọ mãnh: λ b = l0 ≤ 30 , thống cho toàn phần cột b cột dưới, cho cột biên cột l0: Chiều dài tính tốn đoạn cột Chọn b = 40 (cm) - Kiểm tra diều kiện: Dầm cầu trục không liên tục 9,125 Cột trên: l0 = 2,5.Ht = 2,5.3,65 = 9,125 (m) ⇒ λb = 0,4 = 22,81 < 30 10,2 Cột dưới: l0 = 1,5.Hd = 1,5.6,8 = 10,2 (m) ⇒ λb = 0,4 = 25,5 < 30 - Chiều cao tiết diện phần cột trên: ht Cột biên: a4 = λ - B1 - ht (B1: Khoảng cách từ trục dầm cầu trục đến mép cầu trục) Tra phụ lục ⇒ B1 = 0,26 (m) ⇒ a4 = 0,75 - 0,26 - ht = 0,49 - ht ≥ 0,06 (m) ⇒ Chọn ht= 0,4 (m) ⇒ a4 = 0,09 (m) Cột giữa: a4 = λ - B1 - ht h h ⇒ a4 = 0,75 - 0,26 - t = 0,49 - t ≥ 0,06 2 ⇒ Chọn ht = 0,6 (m) ⇒ a4 = 0,19 (m) - Chọn chiều cao tiết diện phần cột dưới: hd Cột biên : hd = 600(mm) Cột : hd = 800 (mm) SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN - Kích thước vai cột : Cột biên: Độ vươn vai cột lấy theo bội số 50 lv 0, 05% b.h0 40.96 Chọn thép: 2ø16 = 4,02 (cm ) c/.Tính cốt đai, cốt xiên: Qv =370,88 > R bt.b.h = 0,09 40 96 = 345,6 (kN) Phải tính cốt đai cốt xiên : h = 100 (cm) > 2,5.a v = 2,5.15=37,5 (cm) =>chọn cốt xiên cốt đai ngang Diện tích cốt xiên cắt qua đoạn l2 = 1002 + 152 = 101(cm) Đường kính cốt xiên: diện tích cốt xiên cắt qua đoạn l ≥ 0,002.b.h = 0,002.40.96=7,68 (cm 2) chọn 2ø18+1ø20 đặt thành lớp, thỏa mãn bé 25 l /15= 101/15=6,7cm d/.Tính kiểm tra ép mặt lên vai: Dầm cầu trục lắp ghép, lực nén lớn dầm truyền vào vai : N = 0,5.G dct + Dmax1 = 0,5 59,66 + 311,22 =341 (kN) Bề rộng dầm cầu trục mở rộng 40cm đoạn gối lên vai 18cm., F cb = 40.18 = 720 (cm ) F tt = 58 18 = 1044 (cm 2) Hệ số tăng cường độ xác định : ϕb = Ftt 1044 = = 1,13 < Fcb 720 SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 59 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN Cường độ chịu nén tính tốn cục bê tông: Rb.cb = α ϕb Rb = 1.1,13.1,15 = 1,3(kN/ cm ) Với : α = 1: bê tơng có cấp độ thấp B25; ϕb = 1,13 : Ψ= 0,75 (tải không đều) N= 341 (kN) < Ψ R b.cb F cb = 0,75 1,3 720 = 702 (kN) => thỏa d/ Kiểm tra nén cục bộ: Đỉnh cột chịu lực nén mái truyền xuống: N = G m1 + P m = 42476 + 6166 = 48642 (daN) = 486,42 (kN) Bề rộng dàn mái kê lên cột: 24cm ; bề dài tính tốn 26 (cm) Diện tích trực tiếp chịu nén cục bộ: F cb = 24.26 =624 (cm 2) Diện tích tính tốn tiết diện lấy đối xứng qua F cb : F tt = 40.30=1200cm Hệ số tăng cường độ xác định: ϕb = Ftt 1200 = = 1, 24 < Fcb 624 Cường độ chịu nén tính tốn cục bê tông: Rb.cb = α ϕb Rb = 1.1, 24.1,15 = 1, 43(kN/ cm ) SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 60 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN Với : α = 1: bê tông có cấp độ thấp B25; φ b = 1,24 : Ψ= 0,75 N=486,42(kN) < Ψ R b.cb F cb = 0,75 1,43 624 = 669(kN) => thỏa điều kiện khả chịu nén cục đặt lưới thép theo cấu tạo lưới thép vng ø6, kích thước lưới 60x60: e/.Kiểm tra vận chuyển cẩu lắp: vận chuyển cẩu lắp hệ số động lực học 1,5 Đoạn cột trên: g = 1,5.0,4.0,4.25=6 kN/m Đoạn cột dưới: g = 1,5.0,4.0,6.25=9 kN/m SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 61 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN Khi vận chuyển: Cột đặt theo phuong ngang kê tự lên gối tựa.Để xác định đoạn l 1, l 2, l 3, xác định gần cách cho momen âm hai gối(M 1,M 2) momen dương vị trí đoạn l (Mnh ) nhau, coi g phân bố l 1, g2 phân bố đoạn l + l Khi đó: M = g1.l12 / = M = g l32 / = M nh = 0,5.M = 0,5 g l22 / Suy ra: l1 = g2 l3 ; g1 l2 = 2.l3 ; H c = 10, 45m = l1 + l2 + l3 = g g2 l3 + 2.l3 + l3 = + 2 + ÷ ÷.l3 g1 g1 Với số liệu tốn, tính được: l3 = 10, 45 = 2, 07 ( m ) / + 2 +1 l1 = / 6.2, 07 = 2,53 ( m ) l2 = 2.2, 07 = 5,85 ( m ) Vậy chọn khoảng cách: l =2,6m; l =5,75m; l 3=2,1m Tính tốn momen uốn với khoảng cách chọn sơ đồ tải trọng thực tế: M1 = 0,5.6.2,6 = 20,28 (kN.m) M3 = 0,5.9.2,1 = 19,8 (kN.m) Để tìm xác momen dương lớn nhất, xác định: RB = [-0,5.6.2,6 2+0,5.9.(10,45-2,6) - 0,5.(9-6).(3,65-2,6) 2]/5,75=44,41(kN) Khoảng cách x từ gối thứ hai đến vị trí có momen dương lớn nhất: x = 44,41/9 – 2,1 = 2,93 (m) M2 = 44,41.2,93 – 0,5.9.(2,93 + 2,1 ) = 17,16 (kN.m) SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 62 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN Tại gối kê 1: Kích thước tiết diện: b=40 cm, h=40 cm’ Diện tích cốt thép vùng kéo: 1ø16 + 1ø18 = 4,55 cm Khoảng cách a = a’ = 3,4 cm h = 36,6 cm Khả chịu lực tiết diện: Mtd1 = Rs As.(h – a’) = 28 4,55 ( 36,6 – 3,4 ) = 4229 kN.cm = 42,29 kN.m Tại gối kê 2: Kích thước tiết diện: b=60 cm, h=40 cm’ Diện tích cốt thép vùng kéo: 1ø20+1ø16 +1ø25 = 10,06 cm Khoảng cách a = a’ = 3,75 cm h = 36,25 cm Khả chịu lực tiết diện: SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 63 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN Mtd2 = Rs As.(h – a’) = 28.10,06.( 36,25 – 3,75 ) = 9782 kN.cm =97,82 kN.m Vậy M td1 > M ; M td2 >M 3> M => cột đảm bảo khả chịu lực vận chuyển Khi cẩu lắp: Khi cẩu lắp, cột lật theo phương nghiêng cẩu Điểm đặt móc cẩu nằm vai cột cách mặt vai cột 20cm.chân cột tì lên mặt đất Xác định momen uốn tiết diện cột: Momen âm phần cột vị trí tiếp giáp vai cột: M1 = 0,5 3,65 = 39,96 kN.m Để xác định momen dương lớn nhất, tính tốn: RB = [ -0,5.6.3,65 – 0,5.(9-6).0,2 + 0,5.9.6,6 2]/6,6= 23,63 (kN) Khoảng cách từ gối B đến tiết diện có momen lớn nhất: x = RB / g = 23,63 / = 2,63 m M2 = 23,63 2,63 – 0,5.9.2,63 = 31,02 kN.m Tính tốn khả chịu lực: SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐOÀN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 64 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN + tiết diện nằm sát vai cột: Kích thước tiết diện: b=40cm, h=40cm; Cốt thép vùng nén : 2ø16 = 4,02 cm Cốt thép vùng kéo : 4ø18 = 10,18 cm Khoảng cách a = a’ = 3,4cm h = 36,6 cm Vậy M td1 = R s.As (h -a’) = 28.10,18.(36,6-3,4) = 9463 kN.cm= 94,63kN.m Mtd1 = 94,63kN.m > M =39,96 kN.m tiết diện đảm bảo khả chịu lực + Tiết diện cột dưới: Kích thước tiết diện: b =40cm, h=60cm Cốt thép vùng nén : 5ø20 = 15.71 cm Cốt thép vùng kéo : 3ø25+2ø20= 21,01 cm Khoảng cách a = 3,75 a’ = 3,75cm h = 56,25 cm Vậy M td2 = R s.As (h -a’) = 28.21,01.(36,6-3,4) = 19119 kN.cm= 191,19kN.m Mtd2 = 191,19 kN.m > M = 31,02 kN.m tiết diện đảm bảo khả chịu lực Kết luận: Cột đảm bảo khả chịu lực cẩu lắp Cột trục B: - Chiều cao làm việc h 0= 120 – = 116 (cm) ; l v = 60 (cm) l v= 60 < 0,9.h =0,9 116 = 104,4(cm) => vai cột làm việc consol ngắn -Lực tác dụng lên vai cột(do hoạt tải đứng cầu trục trọng lượng dầm cầu trục):chọn lực nhịp truyền vào để tính đối xứng cho vai Qv = D max2 + Gdct = 49140 + 5966 = 55106(daN) = 551,06 (kN) a/.Kiểm tra kích thước vai cột: SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐOÀN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 65 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN SƠ ĐỒ TÍNH TỐN CONSOL NGẮN Chọn thép đai ø6a100 =0,283(cm 2) Qv ≤ 0,8.φ w2.R b.b.l b sinθ với θ: góc nghiêng dãi chịu nén tính tốn với phương ngang tgθ = hv 120 = = 2,18 λ − (hd / 2) + 0,5.lsup 75 − 40 + 0,5.40 ⇒ θ = 65,360 - Chiều rộng dãi nghiêng chịu nén: l b = l sup sin θ=40.sin 65,36 0=36,36 (cm) ϕ w = + Es Asw 2,1.104 2.0, 283 = + = 1, 055 Eb b.sw 2, 7.103 40.10 Qv ≤ 0,8.1,055.1,15.40.36,36.sin65,36=1283 (kN) 551,06 (kN) < 1283 (kN) => kích thước vai cột đạt yêu cầu Cầu trục làm việc trung bình K v =1 Khoảng cách từ P đến mép cột a v = 750 - 400= 350(mm) Qv = 551, 06 < 1, 2.K v Rbt b.h02 1, 2.1.0, 09.40.1162 = = 1661(kN) av 35 b/.Tính cốt dọc: Momen uốn tính tốn vai cột tiết diện tiếp giáp với mép cột dưới:(tính cốt thép với momen tăng 25%) M = 1,25.Q v av = 1,25 551,06 35 = 24109 (kN.cm) αm = M 24109 = = 0, 039 < α R = 0, 429 Rb b.h0 1,15.40.1162 => ζ = 0,5 ( + − 2.α m ) = 0,5 ( + − 2.0, 039 ) = 0,98 As = M 24109 = = 7,57(cm ) ζ Rs h0 0,98.28.116 SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 66 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN Hàm lượng cốt thép: µ= As 7,57 100% = 100% = 0,16% > 0, 05% b.h0 40.116 Chọn thép: 3ø18 = 7,63 (cm ) c/.Tính cốt đai, cốt xiên: Qv =551,06 > R bt.b.h = 0,09 40 116 = 418 (kN) Phải tính cốt đai cốt xiên : h = 120 (cm) > 2,5.a v = 2,5.35=87,5 (cm) =>chọn cốt xiên cốt đai ngang Diện tích cốt xiên cắt qua đoạn l2 = 1202 + 352 = 125(cm) Đường kính cốt xiên: diện tích cốt xiên cắt qua đoạn l ≥ 0,002.b.h = 0,002.40.116=9,28 (cm ) chọn 3ø20 đặt thành lớp, thỏa mãn bé 25 l /15= 125/15=8,3cm d/.Tính kiểm tra ép mặt lên vai: Dầm cầu trục lắp ghép, lực nén lớn dầm truyền vào vai : N = 0,5.G dct + Dmax1 = 0,5 59,66 + 491,40 = 521,23 (kN) Bề rộng dầm cầu trục mở rộng 30cm đoạn gối lên vai 18cm., F cb = 40.18 = 720 (cm ) F tt = 68 18 = 1224 (cm 2) Hệ số tăng cường độ xác định : ϕb = Ftt 1224 = = 1,19 < Fcb 720 Cường độ chịu nén tính tốn cục bê tông: Rb.cb = α ϕb Rb = 1.1,19.1,15 = 1,37(kN/ cm ) SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 67 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN Với : α = 1: bê tơng có cấp độ thấp B25; ϕb = 1,19 : Ψ= 0,75 (tải không phân bố đều) N= 521,23 (kN) < Ψ R b.cb F cb = 0,75 1,37 720 = 740 (kN) => thỏa d/ Kiểm tra nén cục bộ: Đỉnh cột chịu lực nén mái truyền xuống: N = G m1 +Gm2+2.P m =42 476+47616+2.6166=102424 (daN) = 102,424 (kN) Bề rộng dàn mái kê lên cột: 24 cm ; bề dài tính tốn 56 (cm) Diện tích trực tiếp chịu nén cục bộ: F cb = 24.56 =1344 (cm 2) Diện tích tính tốn tiết diện lấy đối xứng qua F cb : F tt = 40.60=2400 cm Hệ số tăng cường độ xác định : ϕb = Ftt 2400 = = 1, 21 < Fcb 1344 Cường độ chịu nén tính tốn cục bê tông: Rb.cb = α ϕb Rb = 1.1, 21.1,15 = 1,39(kN/ cm ) Với : α = 1: bê tơng có cấp độ thấp B25; ϕb = 1, 21 : Ψ= 0,75 N = 962,58 (kN) < Ψ R b.cb F cb = 0,75 1,39 1344 = 1401 (kN) => thỏa điều kiện khả chịu nén cục đặt lưới thép theo cấu tạo lưới thép ô vuông ø6, kích thước ô lưới 60x60: SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 68 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN e/.Kiểm tra vận chuyển cẩu lắp: vận chuyển cẩu lắp hệ số động lực học 1,5 Đoạn cột trên: g = 1,5.0,4.0,6.25=9 kN/m Đoạn cột dưới: g = 1,5.0,4.0,8.25=12 kN/m Khi vận chuyển: Cột đặt theo phuong ngang kê tự lên gối tựa.Để xác định đoạn l 1, l 2, l 3, xác định gần cách cho momen âm hai gối(M 1,M 2) momen dương vị trí đoạn l (Mnh ) nhau, coi g phân bố l , g2 phân bố đoạn l + l M = g1.l12 / = M = g l32 / = M nh = 0,5.M = 0,5 g l22 / Suy l1 = g2 l3 ; g1 l2 = 2.l3 ; H c = 10, 45m = l1 + l2 + l3 = g g2 l3 + 2.l3 + l3 = + 2 + ÷ ÷.l3 g1 g Với số liệu tốn, tính được: l3 = 10, 45 = 2, 09 ( m ) 12 / + 2 + l1 = 12 / 9.2, 09 = 2, 41( m ) SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 69 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN l2 = 2.2, 09 = 5,91( m ) Vậy chọn khoảng cách: l =2,4; l 2=5,9; l =2,5 Tính toán momen uốn với khoảng cách chọn sơ đồ tải trọng thực tế: M1 = 0,5.9.2,4 = 25,92 (kN.m) M3 = 0,5.12.2,5 = 37,5 (kN.m) Để tìm xác momen dương lớn nhất, xác định: RB = [-0,5.6.2,4 2+0,5.12.(10,45-2,4) - 0,5.(12-9).(3,65-2,4) 2]/5,9=61,11(kN) Khoảng cách x từ gối thứ hai đến vị trí có momen dương lớn nhất: x = 61,11/12 – 2,5 = 2,59 (m) M2 = 61,11.2,59 – 0,5.12.(2,59 + 2,5) = 2,82 (kN.m) Tại gối kê 1: Kích thước tiết diện: b=60 cm, h=40 cm Diện tích cốt thép vùng kéo: 2ø25+1ø16 = 11,83 cm SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 70 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN Khoảng cách a = a’ = 3,75 cm h = 36,25 cm Khả chịu lực tiết diện: Mtd1 = Rs As.(h – a’) = 28 11,83 ( 36,25 – 3,75 ) = 10765 kN.cm = 107,65 kN.m Tại gối kê 2: Kích thước tiết diện: b=80 cm, h=40 cm Diện tích cốt thép vùng kéo: 2ø22+1ø16 = 9,63 cm Khoảng cách a = a’ = 3,6 cm h = 36,4 cm Khả chịu lực tiết diện: Mtd2 = Rs As.(h – a’) = 28 9,63 ( 36,4 – 3,6 ) = 8844 kN.cm =88,44kN.m Vậy M td1 > M ; M td2 >M 3> M => cột đảm bảo khả chịu lực vận chuyển Khi cẩu lắp: Khi cẩu lắp, cột lật theo phương nghiêng cẩu Điểm đặt móc cẩu nằm vai cột cách mặt vai cột 20cm.chân cột tì lên mặt đất Xác định momen uốn tiết diện cột: SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐOÀN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 71 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN Momen âm phần cột vị trí tiếp giáp vai cột: M1 = 0,5 3,65 = 59,95 kN.m Để xác định momen dương lớn nhất, tính tốn: RB = [ -0,5.9.3,65 – 0,5.(12-9).0,2 + 0,5.12.6,4 2]/6,4= 19,42 (kN) Khoảng cách từ gối B đến tiết diện có momen lớn nhất: x = RB / g = 19,42 / 12 = 1,62 m M2 = 19,42 1,62 – 0,5.12.1,62 = 15,71 kN.m Tính tốn khả chịu lực: + tiết diện nằm sát vai cột: Kích thước tiết diện: b=40 cm, h=60 cm; Cốt thép vùng nén : 3ø25 = 14,73 cm Cốt thép vùng kéo : 3ø25 = 14,73 cm Khoảng cách a = a’ = 4,1cm h = 55,9 cm (lớp bảo vệ 3cm) Vậy M td1 = R s.As (h -a’) = 28.14,73.(55,9-4,1) = 23014 kN.cm= 230,14kN.m Mtd1 = 230,14 kN.m > M =59,95 kN.m tiết diện đảm bảo khả chịu lực + Tiết diện cột dưới: Kích thước tiết diện: b =40cm, h=80cm Cốt thép vùng nén : 4ø22 + 1ø20= 18,34 cm Cốt thép vùng kéo : 4ø22 + 1ø20 = 18,34 cm Khoảng cách: a = a’= 4cm h = 76 cm Vậy M td2 = R s.As (h -a’) = 28.18,34.(76-4) = 36973 kN.cm= 369,73 kN.m Mtd2 = 369,73 kN.m > M =15,71 kN.m tiết diện đảm bảo khả chịu lực Kết luận: Cột đảm bảo khả chịu lực cẩu lắp SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 LỚP : XDLTTD12 GVHD: TS.VŨ TÂN VĂN SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093 2.ĐỒN MINH TRÍ – MSSV: 12720800480 DƯƠNG XUÂN THÀNH – MSSV: 12720800387 4.NGUYỄN HỮU TÌNH – MSSV: 12720800457 72 LỚP : XDLTTD12 ... sơ đồ tồn khung có chuyển vị ngang đỉnh cột - Giả thiết xà ngang cứng vơ cùng,vì đỉnh cột có mức nên chúng có chuyển vị ngang - Dùng phương pháp chuyển vị để tính,hệ có ẩn số chuyển vị ngang đỉnh... ĐIỂM ĐẶT Dmax1 , Dmax2 , Gdct b/ Hoạt tải lực hãm ngang xe con: - Lực hãm ngang bánh xe truyền lên dầm cầu trục trường hợp móc mềm xác định theo công thức: SVTH: 1.VÕ VĂN GIÀU – MSSV: 12720800093... tốn kết cấu mái: Gm1 = 8100 1,1 = 8910 (daN) - Trọng lượng khung cửa mỏi (12 ì m): Gcm2 = 2200 ữ 2800 (daN) Lấy Gcm2 = 2800 (daN), n = 1,1 ⇒ Gcm2 = 2800 1,1 = 3080 (daN) - Trọng lượng kính khung