Số liệu: .......................................................................................................................... 12. Thông số cho bơm P1102AB và tháp tách E1112:................................................... 13. Đường dẫn dầu thô từ tháp T1101 ra bơm .................................................................. 24. Đường dẫn cặn được bơm bở P1106........................................................................... 45. Đường đi của chất lỏng................................................................................................. 56. Naphtha chảy lên tháp tách T1101 ............................................................................ 67. Chất ức chế ăn mòn được bơm vào để điều hòa chất lỏng ........................................... 78. Đường tín hiệu điều khiển hoạt động ........................................................................... 89. Thiết bị gia nhiệt E1112 ............................................................................................ 1010. Thiết bị pơm P1102 AB ........................................................................................... 1111. Đường xả chất lỏng của bơm......................................................................................
NEO TRONG ĐẤT Mở đầu Trong thực tế xây dựng ngày có nhiều cơng trình có mái dốc lớn, hố đào sâu Do mật độ xây dựng, xây chen, giá thành cơng trình, khơng cho phép mở rộng mái dốc xây dựng nên tường chắn đứng sử dụng rộng rãi Đặc biệt tường chắn mềm ưu điểm công nghệ, giá thành tiến độ thi công Neo kết hợp với tường chắn mềm, làm phân bố lại mô men tường nên giảm kích thước tường, tiếp nhận áp lực ngang từ tường truyền vào khối đất ổn định phái sau Neo cho phép đào sau tường chắn, cho phép thi công từ xuống giảm khối lượng chống đỡ Tuy nhiên, để tăng hiệu việc sử dụng neo cho tường chắn có neo cần nghiên cứu bố trí neo cách hợp lý Nội dung dựa tính tốn phương pháp phần tử hữu hạn cho trường hợp tường chắn cụ thể từ đưa phương pháp đánh giá bố trí hợp lý neo tường chắn mềm Có chế làm việc neo Mục tiêu sử dụng neo để cải thiện khả làm việc kết cấu tường chắn, tức giữ cho tường chắn ổn định, phân phối lại mô men tường Như vậy, neo cần phải thoả mãn độ bền (sức chịu nhổ, chịu kéo) làm việc chung hệ thống (tức tương tác lẫn nhau) Cấu tạo neo gồm phần sau: Phần đầu phần liên kết với kết cấu tường chắn Nó phải đảm bảo vững đầu neo không làm biến dạng hay phá huỷ cục tường chắn; Phanà cố định phần cuối neo cố định chắn vào đất cố định Nó phải đảm bảo khả dính bám với đất không làm mở rộng vùng biến dạng dẻo đất bao quanh Vì vậy, vùng phải có kích thước đủ lớn cần củng cố cách mở rộng vùng neo, cải thiện phần đặt đất quanh vùng veo, tăng độ sâu chiều dài dính bám neo Phần thân tự phần truyền tải phần đầu phần cố định Phần tự (thân neo) cần có cường độ tiết diện đảm bảo chịu sức căng Chiều dài phần tự phải đủ để phần cố định neo nằm vào vùng đất ổn định sau mặt trượt tiềm đoạn χ theo giá trị χ khuyến cáo lựa chọn 1,5m hay 0,2H lớn (H chiều cao tường chắn) Thêm vào chiều dài khoảng cách neo phải đảm bảo thuận tiện thi công không phát sinh ảnh hưởng tương tác làm giảm khả chịu lực neo tính tốn Khoảng cách neo khuyến cáo nên chọn >1,2m Khả dính bám neo Sự bám dính neo vào đất phụ thuộc nhiều vào điều kiện đất nền, độ sâu bầu neo so với mặt đất, kích thước bầu neo áp lực phun vữa Theo điều kiện cải thiện khả chịu lực, có số dạng neo vữa khác nhau, nội dung nghiên cứu này, xét đến trường hợp neo lỗ thẳng, vữa áp lực thấp, thường ứng dụng cho trường hợp hạt thơ đất rời hạt mịn Theo khả dính bám neo đất hạt rời xác định biểu thức (1) sau đây: L Tƒ = πDLγ’ ( z + l sin α + sin α).n.tgφ’ Trong γ’ L ( z – + dung l sin α + trọng - sin hữu α)= h (độ hiệu sâu điểm đó: đất; bầu neo) z chiều sâu đến điểm đầu neo; l chiều dài đoạn tự do; L chiều dài bầu neo; α góc nghiêng neo so với phương ngang; n - tỷ số áp lực phun vữa với giá trị γ’h bầu neo; φ’góc ma sát có hiệu lực đất Từ biểu thức rút nhận xét sức dính bám neo khơng phụ thuộc vào chất đất kích thước neo (đường kính bầu neo D, chiều dài thân neo l bầu neo L) mà phụ thuộc nhiều vào vị trí đặt neo góc nghiêng neo so với phương ngang Dưới với trợ giúp phần mềm Plaxis, phân tích ảnh hưởng đại lượng α z tới hệ số an tồn cơng trình tường chắn cụ thể, từ xác định tham số α z hợp lý cho cơng trình đạt hệ số ổn định cao Tính tốn bố trí hợp lý neo 4.1 Sơ đồ số liệu tính tốn Chúng ta xét hố đào rộng 30m, sâu 8m, giữu ổn định tường thẳng đứng bê tơng cốt thép mác 300 dày 0,4m có hệ số poisson ν = 0,17 mô đun đàn hồi E = 2,9.107 kN/m2 Tường chắn ngàm sâu xuống đáy hố đào 5m gia cường tầng neo Dọc theo chiều dài tường chắn, neo bố trí cách 2m Các neo tạo ứng lực trước p = 300kN/m Phần tự neo mơ hình phần tử neo (node – to – node anchor) với độ cứng chịu kéo neo EA = 2.105 kN Bầu neo mô tả phần tử geotextile có độ dài 4m với độ cứng chịu kéo EA = 1,91.106 kN/m Lớp đất lớp đất lấp có bề dầy trung bình 1m, thay tải trọng phân bố có cường độ 20kN/m2, lớp đất cát đồng có tiêu lý sau: dung trọng tự nhiên γ = 17kN/m3, mô đun biến dạng E = 28000kN/m2, hệ số poisson ν = 0,3, góc ma sát φ = 30o, nước ngầm sâu 4.2 Các kết tính tốn nhận xét Các tính tốn thực với trường hợp vị trí đặt neo khơng đổi góc nghiêng so với phương ngang neo thay đổi trường hợp chọn góc nghiêng hợp lý thay đổi độ sâu đặt neo để tìm độ sâu đặt neo phù hợp Đầu tiên tính tốn cho trường hợp độ sâu đầu neo 3m kể từ đỉnh tường, thay đổi góc nghiêng neo so với phương ngang góc 0, 5, 10, 15, 20, 25, 30, 35, 40, 45 50 độ Các kết tính tốn thể đồ thị quan hệ thay đổi góc nghiêng neo so với phương nằm ngang hệ số ổn định cơng trình Ở hệ số ổn định Fs cơng trình xác định theo phương pháp “giảm φ c” giá trị Fs xác định thông qua biểu thức (2) đây: tgφ Fs tgφ = red = C C red Trong đó: φ c góc ma sát lực dính đơn vị thực đất, φ red C red giá trị góc ma sát lực dính đơn vị tương ứng với cơng trình trạng thái giới hạn Chúng ta nhận thấy hệ số ổn định cơng trình đạt lớn góc nghiêng neo so với phương ngang 35 độ Kết tương đối phù hợp với tài liệu dẫn cơng bố nước ngồi góc nghiêng đặt neo nên lựa chọn khoảng từ 15 đến 40độ Sau có góc nghiêng hợp lý phần tính tốn trên, cố định giá trị góc nghiêng tính tốn cho trường hợp đặt neo độ sâu khác Trong tính tốn ý giữ khoảng cáchPHẦN III: TÍNH TOÁN ÁP LỰC ĐẤT LÊN TƯỜNG CHẮN I THEO QUAN ĐIỂM THI CÔNG: Khi mái dốc ổn đònh tức khối lăng trụ trạng thái cân tức lúc lực trượt T = Qsin gây trọng lượng khối lăng trụ Q lực dính C(AC) cộng với lực ma sát, ta có Ntg = Qcostg tức là: Qsin = C(AC) + Q costag Trong đó: Q – trọng lượng khối lăng trụ ABC (Tấn) C – lự dính (T/m2) - góc mặt phẳng trượt AC mặt phẳng ngang - góc mái dốc tự nhiên (1) Hình : Điều kiện cân mái dốc Trò số lực dính ma sát bò giảm độ ẩm đất tăng Khi tổng lực nhỏ lực trượt, điều kiện cân khối lăng trụ ABC bò phá vỡ, mái dốc hố đào bò sụt lở Do ổn đònh mái dốc hố đào không gia cố giữ tạm thời tính chất lý đất thay đổi (do nước ngầm mưa lũ làm cho đất ẩm ướt) Chính lý để đảm bảo an toàn lao động lý mặt kinh tế cần phải thi công đào hố, hào (xây móng, đặt đường ống) thời gian ngắn vào mùa khô Tuy nhiên thực tế, thời gian thi công tồn nhiều hố, hào thường bò kéo dài tới mái dốc không giữ ổn đònh dẫn đến sụt lở đất đào gây tai nạn Bảo đảm ổn đònh hố , hào : a) Khi đào với thành đứng : Đối với đất có độ ẩm tự nhiên, kết cấu không bò phá hoại nước ngầm, cho phép đào hố hào đứng thành, không cần gia cố với chiều sâu hạn chế quy phạm quy đònh sau : Đất cát sỏi 1m Đất cát 1,25m 1,5 m Đất sét sét 2m Đất cứng (khi đào phải dùng cuốc chim, xè beng) Chiều sâu thành đứng tới hạn đào đất xác đònh theo công thức [1] Qsin = c(AC) + Q costg (1) Từ công thức ta có thểrút lực dính mặt AC C Q sin Q cos tg Q sin( ) ( AC ) ( AC ) cos (2) Trọng lượng khối lăng trụ ABC chiều dài 1m là: Q AB AC sin( ) Kí hiệu K= C/ - hệ số dính Sau đưa trò số Q vào công thức [2] thay AB = H/sin ta coù: K H sin( ) sin( ) sin cos Sau bieán đổi đẳng thức ký hiệu cho trường hợp tới hạn K max tìm thấy chiều sâu hố đào: H K max sin cos 90 sin ( ) (3) Khi thành hố đào thẳng đứng tức góc mái dốc 90 chiều sâu tới hạn laø: H th K max cos 90 sin ( ) (4) Theo hai công thức (3) (4) xác đònh chiều sâu hố đào điều kiện cân giới hạn hệ số an toàn ổn đònh Trong điều kiện thực tế thi công đất, để đề phòng chấn thương, công thức (3) (4) tính cần đưa thêm hệ số an toàn ổn đònh cách thay Kmax thành K’ = Kmax /m = C/m thaønh ’ = arctg (t/m) Trong đó: - dung trọng đất (T/m3) m – hệ số ổn đònh 1,5 – t – hệ số ma sát lấy tg sau thay K’ ’ vào công thức (4)ta có công thức xác đònh chiều sâu tới hạn đào hố, hào đứng thành: H th 2K � cos � 90 � sin ( ) (5) Chiều sâu tới hạn đào hố, hào đứng thành xác đònh theo công thức Xôcôlốpxki sau: H th 2C cos (1 sin ) (6) Hoặc công thức Giáo sư Sưtôvích N.A: H th m 4C (7) Khi đào hố, hào sâu giới hạn cho phép phải gia cố thành hố đào giật cấp Hình giới thiệu pp gia cố đào thành dựng đứng (tường chắn): Hình 2: Gia cố thành đứng hố đào – ván cừ; – cọc đứng; – văng chống ngang Hệ thống gia cố chủ yếu gồm phận sau: Ván tường đứng làm từ riêng rẽ ghép lại thành lớn, trực tiếp chòu áp lực đất Các cọc ván đứng để giữ ván tường theo mặt phẳng đứng Văng chống ngang chống xiên giữ cạo đứng Hệ thống gia cố phải xác đònh phương pháp tính toán, tính với áp lực chủ động đất tải trọng phụ thêm tác động lên khối lăng trụ sụp đổ Trò số áp lực đất chủ động đất dính xác đònh theo công thức học đất sau: cd Htg (450 ) 2Ctg (450 ) 2 (8) Trong đó: H – Chiều sâu hố đào (m) - dung trọng đất (T/m3) - góc ma sát đất C – lực dính (T/m2) Trò số trung bình lực dính C số loại đất sau (T/m2) Cát 0,2 Đất có lẫn thực vật 0,5 Đất cát 1,5 Đất sét 5,0 Đất sét 8,0 Trong đất cát lực dính không lớn nên tính toán không tính đến, áp lực đất chủ động xác đònh thteo công thức : cd Htg (450 ) (9) Tính tải trọng phụ thêm, xác lập áp lực đất chủ động, tiến hành cách cho tải trọng phụ thêm phân bố lên khối lăng trụ sụp đổ với dung trọng đất lèn chặt Như chiều cao tải trọng phụ : [ h = q/]sẽ thêm vào chiều sâu hố đào Sau xác đònh áp lực đất lên tường chắn theo công thức theo sức bền vật liệu xác đònh moment uốn tối đa avf moment chống uốn chọn tiết diện phận tường chắn : ván tường, cọc, khoảng cách cọc văng chống ngang Tính khoảng cách cọc trường hợp dùng ván dài 3m để gia cố, chúng coi tầm liên tục với môment uốn cực đại xác đònh theo công thức : Mmax = ql2 /12 Nếu ván dài 3m coi dầm gối tựa với : M = ql2 /8 Đối với ván chọn, môment chống uốn : W = bh2/6 h Trong : q Bc b – chiều rộng ván (cm) C h – chiều dày ván (cm) Theo điều kiện sức bền ta có: H Ec Ac Dc W = M/[] Tức là: bh ql 12[ ] (10) Khoảng cách cọc: l 2[ ].b.h q Trong đó: q – tải trọng phân bố theo chiều dài cho 1cm ván chiều rộng b q = cđ.b (kG/cm) gỗ – ứng suất gỗ phải nhân với hệ số hiệu chỉnh 0,75 gỗ = 0,75 x 120 = 90 kG/ cm2 Khoảng cách cọc là: 180h l go i Tính ván tường: từ công thức (10) ta dễ dàng xác đònh chiều dày cần thiết ván tường biết trước chiều rộng cảu b ii Tính cọc: tùy theo cách chống đỡ cọc mà làm việc chòu lực khác Trên sở phân tích làm việc đó, tiến hành xác đònh trò số môment tác dụng vào cọc tương ứng Xét vài trường hợp cụ thể: Nếu chân cọc đóng sâu xuống đất, đầu cọc tự văng chống ngang neo, coi cọc làm việc dầm console đầu ngàm Moment tối da làm uốn cọc chân ngàm đất là: Mmax = PH/3 (kG/cm) Xác đònh cao trình thay đổi mực nước đất theo mùa năm; xác đònh tính chất ăn mòn nước VII THIẾT KẾ TƯỜNG TRONG ĐẤT Trong phần trình bày giải pháp thiết kế cho tường đất dùng làm tầng hầm cho nhà cao tầng Nội dung việc thiết kế sau: Kiểm tra sức chòu tải đất chân tường Tường đất dùng làm tường tầng hầm cho nhà cao tầng, không chiu tải trọng thẳng đứng N tc công trình bên gây nên Trong trường hợp tổng quát, phải đảm bảo cho sức chòu đất chân tường lớn tải trọng công trình cộng với tải trọng thân tường gây nên tai chân tường, tức là: N tc G tc ptc �R tc b Trong đó: Ptc - áp lực tiêu chuẩn chân tường, T/m2 ; Ntc - tải trọng công trình mét dài, T/m; Gtc - trọng lượng thân của, mét dài tường, T/m; Rtc - sức chòu tải đất chân tường, xác đònh theo công thức (2 – 2) b - chiều rộng tường đất Rtc = Ab + Bh’ +Dctc Trong : b – chiều rộng tường (chiều rộng barét), m; h – chiều sâu tường, m; – dung trọng lớp đất tường, T/m3; ’- dung trọng trung bình lớp đất từ chân tường đến mặt đất, T/m3; ctc – lực dính tiêu chuẩn lớp đất chân tường, T/m2; A, B, D – thông số phụ thuộc góc ma sát 0 lớp đất chân tường, tra theo bảng sau: 0 A B D 0 A B D 0.00 1.00 3.14 24 0.72 3.87 6.45 0.03 1.12 6.32 26 0.84 4.37 6.90 0.06 1.25 3.51 28 0.98 4.93 7.40 0.1 1.39 3.71 30 1.15 5.59 7.95 0.14 1.55 3.93 32 1.34 6.35 8.55 10 0.18 1.73 4.17 34 1.55 7.21 9.21 12 0.23 1.94 4.42 36 1.81 8.25 9.98 14 0.29 2.17 4.69 38 2.11 9.44 10.80 16 0.36 2.43 5.00 40 2.46 10.48 11.73 18 0.43 2.72 5.31 42 2.87 12.50 12.77 20 0.51 3.06 5.66 44 3.37 14.48 13.96 22 0.61 3.44 6.04 46 3.66 15.64 14.64 Ghi chú: tường đất bêtông cốt thép gồm barét nối liền qua giõang chống thấm, tính cho mét dài tường hay tính cho barét Tính toán tường chắn không neo Trường hợp áp dụng nhà có tầng hầm không sâu 4m Sơ đồ tính trình bày hình đây: Sơ đồ tính toán tường tầng hầm không neo a) sơ đồ tường; b) sơ đồ áp lực đất; c) biểu đồ monem Quan niệm tường bêtông cốt thép vật cứng, nên tác dụng áp lực đất, quay quanh, điểm C, gọi điểm ngàm, cách đáy hố đào đoạn Z c = 0,8h2 (trong h2 chiều sâu tường đáy hố đào) Ở phải xác đònh hai số liệu quan trọng, dộ sâu cần thiết tường mômen uốn Mmax để tính cốt thép cho tường Trình tự tiến hành sau: b) Xác đònh hệ số áp lực chủ động áp lực bò động đất váo tường - Hệ số áp lực chủ động: a = tg2 (450 – /2) - Hệ số áp lực bò động p = tg2 (450 + /2) Hiệu số hai áp lực chủ động bò động là: = p – a b) Xác đònh áp lực giới hạn đất chân tường : qgh = [(h1 – h2) – h2a] c) p lực đất chủ động sau tường: h22 a Q1 Q2 = Zca d) Lực đẩy ngang lớn chân tường vào đất: qmax [ h22 2(Q1 Q2 )]2 h2 h23 2Q1 (h1 3h2 ) 3Q2 (2h2 Z c ) Ghi chú: Trong công thức trên: – dung trọng đất; – góc ma sát đất e) Chiều sâu ngàm tường vào đất cần thiết tường ổn đònh thỏa điều kòên: qmax ≤ qgh g) Xác đònh momen uốn lớn M max tác dụng vào điểm nằm đáy hố đào đoạn Zo Z h1 M max a � � 1 1 � � a � � � Z 02 � h1 � Z � Z h1 � �2 Coi tường kết cấu công-xôn, từ M max tính cốt thép chủ cho tường theo phương pháp thông thường kết cấu bêtông cốt thép Tính toán tường chắn có hàng neo Sơ đồ tính toán thể hình : a h1 Zo N Mmax 40,01 h2 Q1 (h1+h2)/3 Q2 a) b) Sô đồ tính toán tường có hàng neo a) Sơ đồ tính b) Biểu đồ momen Điều kiện cận ổn đònh tường sau : � � � � Q1 � ( h1 h2 ) a ��mQ2 � h1 h2 a � � � � � Trong : Q1 - áp lực chủ động đất Q2 - áp lực bò động đất m - hệ số điều kiện làm việc, m = 0,7 Phản lực neo : N = Q1 – Q2 Điểm tác dụng mômen uốn lớn vào tường điểm cách mặt đất đoạn Z0 Z0 2N Trong đó: - dung trọng đất a – hệ số áp lực đất chủ động Giá trò momen uốn lớn vào tường Mmax: M max N Z a a Z0 Từ Mmax tính cốt thép chủ cho tường chòu uốn theo phương pháp thông thường kết cấu bêtông cốt thép Tính toán tường chắn có nhều hàng neo 0.55H 0.15H 0.2H H 0.6H 0.3H 0.2H p lực đất lên tường cừ xác đònh theo phương pháp K.Terzaghi Biểu đồ rút gọn áp lực bên đất lên tường có nhiều gối (do chống thi công) có nhiều neo (tạm thời hay dài lâu) đất rời đất dính thể hình sau: yH - 4t 0.75P z Hình biểu đồ rút gọn áp lực bên đất lên tường chắn có nhiều hàng neo a) đất rời b) đất dính Trò số áp lực ngang đất tác dụng lên tường chắn đất rời : Pmax = 0,75Pa Đối với đất dính Pmax = đH – 4 Trong : đ - dung trọng đất tự nhiên ; - kháng lực cắt đất dính ; Pa – áp lực chủ động đất lên tường : � � Pa d Ztg � � �4 � Trong đó: Z – khoảng cách từ tiết diện tường xét đến đỉnh tường ; - góc ma sát đất Dùng Pmax để xác đònh nội lực tường chắn Các mômen uốn tường phản lực gối (hoặc neo) xác đònh dầm nhòp có chiều dài khoảng cách giũa hai gối (hoặc neo) Phần tường tính dầm công-xôn có chiều dài khoảng cách từ đỉnh tường đến hàng gối tựa (hoặc neo) thứ Giối tựu đặt hố móng Sơ đổ tác dụng vào tường có neo ứng suất trước trình bày hình sau : Sn an Sn Rn L Khi tính toán ứng lực căng trước neo, để đơn giản tính toán, người ta xem tường tuyệt cứng, tức không xét đến ảnh hưởng độ võng tường đến phân bố phản lực đất phát sinh căng neo Còn đất sau tường coi đàn hồi Winkler với hệ số thay đổi tuyến tính theo chiều sâu Z Khi tính toán tường cừ có neo ứng suất trước, phải tính ứng suất phụ phát sinh tường nao việc căng neo Rn Sơ đồ lực tác dụng vào tường cừ có neo ứng suất trước Mômen MZa lực cắt QZa tường cừ căng trước neo xác đònh theo công thức kinh nghòêm V.M.Zubkov: k Z� � �Z �� � Z� � M Za �S n � �� 2Qs L � 1,5 � 3M s � 1,33 � � L� L� �L �� � � n 1 k Z � �M �Z �� � QZa �Sn � �� 8Qs � 1, 25 � 12 � s L � �L �L �� � n 1 � �� Z � � � � � � L� � Trong : Sn – thành phần nằm ngang lực căng neo hàng thứ n mét dài tường, N/m; Z – khoảng cách từ đỉnh tường đến tiết diện xét, m; k- số lượng hàng neo theo chiều cao tường; n- số liệu haøng neo (n = 1, 2, 3, …., k) L – chiều sâu tường (khoảng cách từ đỉnh tường đến chân tường), m; an- khoảng cách từ đỉnh tường đến hàng neo thứ nhất, m; k QS �S n n 1 k ; M S �Sn an n 1 Nội lực tổng cộng tường neo: MZ = MZa + Mo QZ = MZa + Qo Rn = Sn + Ro Mo, Qo Ro tương ứng mômen, lực cắt ứng lực neo nhận dược tính toán bình thường tường tựa gối kê mà neo ứng lực Từ MZ tính thép dọc QZ tính dược thép đai cho mét dài tường đất bêtông cốt thép theo phương pháp thông thường kết cấu bêtông cốt thép Về cấu tao thép tường đất giống cọc barét Chú ý có loại tường đất thi công cách đổ bêtông chỗ trường có loại đúc sẵn công xưởng lắp ghép trường Loại tường lắp ghép thường không sâu tường đúc chỗ Khi tính thép cho tường lắp ghép cần phải ý việc vận chuyển cẩu lắp barét nên thường cốt thép tường lắp ghép nhiều tường đúc chỗ VIII THI CÔNG TƯỜNG TRONG ĐẤT Về thi công tường đất giống thi công cọc barét Tường đất gồm barét nối với theo cạnh ngắn tiết diện; giũa barét có giõang chống thấm Trình tự thi công cua tường đất phương pháp đổ bêtông chỗ thực sau: Đào hố cho Panel (barét) Đào hố cho Panel đầu tiên, phải thực bước: Bước 1: dùng gầu đào thích hợp đào phần hố đến chiều cao thiết kế Chú ý, đào đến đâu, phải kòp thời cung cấp dung dòch bentonite đến đó, cho đầy hố đào, để giữ cho thành hố đào khởi bò sụt lở Bước 2: đào phần hố bên cạnh, cách phần hố đào dải đất Làm để cung cấp dung dòch bentonite vào hố không lở thành hố cũ Bước 3: Đào nối phần đất lại (đào dung dòch bentonite) để hoàn thành hố panen theo thiết kế Hạ lồng cốt thép, đặt giõang chống thấm đổ bêtông cho panen (barét đầu tiên) Các bước thực hòên sau: Bước 4: hạ lồng cốt thép vào hố đào sẵn, dung dòch bentonite Sau đặt giõang chống thấm CWS (nhờ có gá thép chuyên dụng) vào vò trí Giõang chống thấm CWS giá lắp chuyên dụng hãng Banchysoletanche trình bày hình 2.7a Bước 5: Đổ bêtông theo phương pháp vũa dâng, thu hồi bentonite trạm xử lý Bêtông tường đất thường có mác 250# đến 300# ng đổ bêtông phải luôn chìm bêtông tươi đoạn ≥ 3m để tránh cho bêtông bò phân tầng, bò rỗ Bước 6: Hoàn thành đổ bêtông cho toàn panen (barét) thứ Chú ý: phải đổ bêtông cao cốt thép thiết kế đoạn không < 0,5m để sau đập phần bêtông xấu vừa Đào hố cho panen (barét) tháo gá lắp cho giõang chống thấm Bước 7: Đào phần hố sâu đến cốt thiết kế đáy panen (đào dung dòch bentonite) Chú ý đào cách panen (sau bêtông panen ninh kết ≥ Bước 8: Đào tiếp đến sát panen số Bước 9: Gỡ gá lắp giõang chống thấm gầu đào khỏi cạnh panen số 1, giõang chống thấm CWS nằm chỗ tiếp giáp giũa panen Hạ lồng cốt thép, đặt giõang chống thấm đổ bêtông cho panen (barét) thứ Bước 10: Hạ lồng cốt thép xuống hố đào chứa đầy dung dòch bentonite Đăt gá lắpp ghép với giõang chống thấm CWS vào vò trí Bước 11: Đổ bêtông cho panen (barét) thứ phương pháp vữa dâng, panen số Bước 12: Tiếp tục đào hố cho panen thứ phía bên panen số Thực việc hạ lồng cốt thép, đặt gá với giõang chống thấm đỗ bêtông cho panen thứ giống thực cho panen trước Tiếp tiến hành theo quy trình thi công để hoàn thành toàn công trình tường đất thiết kế Chú ý: Phải đặt ống siêu âm để kiểm tra chất lượng bêtông panen giống cọc barét VI KIỂM TRA CHẤT LƯNG TƯỜNG TRONG ĐẤT Kiểm tra chất lượng bêtông Dùng phương pháp siêu âm truyền qua giống kiểm tra cọc barét Kiểm tra chất lượng chống thấm qua tường Chủ yếu kiểm tra thấm qua giõang cách nước giũa panen cách quan sát thực đòa Nếu bò thấm phải có biện pháp xử lý Thông thường dùng vữa chống thấm chuyên dụng (thí dụ vữa Sika) χ sau mặt trượt tiềm đỉnh bầu neo không đổi 2m, khoảng cách thường khuyến cáo lựa chọn 1,5m 0,2H hay lớn Các kết tính tốn cho biết cơng trình chúng ta, cách bố trí hợp lý neo đặt đầu neo độ sâu khoảng 3m nghiêng góc 35độ so với phương nằm ngang Kết luận Hiện tính tốn thiết kế neo hệ neo cho tường chắn mềm, phương pháp truyền thống sử dụng phần mềm tính toán ứng dụng Việc sử dụng phần mềm địa kỹ thuật mạnh cho phép nhà thiết kế tính tốn nhanh hơn, cho kết sát thực đặc biệt nhờ ưu điểm sử lý kết nhanh trực quan nên phần mềm cho phép nhà thiết kế tính tốn nhiều trường hợp, từ chọn phương án hợp lý Trên tinh thần này, tác giả sử dụng phần mềm Plaxis - phần mềm địa kỹ thuật mạnh tính tốn cụ thể cho tốn từ đưa phương án neo hợp lý (PGS TS Nguyễn Hùng Sơn, Th.S Vũ Quang Trung) ... lực dính C số loại đất sau (T/m2) Cát 0,2 Đất có lẫn thực vật 0,5 Đất cát 1,5 Đất sét 5,0 Đất sét 8,0 Trong đất cát lực dính không lớn nên tính toán không tính đến, áp lực đất chủ động xác đònh... lực đất chủ động đất dính xác đònh theo công thức học đất sau: cd Htg (450 ) 2Ctg (450 ) 2 (8) Trong đó: H – Chiều sâu hố đào (m) - dung trọng đất (T/m3) - góc ma sát đất. .. chế quy phạm quy đònh sau : Đất cát sỏi 1m Đất cát 1,25m 1,5 m Đất sét sét 2m Đất cứng (khi đào phải dùng cuốc chim, xè beng) Chiều sâu thành đứng tới hạn đào đất xác đònh theo công thức