Đồ án môn học Nền móng

Đồ án môn học nền móng do thầy Đỗ Thanh Hải DHBK hướng dẫn.Thiết kế tính toán móng băng và móng cọc (TCVN 10304:2014) theo hồ sơ địa chất cho sẵn.File đính kèm bao gồm Thuyết minh(docx)+ Bản vẽ file cad.

ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI MỤC LỤC A THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT B THIẾT KẾ MÓNG BĂNG SƠ ĐỒ MĨNG BĂNG VÀ SỐ LIỆU TÍNH TỐN : CHỌN VẬT LIỆU CHO MÓNG CHỌN CHIỀU SÂU ĐẶT MÓNG Df (Hm) 4 XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƢỚC MÓNG ( B x L) 5 KIỂM TRA CÁC ĐIỀU KIỆN BỀN CỦA MÓNG 6 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƢỚC TIẾT DIỆN NGANG 12 KIỂM TRA ĐIỀU KIỆN XUYÊN THỦNG 14 XÁC ĐỊNH NỘI LỰC TRONG DẦM MÓNG ( M ; Q) 16 TÍNH TỐN CỐT THÉP CHỊU LỰC TRONG DẦM MÓNG 17 C THIẾT KẾ MÓNG CỌC 25 CHỌN CÁC THÔNG SỐ CHO ĐÀI VÀ CỌC 27 TÍNH SỨC CHỊU TẢI CỦA CỌC 28 CHỌN SỐ LƢỢNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC 36 KIỂM TRA 37 TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP TRONG ĐÀI: 45 KIỂM TRA CỌC KHI VẬN CHUYỂN VÀ THI CÔNG CỌC 47 A THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT Lớp Dung trọng tự nhiên  (kN/m3) Dung trọng đẩy noåi ' (kN/m3) tc 'tc 20,61 20,74 20,95 20,20 19,93 20,70 I II 20,49 20,54 20,72 20,68 20,70 20,71 20,78 20,76 20,85 20,89 21,05 21,01 20,08 20,13 20,32 20,27 19,93 19,93 19,93 19,93 20,70 20,70 20,70 20,70 SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 11,04 10,99 11,16 10,33 10,08 10,80 'I 'II 10,92 10,97 11,16 11,11 10,91 10,94 11,07 11,04 11,02 11,07 11,29 11,24 10,22 10,27 10,45 10,40 10,08 10,08 10,08 10,08 10,80 10,80 10,80 10,80 Lực dính C (kN/m2) Ctc CI Góc ma sát  (0) CII 11,00 10,72 102,73 13,70 tc I II 30,26 30,63 32,02 31,65 6,46 10,86 25,14 21,34 25,56 6,29 8,16 15,15 13,28 64,29 81,26 141,18 124,21 31,15 16,24 28,50 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI B THIẾT KẾ MÓNG BĂNG SƠ ĐỒ MÓNG BĂNG VÀ SỐ LIỆU TÍNH TỐN : 1.1 Sơ đồ móng băng : (STT 16:N Đề MẶ T BẰ GBài: MÓII-7-A) NG SỐ II -THẦY HẢI 4000 E 6000 D 6000 C 4000 B A 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 Mặt cắt dọc móng băng 1.2 Tải tính tốn STT Cột A B C D E Tổng SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 Ntt (kN) 630 660 810 680 600 3380 Mtt(kN.m) 48.8 44.5 41.2 58.4 40.5 233.4 Htt(kN) 58.5 46.9 43.3 70.2 42.6 261.5 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI 1.3 Tải tiêu chuẩn Lấy hệ số vƣợt tải N tt tc Ta có: N = n n = 1.15 Cột A B C D E Tổng STT Ntc (kN) 547.83 573.91 704.35 591.30 521.74 2939.13 Mtc (kN.m) 42.43 38.70 35.83 50.78 35.22 202.96 Qtc (kN) 50.87 40.78 37.65 61.04 37.04 227.39 CHỌN VẬT LIỆU CHO MĨNG - Móng đƣợc đúc bê tơng B20 (M250) có: Rb = 11.5 MPa Rbt = 0.9 MPa Eb = 27 103 Mpa - Cốt thép móng loại CI ( ϕ 10 ), có RsI = 225 MPa ; RswI = 175 Mpa - Cốt thép móng loại CII ( ϕ 10 ), có - RsII = 280 MPa RswII = 225 MPa Es = 21 104 Mpa Trọng lƣợng trung bình bê tông đất Hệ số vƣợt tải γtb = 22 kN/m3 n = 1.15 CHỌN CHIỀU SÂU ĐẶT MÓNG Df (Hm) - Ta chọn HK3 để thiết kế móng - Móng cơng trình đặt lớp đất tốt, tránh đặt rễ lớp đất đắp, lớp đất yếu, thuận lợi cho trình thi cơng… - Chiều sâu chơn móng: Df = m Đặt lớp đất đắp 0.9 (m), lớp 1.1 (m) - Mực nƣớc ngầm -0.6 m - Chiều cao dầm móng : 1 1  )li max  (  )6  (0.5  1.0) 12 12 h( SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI Chọn h = 0.7 m XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƢỚC MĨNG ( B x L) Tổng chiều dài móng băng : Lm = 2x Lx + + + + = 22 (m) Chiều dài hai đầu biên: 1 1 - Lx =  :  l1  5 mà l1 = 4.0 (m) => chọn Lx = 1.0 (m) Ta có: Df = (m) , chọn Bm = 1(m) : Lớp đất đắp có : + Dung trọng tự nhiên:  tc  19  kN / m3  + Dung trọng đẩy : + Lực dính đơn vị + Góc ma sát Đặt móng lớp số có :  tc'   kN / m3  : C = 10  kN / m  :  = 20 + Dung trọng tự nhiên:  tc  20.61 kN / m3  + Dung trọng đẩy :  tc'  11.04  kN / m3  + Lực dính đơn vị : C = 11.00  kN / m  + Góc ma sát :  = 25.56 Mực nƣớc ngầm cách mặt đất 0.6 (m) F  L  Bm  Ta có : RII  N tc RII   tb D f m1m2 ABm II  BD f  II*  DcII  ;  TCVN 9362-2012   k Trong : m1m2 =1 k = 25.560 Tra bảng nội suy => A = 0.8134 , B = 4.2536, D = 6.7998  II  *  i hi hi  19  0.6   0.3  11.04  1.1  13.122(kN/ m ) RIItc  1 (0.8134111.04  4.2536  13.122  6.7998 11)  195.41( KN / m2 ) Diện tích đáy móng: F = Bm x L ; L=22(m) SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG F  2939.13 195.41  22  Bm  Chọn GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI 19.41  19.41( m )  0.88( m) 22 : B = 1.5 (m) Vậy kích thƣớc móng là: F = B x L = 1.5 x 22 = 33 m2 KIỂM TRA CÁC ĐIỀU KIỆN BỀN CỦA MÓNG 5.1 Kiểm tra ổn định đất dƣới đáy móng Tổng lực dọc tính tốn dời lực vế tâm móng : Ntt = 3645(KN) STT Lực dọc Ntt (KN) Khoảng cách chuyển lực tâm móng (m) 630 660 810 680 600 10 6 10 Tổng Giá trị momen dƣơng chiều kim đồng hồ(kN.m) - 6300 -3960 4080 6000 -180 Tổng momen sinh dời lực dọc tâm móng : MNtt = -180(kN.m) Tổng momen sinh dời lực ngang (moment chiều kim đồng hồ dƣơng) MHtt = h xHi = 0.7 x 261.5 = 183.05 (kN.m) Tổng momen chuyển lực tâm đáy móng : Mtt = MHtt + MNtt + Mtt = 183.05 -180 + 233.4 =236.45 (kN.m) (cùng chiều kim đồng hồ) Mtc = 236.45 =205.61 (kN.m) 1.15 SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI Kiểm tra điều kiện sau: ptbtc  N tc   tb D f  R II F tc pmax  ptbtc  M tc  1, R II Wm M tc 0 Wm tc pmin  ptbtc  Ta có: RII  m1m2 ABm II  BD f  II*  DcII  ;  TCVN 9362-2012   k RIItc  1 (0.81341.5 11.04  4.2536  13.122  6.7998 11)  199.90( KN / m2 ) N tc 2939.13 p    tb D f   22   133.06(kN / m ) F 1.5  22 tc tb  ptbtc  RII tc max p p  tc tb M tc Wm ( thỏa điều kiện ) = 133.06  205.61  22  1.5  134.76( kN / m ) tc  pmax  1, 2RII  1, 199.90  239.88( KN / m2 ) tc pmin  ptbtc  ( thỏa điều kiện ) M tc 6  = 133.06  205.61  131.76( kN / m ) Wm 22  1.5 tc  pmin 0 ( thỏa điều kiện ) Vậy ta thấy điều kiện thỏa  Móng ổn định 5.2 Điều kiện cƣờng độ Tính sức chịu tải SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI b  B  2e b l  L  2e l el eb M  N M  N tt x tt  tt y tt 0 236.45  0.07 3380  b  1.5    1(m)  l  22   0.07  21.86(m) ,q,c l cc hệ số sức chịu tải theo biểu đồ E.1 phụ thuộc vào tgI = tg(25.560) = 0.478 (BẢNG PHỤ LỤC TCVN 9362:2012) Dựa vo biều đồ E.1 ta xác định đƣợc hệ số  i nhƣ sau:    q c 10 20 SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI i,iq,ic l cc hệ số ảnh hƣởng độ nghing tải trọng theo biểu đồ E.2 phụ thuộc vo tgI = 0.478, tg  H x 261.5   0.077 N tt 3380 => tg/tgI = 0.161 i   0.9   i q  0.99  i c  0.97 n, nq ,nc l cc hệ số ảnh hƣởng tỷ lệ cc cạnh mĩng theo cơng thức: l 21.86   21.86 b 0.25 n  1  1.011 n 1.5 nq  1  1.069 n 0.3 nc  1  1.014 n A I     i   n    0.9  1.011  3.64   BI   q  i q  n q  10  0.99 1.069  10.58  D I   c  i c  n c  20  0.97 1.014  19.67 n    b  l  (A I  b   I  BI  h   'I  D I  c I ) SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI = 1.5  21.86  (3.64 1.5 10.92  10.84 2 13.122  9.67 11) =18378 (kN) N  N tt  n   tb  D f  Fm  3380  1.3  22  1.5  22  5267.6 kN tt Chọn kTC =  k TC  18378  9189 kN  N tt  5267.6 kN  Đất đủ sức chịu tải 5.3 Kiểm tra biến dạng dƣới cơng trình (tính lún) - Độ lún móng tính theo phƣơng pháp tổng phân tố , móng băng độ lún cho phép tâm móng [S] = 8(cm) Theo TCVN 9362-2012 pgl  ptbtc   tc D f - Áp lực gây lún : - Chia lớp phân tố: chọn hi = 0.5 m - Áp lực ban đầu lớp đất thứ i: * ’vi   D f   Zi P1i   * D f   ( Z i 1  hi )  e1i - Áp lực lớp đất thứ I sau xây dựng móng: P2i = P1i +  gli  e2i Trong đó: gli = k0i * Pgl k0i ∈ l b Z Tra bảng koi b - Tính lún cho t ng phân lớp theo công thức sau : n n e1i  e2 i i 1  e1i S   si   i 1 Chọn m u đất tính P (kN/m2) E hi n: Mẫu USD3-2 (độ sâu 8-8.5 m) 25 0.466 50 0.451 SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 100 0.433 200 0.414 400 0.394 800 0.372 10 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI NP - số SPT trung bình khoảng 1d dƣới 4d mũi cọc fs,i - cƣờng độ sức kháng trung bình đoạn cọc nằm lớp đất rời thứ “i”: f s ,i  10 N s ,i fc,i - cƣờng độ sức kháng đoạn cọc nằm lớp đất dính thứ “i”: fc,i   p f Lcu,i Trong đó: cu - cƣờng độ sức kháng cắt khơng nƣớc đất dính fL - hệ số điều chỉnh theo độ mảnh h/d cọc đóng, xác định theo biểu đồ hình G.2b tiêu chuẩn 10304-2014  p - hệ số điều chỉnh cho cọc đóng phụ thuộc vào tỷ lệ sức kháng cắt khơng nƣớc cu trị số trung bình ứng suất pháp hữu hiệu theo phƣơng đứng, xác định dựa vào hình G.2a  Tính tốn cụ thể Mũi cọc nằm lớp đất số đất dính nên qb= 9cu ( cọc đóng ép ) (trang 83 TCVN 10304-2014) qb  9cu  qb   80  720(kN/ m ) Ta có sức kháng mũi  cu  80 SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 34 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI Cƣờng độ sức kháng đất lên thân cọc: f si  10 N si với thân cọc nằm đất rời thứ i (lớp 1, 2) fi   p f Lcu,i với thân cọc nằm đất dính thứ i (lớp 3) Ta có cu=80, ’v =19*0.6+9*0.3+10.92*18.1+10.93*15.2+11.02*3.4=415.66 kN/m2 cu/’v = 0.19 p=1 tra hình G.2a trang 84 TCVN 10304:2014 Ta có l/d=37.6/0.4=94  fL=0.81 tra hình G.2b trang 84 TCVN 10304:2014 Lớp Li(m) Nsi 16,5 10 15,2 15,5 3,4 p fL 0.81 cu fi(kPa) fili 10 33,33 15,5 51,67 64.8 220,32 80 1555,65  Rc,u  720  0.16  1.6 1555.65  2604.25kN 2.3.Sức chịu tải cho phép cọc Rc,k= min(2671.89 ; 4212.41 ; 1617.10; 2604.25) = 1617.10 kN Rc ,d  N c ,d  Rc ,k k  1617.10  1155.07 kN 1.4 o 1.15 Rc ,d  1155.07  1155.07 kN n 1.15 SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 35 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI CHỌN SỐ LƢỢNG CỌC VÀ BỐ TRÍ CỌC 3.1.Chọn số ƣợng cọc - Xác định sơ số lƣợng cọc móng N 6300 n p  k tt  1.5   8.2 => Chọn np=9 cọc R c,d 1155.07 k – hệ số xét đến trọng lƣợng đài đất đài ảnh hƣởng mômen (K=1.21.5) - Bố trí khoảng cách s tim cọc: 3d  6d  1.2  2.4 (m) => Chọn 1.2 m 3.2.Bố trí cọc chọn kích thƣớc đài 3200 1200 400 800 X 1200 800 3200 1200 1200 400 400 400 Y - Chọn kích thƣớc cột phía đài Ac  1.3  - 6300  0.56m 14500 Bc Lc = 0.8 m 0.8 m T việc bố trí cọc nhƣ trên, ta chọn kích thƣớc đài Bđ Lđ = 3.2 m 3.2 m SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 36 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI KIỂM TRA 4.1.Kiểm Tra Sức Chịu Tải Của Cọc Đơn : N tt M x ymax M y xmax   n  yi2  xi2 Chuyển ngoại lực tác dụng đáy đài trọng tâm nhóm cọc (trƣờng hợp trùng với trọng tâm đài): Trọng lƣợng riêng trung bình bê tơng đài đất phía đài:  tb  22kN / m3 Chiều cao đài chọn sơ 1.2 m N tt  N tt  Fd *  tb * D f  6300  3.2*3.2*22*2.5  6863.2kN Tải tác dụng lên cọc : Pmax  M ytt  M y  H xtt * h  488  585*1.2  1190kNm Lập bảng tính Pi nhƣ sau: Cọc - xi (m) -1.2 1.2 -1.2 1.2 -1.2 1.2 xi2 1.44 1.44 1.44 1.44 1.44 1.44 ∑ x2i 8.64 Pi (kN) 597,30 762,58 927,86 597,30 762,58 927,86 597,30 762,58 927,86 Khả chịu lực cọc:  Pmax  927.86(kN )  Rc ,d  1155.07( kN ) Ta thấy cọc chịu nén   Pmin  597.30(kN )   Vậy thỏa điều kiện chịu lực 4.2.Kiểm Tra Sức Chịu Tải Của Nhóm Cọc : Qnhóm = η.n.Qa Trong - hệ số nhóm  m  n - 1 + n  m - 1  η = 1 - θ   90.m.n   m – số hàng cọc, m = n – số cọc hàng, n = d = arctg , s – khoảng cách cọc tính t tâm: s = 3d s SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 37 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI = 18.4o 3 - + (3 - 1) = - 18.4 [ ] = 0.7 90 3  Qnhóm = 0.727 1155.07 = 7561.86 kN > Ntt = 6863.2 kN  Thỏa = arctg 4.3.Kiểm tra điều kiện ổn định đất dƣới móng khối quy ƣớc Góc truyền lực : theo trang 43, tiêu chuẩn 10304-2014:   tb Với: tb - Góc ma sát trung bình lớp đất dọc theo chiều dài cọc (TTGH II)  l l 25.56o 16.5  30.63 15.2  10.86  3.4  26.33o 35.1 i  26.33  6.583o =>   tb  4 Cạnh đáy móng khối qui ƣ ớc ( móng vng ) : Lqu= Bqƣ = 2.8 + 2x35.1x tan(6.583o) = 10.9 m D*f  D f   li =2.5+35.1=37.6 m Fqu=10.92= 118.84 m2 Ta có : tb  i i  SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 38 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI { Trong RII– sức chịu tải tiêu chuẩn đất dƣới móng khối quy ƣớc mm R II  tc ( A.Bq  II  B.D*f  II *  cII D) k m1  m2  k tc   A  0.2051  φ  10.86      B  1.8203  D  4.2745  II= 11.07 kN/m3 cII = 81.26 D*f γ* – áp lực trọng lƣợng thân bên hơng móng khối quy ƣớc D*f γ*  σ 'vp  γ i z i  0.6 19  0.3   18.110.94  15.2 10.97  3.4 11.07  416.99kN / m2 R II  1 (0.205110.9 11.07  1.8203  416.99  81.26  4.2745  1131.14kN / m2 Các tải trọng tiêu chuẩn tác dụng đáy móng lên khối quy ƣớc:  Khối lƣợng cọc đài móng W1 = nAPLcbt +Am Df tb= 90.4235,125 + 3.222,522 = 1826.8 kN AP: diện tích tiết diện ngang cọc Am: diện tích đài móng  Trọng lƣợng đất MKQU với i trạng thái giới hạn II ’i Lớp thứ i kN/m Đất đắp 19 10,97 10,94 11,07  SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 hi ’i.hi m kN/m2 0,6 0,3 18,1 15,2 3,4 37,6 11,40 2,70 198,49 166,75 37,65 416,99 39 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI W2 =Fmq’i.hi = 118.84416.99 = 49553.87 (kN)  Trọng lƣợng cọc đài chiếm chổ Lớp thứ i Đất đắp 1 ’i hi ’i.hi kN/m3 m kN/m2 0,6 0,3 1,6 2,5 16,5 15,2 3,4 35,1 11,40 2,70 17,55 31,65 180,95 166,75 37,65 385,35 19 10,97 đài 10,97 10,94 11,07 cọc W3 = 90.42385,35+ 3.2231.65= 878.96 (kN) WMKQU =W1 + W2 - W3 =50501.71 (kN) N tc qu = Ntc+ WMKQU = tc M qu  M tc  H tc  hd  6300 +50501.71 = 57293.14 (kN) 1.15 488 585  1.2  1034.78kNm 1.15 1.15 Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối quy ƣớc: Ptbtc  tc N qu tc Pmax  tc Pmin  Fqu  N 57293.14  482.12(kN / m ) 10.9 tc qu Fqu N Fqu tc qu   M tc qu qu   482.12  1034.78   486.91(kN / m ) 10.9 tc qu qu   482.12  1034.78   477.33(kN / m ) 10.9 Bqu  L M Bqu  L  Ptbtc  482.12  R II  1131.14 kN/m  tc   Pmax  486.91  1.2 R II  1.2  1133.14  1357.37 kN/m  tc Pmin = 477.33 > kN/m Vậy thỏa điều kiện ổn định SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 40 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI n : 4.4.Tính Tính lún móng quy ƣớc : - Điều kiện biến dạng lún s ≤ [s] - Độ lún cho phép [s] = cm - Áp lực gây lún Pgl  ptbtc   * D*f =482.12-416.99 = 65.13 kN/m2 - Độ lún ∑   Chia lớp đất dƣới đáy móng thành t ng lớp nhỏ hi  Chọn hi=4.5m ƣ Áp lực ban đầu (do trọng lƣợng thân lớp đất gây ra) lớp đất i σ  - ∑ ∑γ Áp lực lớp đất i sau xây móng phụ thuộc vào tỉ số ⁄ ⁄ Chọn mẫu đất tính lún: Mẫu USD 3-23 (độ sâu 42-42.5 m) P (kN/m2) e 100 0.506 200 0.496 400 0.482 Bảng kết nén 800 0.463 1600 0.434 3200 0.392 n e-p m u USD 3-23 0,52 0,5 Hệ số rỗng e 0,48 0,46 0,44 0,42 0,4 y = 7E-09x2 - 6E-05x + 0,5082 R² = 0,9959 0,38 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 Áp lực nén P (kN/m2) SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 41 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI Thực tính lún giống móng nơng Kết đƣợc lập thành bảng sau : STT Độ sâu điểm (m) ' (kN/m3) z/b Ko gl kN/m2 bt kN/m2 p1i kN/m2 p2i kN/m2 e1i e2i S (cm) 37,6 11,07 0,00 1,000 65,13 416,99 416,99 482,12 0,481 0,478 0,940 40,95 11,07 0,31 0,885 57,65 454,08 454,08 511,73 0,479 0,477 0,833 1.773 Điều kiện để dừng tính n i) bt  5 gl z 454.08  5gl =557.65= 109.1 (thỏa) ii) S  s  = 8cm 0.809 cm  cm (thỏa)Thỏa điều kiện độ lún SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 42 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI 0.0m -0.6m -2.5m Líp Líp 416.99 h = 4.5 m 454.08 65.13 -37.6m Líp 57.65 Sơ đồ tính lún 4.5 Kiểm tra điều kiện xuyên thủng: - Giả định chiều cao đài : hđ =1.2 m - Chọn kích thƣớc cột theo điều kiện bền: - Chiều dày lớp bảo vệ betong a = 0.15m - Sơ đồ tính xun thủng: Ta có: h0 = hđ – a = 1.2 – 0.15 = 1.05 m SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 43 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI Chiều dài cạnh tháp xuyên: L = 1.05 x2 + 0.8 = 2.9 m Chiều rộng vùng tháp xuyên: B = 1.05 x2 + 0.8 = 2.9 m  Vậy tháp xuyên thủng bao phủ hết đầu cọc nên không xuyên thủng 1200 1050 800 P P 400 400 400 Tháp xuyên thủng SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 44 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI TÍNH TỐN VÀ BỐ TRÍ CỐT THÉP TRONG ĐÀI: Vì cọc khơng chịu nhổ nên khơng cần tính thép cho lớp đài cọc Thép lớp đặt theo cấu tạo 12@200 hai phƣơng Cốt thép biên đài chọn cấu tạo 12@200 Xem đài cọc làm việc nhƣ console ngàm mép cột, chịu tải trọng phản lực đầu cọc Moment tƣơng ứng ngàm (xem nhƣ cạnh cột): MI = ri.Pi 400 350 350 1050 700 X 700 800 1200 ri 400 22 Pi(net) 1200 a h0 1 1200 1200 350 400 400 1050 350 800 Y Sơ đồ tính thép đài móng 5.1.Theo phƣơng vng góc với phƣơng tác dụng moment-phƣơng I-I - Xét mômen mặt cắt ngàm 1-1 ∑( ) ri– cánh tay đòn, khoảng cách t cọc thứ i đến mép cột Pi(net) – phản lực ròng đầu cọc Do phản lực cọc 1,6 lớn nên ta chọn phản lực cọc 1,6 để tính thép tt tt M đy N tt M đx Pi net    y  xi i n yi x i P3 net   P6 net   P9 net   - 6300 1190 0 1.2  865.28 kN 8.64 Diện tích cốt thép SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 45 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI Chọn thép Bố trí lớp thép  Chọn ϕ22 có as = 380 mm2  Số thép Chọn  Khoảng cách thép Chọn mm  Vậy thép số chọn ϕ22 a150 5.2.Theo phƣơng vng góc với phƣơng tác dụng moment-phƣơng II-II: - Ta dùng phản lực cọc: 7,8, để tính thép:  M 2   Pi net  ri  ri– cánh tay đòn, khoảng cách t cọc thứ i đến mép cột Pi(net) – phản lực ròng đầu cọc Do phản lực cọc 1,6 lớn nên ta chọn phản lực cọc 1,6 để tính thép tt tt M đy N tt M đx Pi net    yi  xi n yi x i 6300 1190 0  (1.2)  534.72 kN 8.64 6300 1190 P8 net   0   700 kN 8.64 6300 1190 P9 net   0  1.2  865.28 kN 8.64 M 22   534.72  700  865.28   0.8  1680 kNm P7 net   - Diện tích cốt thép - Chọn thép Bố trí lớp thép  Chọn ϕ22 có as = 380 mm2  Số thép Chọn  Khoảng cách thép SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 46 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI Chọn mm  Vậy thép số chọn ϕ22 a180 KIỂM TRA CỌC KHI VẬN CHUYỂN VÀ THI CÔNG CỌC 6.1.Khi vận chuyển cọc - Khi vận chuyển cọc hai neo có sẵn cọc, tác dụng trọng lƣợng thân, tiết diện cọc hình thành thớ chịu nén chịu kéo Để an tồn, ta chọn vị trí đặt neo cho mômen kéo nén nhƣ sơ đồ tính phía dƣới - Sơ đồ tính - Tính toán cốt thép  Trọng lƣợng thân cọc γ  Mômen lớn cọc  Cốt thép tối thiểu cọc Chọn bề dày lớp bê tông bảo vệ a = cm h0 = 40 – = 36 cm γ √ √ γ  Thép chọn 8ϕ16, phần thép chịu mômen kéo 4ϕ16 có ọ - Vậy thép chọn thỏa mãn điều kiện chịu lực vận chuyển 6.2.Khi thi công cọc SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 47 ĐỒ ÁN NỀN MÓNG - - GVHD: TS ĐỖ THANH HẢI Khi dựng cọc thẳng đứng, ta buột dây vào đầu cọc kéo, trọng lƣợng thân cọc, tiết diện cọc hình thành thớ chịu nén kéo Tƣơng tự nhƣ vận chuyển cọc, để an toàn, ta chọn vị trí đặt neo cho mơmen kéo nén Vị trí đặt neo đƣợc thể sơ đồ dƣới Sơ đồ tính - Tính tốn cốt thép  Trọng lƣợng thân cọc  Mômen lớn cọc  Cốt thép tối thiểu cọc γ √ √ γ  Thép chọn 8ϕ16, phần thép chịu mômen kéo 4ϕ16 có ọ - Vậy thép chọn thỏa mãn điều kiện chịu lực thi cơng cọc 6.3.Tính tốn móc cẩu để vận chuyển ắp dựng cọc - Trọng lƣợng cọc - Diện tích tiết diện thép móc cẩu Vậy chọn thép móc cẩu ϕ16 (As=201 mm2) SVTH: MAI BẢO CHÂU- MSSV: 81300358 48