ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KĨ SƯ XÂY DỰNGDỰ ÁN HỒ NƯỚC MÁI

Đây chính là đồ án tốt ngiệp khoa xây dựng dân dụng.Các đồ án này do các Kỹ Sư tham gia các dự án lớn tạo nên.Với mục đích gúp đỡ những sinh viên định hướng bảo vệ tốt nghiệp thành công.Đồ án này được đánh giá rất cao bởi các doanh nghiệp .Nớ cóng thể dùng cho bất kì loại đồ án nào bởi tính sáng tạo của nó rất cao.

ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:TH.S NGUYỄN QUANG KIÊN CHƯƠNG III: TÍNH TỐN HỒ NƯỚC MÁI III.1 KÍCH THƯỚC HÌNH HỌC: MẶ T BẰ NG BỐTRÍ DẦ M NẮ P MẶ T BẰ NG BỐTRÍ DẦ M ĐÁ Y MẶ T CẮ T A-A MẶ T CẮ T B-B III.1.1Chọn chiều dày bản: − Chọn tiết diện sàn phụ thuộc vào nhịp tải trọng tác dụng, ta xác định sơ chiều dày sàn theo công thức: hb = D L1 m Trong đó: + m= 40÷45 :đối với kê bốn cạnh + D= 0,8÷1,4 : phụ thuộc vào tải trọng  Dựa vào chiều dài cạnh ngắn ta chọn chiều dày sàn sau: + Chiều dày thành ta chọn 12cm + Chiều dày nắp từ ÷ 10cm => chọn 8cm + Chiều dày đáy =1/40 ldai vàhbđ>100 => chọn 12cm III.2 TÍNH BẢN NẮP: III.2.1 Sơ đồ tính: − Trên nắp ta chừa lổ sửa chữa 0,6x0,6m, tính tải trọng để đơn giản ta khơng trừ SVTH HUỲNH MINH TOÀN LỚP: L10_XD 01 TRANG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:TH.S NGUYỄN QUANG KIÊN − Xét tỷ số hai cạnh thành,  = 4/4 = 12, làm việc theo hai phương − Ta có 3δb = 3*80 = 240hd = 300 liên kết ngàm với dầm, tính theo số sổ tay kết cấu Vũ Mạnh Hùng Hình 3.2:Sơ đồ tính III.2.2 Tải tác dụng: a Tải trọng thường xuyên: Bảng 3.1: Tải trọng tác dụng Vật liệu Chiều dầy(m) Vữa trát mặt có Tải tiêu chuẩn (daN/m ) Hệ số Tải tính tốn (daN/m2) 0,03 1600 1,3 62,4 Bản BTCT 0,08 2500 1,1 220 Vữa trát trần 0,015 1600 1,3 31,2 tạo dốc Tổng cộng 313,6 b Tải trọng tạm thời: Tải trọng sửa chữa 75 daN/m2 p = n75 = 1,3*75 =97,5 daN/m2 Tổng tải trọng tác dụng: q = 313,6 + 97,5 = 411,1 daN/m2 III.2.3 Xác định nội lực: − Tra bảng sổ tay kết cấu cơng trình Vũ Mạnh Hùng xác định giá trị nội lực: − Tính tốn ô theo sơ đồ đàn hồi ; tra bảng hệ số m91 ;m92 ; k91 ; k92 Mn1 = m91 qs l1l2 ; Mn2 = m92 qs l1 l2 SVTH HUỲNH MINH TOÀN LỚP: L10_XD 01 TRANG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:TH.S NGUYỄN QUANG KIÊN Mg1 = k91 qs l1 l2 ; Mg2 = k92 qs l1 l2 Bảng 3.2: Nội lực tính tốn Ơ l1 (m) l2 (m) qs (daN/m2) m91 m92 4 411,10 0,0179 0,0179 k91 k92 0,0417 0,0417 Mn1 (daNm) Mn2 (daNm) Mg1 (daNm) Mg2 (daNm) 117,74 117,74 274,29 274,29 III.2.4 Tính tốn cốt thép: a Số liệu tính tốn : − Bê tơng cấp độ bền B20 :tra bảng Rb = 115 daN/cm2 ; Rbt = daN/cm2 − Thép AI : Rs = 2250 daN/cm2 − Chọn ao = 1,5 cm ; ho=8 – 1,5 = 6,5 cm b Tính tốn bố trí thép: − Cơng thức tính tốn: + Hệ số αm = M Rbbho2 Với ho=h-ao ⇒ − ξ= − 2α m ⇒ − 0,5 γ=ξ + Diện tích cốt thép: As= M Rs.γh0 + Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ%=x100 ; µmin=0.05% + Theo phương dọc:  = L2/L1 = 8,0/1,5 = 5,33>  Vậy làm việc phương − Cắt thành thành dãi bề rộng 1m ta có sơ đồ tính dầm đơn giản đầu ngàm đáy khớp nắp III.3.2 Tải trọng tác dụng : − Áp lực thủy tĩnh nước (Tại đáy hồ): p = H = 1000*1,5 =1500kg/m2 − Tải trọng gió: W=W0nck Địa hình thuộc vùng IIA: địa hình C + W0 giá trị áp lực gió = 83 daN/m2 + n = 1,3 hệ số vượt tải SVTH HUỲNH MINH TOÀN LỚP: L10_XD 01 TRANG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:TH.S NGUYỄN QUANG KIÊN + c : hệ số khí động, đón gió c=0.8, hút gió c=0.6 + k : hệ số tính đến thay đổi áp lực gió tra bảng =0,95 (ở độ cao Z = 36.90m) Wh=83 x 1,3 x 0,6 x 0,95 = 61,50 daN/m2 Wđ=83x1,3x0,8x0,95=82,01 daN/m2  CÁC TRƯỜNG HỢP TÁC DỤNG CỦA TẢI TRỌNG − Hồ đầy nước khơng có gió − Hồ đầy nước có gió đẩy − Hồ đầy nước có gió hút − Hồ khơng có nước có gió đẩy − Hồ khơng có nước có gió hút − Thiên an toàn ta xét trường hợp: Hồ đầy nước có gió hút  Ta có: q = p + Wh= 1500+61,5 =1561,5 daN/m2 III.3.3 Xác định nội lực: − Để dễ tính tốn thiên an toàn ta cho áp lực nước phân bố thành bể có giá trị q − Tra bảng sổ tay kết cấu cơng trình Vũ Mạnh Hùng xác định giá trị nội lực: Mg= qh 1561,5 × 1,52 8= = 439,17 daNm Mn= 9qh 128 × 1561,5 x1,52 128 = = 247,03 daNm III.3.4 Tính tốn cốt thép: a Số liệu tính tốn: − Bê tơng cấp độ bền B20 : tra bảng Rb = 115 daN/cm2 ; Rbt = daN/cm2 − Thép CI : Rs = 2250 daN/cm2 − Chọn a0 = cm ; h0=12 – = 10 cm b Tính tốn bố trí thép: − Cơng thức tính tốn: SVTH HUỲNH MINH TỒN LỚP: L10_XD 01 TRANG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:TH.S NGUYỄN QUANG KIÊN + Hệ số αm = M Rbbho2 Với ho=h-ao ⇒ − ξ= − 2α m ⇒ − 0γ= ,5ξ + Diện tích cốt thép: As= M Rs.γh0 + Kiểm tra hàm lượng cốt thép: µ%=x100 ; µmin=0.05% làm việc theo hai phương − Ta có 3δb = 3*120 = 360hd = 400 liên kết ngàm với dầm, tính theo số sổ tay kết cấu Vũ mạnh Hùng SVTH HUỲNH MINH TOÀN LỚP: L10_XD 01 TRANG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:TH.S NGUYỄN QUANG KIÊN Hình 3.3:Sơ đồ tính III.4.2 Tải tác dụng: a Tải trọng thường xun: Bảng 3.5: Tải trọng tính tốn Tải tiêu chuẩn Chiều dầy(m) Lớp chống thấm 0,005 2000 1,1 11 Vữa trát mặt 0,02 1600 1,3 41,6 Bản BTCT 0,12 2500 1,1 330 Vữa trát trần 0,015 1600 1,3 31,2 qtc(daN/m3) Tổng cộng Hệ số Tải tính tốn Vật liệu qtt(daN/m2) 413,8 b Tải trọng tạm thời: p = nh = 1,2*1000*1,3 =1560 daN/m2 Tổng tải trọng tác dụng: qs = 413,8 + 1560 = 1973,8 daN/m2 III.4.3 Xác định nội lực: a Số liệu tính tốn : − Bê tơng cấp độ bền B20 :tra bảng Rb = 115 daN/cm2 ; Rbt = daN/cm2 − Thép CI : Rs = 2250 daN/cm2 − Chọn ao = cm ; ho=12 – = 10 cm − Tra bảng sổ tay kết cấu cơng trình Vũ Mạnh Hùng xác định giá trị nội lực: − Tính tốn theo sơ đồ đàn hồi ; tra bảng hệ số m91 ;m92 ; k91 ; k92 Mn1 = m91 qs l1l2 ; Mn2 = m92 qs l1 l2 SVTH HUỲNH MINH TOÀN LỚP: L10_XD 01 TRANG ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:TH.S NGUYỄN QUANG KIÊN Mg1 = k91 qs l1 l2 ; Mg2 = k92 qs l1 l2 Bảng 3.6: Nội lực tính tốn Ơ l1 (m) l2 (m) qs (daN/m2) 4,0 4,0 1973,8 m92 k91 k92 Mn1 (daNm) Mn2 (daNm) Mg1 (daNm ) Mg2 (daNm) 0,0179 0,0417 0,0417 565,29 565,29 1316,92 1316,92 m91 0,017 III.4.4 Tính tốn cốt thép: b Tính tốn bố trí thép: − Cơng thức tính tốn: + Hệ số αm = M Rb bho2 Với ho=h-ao ⇒ − ξ= − 2α m ⇒ − 0γ= ,5ξ + Diện tích cốt thép: As= M Rs.γh0 + Kiểm tra hàm lượng cốt thép: Aschon µ%= b.ho x100 ; µmin=0.05% x 27,5 = 55cm Qmax 3980 Lấy C=C∗= 136,81 cm, C0= 2h0= 2x27,5= 55 cm Qb = M b 272250 = = 1989,98daN C 136,81 Qbmin=ϕb3(1+ϕf + ϕn)Rbtbh0 = 0,6x9x20x27,5 = 2970 daN Lấy Qb nhỏ Qbmin nên lấy Qb=Qmin =2970 daN Q − Qb 3980 − 2970 q sw1 = max = = 18,36daN / cm C0 55 Q 2970 qsw2 = b = = 54daN / cm 2h0 x 27,5 qsw= max(qsw1, qsw2)= 54 daN/cm;  Chọn cốt thép đai ∅6, 2nhánh, Asw= 2x0,283= 0,566 cm2; s= Rsw Asw 2250 x 0,566 = = 23,58 qsw 54 cm + Điều kiện cấu tạo: h Qmax ⇒Thoả mãn điều kiện hạn chế − Tính tốn cốt thép đai cho dầm + Ta có: Mb=ϕb2(1+ϕf + ϕn)Rbtbh02 = 2x9x30x72,52 = 2838375 daNcm M b x 2838375 C* = = = 284,46cm > x72,5 = 145cm Qmax 19956 Lấy C=C∗= 284,46 cm, C0= 2h0= 2x72,5= 145 cm Qb = M b 2838375 = = 9978,12daN C 284,46 Qbmin=ϕb3(1+ϕf + ϕn)Rbtbh0 = 0,6x9x30x72,5 = 11745 daN Lấy Qb nhỏ Qbmin nên lấy Qb =Qmin = 11745 daN Q − Qb 19956 − 11745 q sw1 = max = = 56,62daN / cm C0 145 Q 11745 qsw2 = b = = 81daN / cm 2h0 x72,5 qsw= max(qsw1, qsw2)= 81 daN/cm;  Chọn cốt thép đai ∅8, 2nhánh, Asw= 2x0,503= 1,006 cm2; s= Rsw Asw 2250x1,006 = = 27,94cm qsw 81  Điều kiện cấu tạo: h > 450mm, s ≤ (300;h/3)= (300;250)  Vậy ta chọn cốt đai cho dầm: + Đoạn dầm gần gối tựa bố trí đoạn ag với ∅8a150 1 a g = l = = 2m 4 + Đoạn dầm bốtrí với ∅8a200 15 SVTH HUỲNH MINH TOÀN LỚP: L10_XD 01 TRANG 15 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ GIA ĐỊNH GVHD:TH.S NGUYỄN QUANG KIÊN 16 SVTH HUỲNH MINH TOÀN LỚP: L10_XD 01 TRANG 16 ... TRỌNG − Hồ đầy nước khơng có gió − Hồ đầy nước có gió đẩy − Hồ đầy nước có gió hút − Hồ khơng có nước có gió đẩy − Hồ khơng có nước có gió hút − Thiên an toàn ta xét trường hợp: Hồ đầy nước có... 1HT + NƯỚC − TH2 = 1TT + 1GX − TH3 = 1TT + 1GXX − TH4 = 1TT + 1GY − TH5 = 1TT + 1GYY − TH6 = 1TT + 0.9HT + 0.9NƯỚC + 0.9GX − TH7 = 1TT + 0.9HT + 0.9NƯỚC + 0.9GXX − TH8 = 1TT + 0.9HT + 0.9NƯỚC... phương − Cắt thành thành dãi bề rộng 1m ta có sơ đồ tính dầm đơn giản đầu ngàm đáy khớp nắp III.3.2 Tải trọng tác dụng : − Áp lực thủy tĩnh nước (Tại đáy hồ) : p = H = 1000*1,5 =1500kg/m2 − Tải trọng