Thông tin tài liệu
THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang PHẦN II: KẾT CẤU (30%) CHƯƠNG I: CƠ SỞ TÍNH TOÁN VÀ THIẾT KẾ I Cơ sở tính toán, thiết kế: Hồ sơ khảo sát thiết kế: Bộ vẽ thiết kế kiến trúc Bộ khảo sát đòa chất công trình ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang Nội dung thiết kế: Công việc thiết kế phải tuân theo quy phạm, tiêu chuẩn thiết kế nhà nước Việt Nam quy đònh nghành xây dựng Những tiêu chuẩn sau sử dụng trình tính toán: TCVN 2737 -1995 : Tải trọng tác động - Tiêu chuẩn thiết kế TCVN 5574 -1991 : Tiêu chuẩn thiết kế bêtông cốt thép TCXD 198 -1997 : Nhà cao tầng -Thiết kế bêtông cốt thép toàn khối TCXD 195 -1997 : Nhà cao tầng - Thiết kế móng cọc ép TCXD 205 -1998 : Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế TCXD 45 -78 : Tiêu chuẩn thiết kế nhà công trình Ngoài tiêu chuẩn quy phạm sử dụng số sách, tài liệu chuyên ngành nhiều tác giả khác (xem phần tài liệu tham khảo) II Kết cấu khung chòu lực chính: Khung hệ bất biến hình, kết cấu quan trọng công trình, tiếp nhận tải trọng sử dụng từ sàn tầng truyền xuống móng Đây công trình thuộc dạng khung chòu lực chiều cao công trình 30,9m Nội lực gây khung theo phương, tính toán khung theo sơ đồ khung không gian Kết cấu khung không gian tính toán phức tạp, dùng chương trình phần mềm tính kết cấu chuyên dùng, phần mềm Sap2000 hổ trợ đắc lực việc tìm nội lực tổ hợp nội lực Sơ đồ tính trục dầm cột, liên kết cột móng liên kết ngàm mặt móng, liên kết cột dầm nút cứng liên kết sàn với dầm nút cứng sàn dầm với vách cứng nút cứng tạo thành hệ thống khung sàn kết hợp Hệ khung có khả tiếp nhận tải trọng ngang thẳng đứng tác động vào công trình Sàn kết cấu tham gia chòu tải trọng ngang, mặt phẳng ngang sàn có độ cứng lớn (xem tuyệt đối cứng theo phương ngang) III Trình tự tính toán: Xác đònh tải trọng thẳng đứng tác dụng lên sàn (tónh tải, hoạt tải) Xác đònh tải trọng cầu thang, thang máy bể nước Xác đònh tải trọng ngang gió tónh (vì công trình cao 30,9m < 40m) ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang Đưa giá trò xác đònh đặt lên khung Sử dụng phần mềm Sap2000 để giải tìm nội lực Sau tính khung tải trọng truyền theo cột xuống móng từ bắt đầu tiến hành tính móng IV Vật liệu sử dụng: Bêtông cọc, móng mác 250 với tiêu sau: Khối lượng riêng: 2,5T / m3 Cường độ chòu nén tính toán: Rn 110kg / cm Cường độ chòu kéo tính toán: Rk 9kg / cm Môđun đàn hoài: Eb 2, 65 x105 kg / cm Bêtông dầm, sàn, cột dùng mác 300 với tiêu sau: Khối lượng riêng: 2,5T / m3 Cường độ chòu nén tính toán: Rn 130kg / cm Cường độ chòu kéo tính toán: Rk 10kg / cm Môđun đàn hồi: Eb 2,9 x105 kg / cm Cốt thép sàn dùng loại AI với tiêu: Cường độ chòu nén tính toán: Ra ' 2300kg / cm Cường độ chòu kéo tính toán: Ra 2300kg / cm Cường độ tính cốt thép ngang: Rad 1800kg / cm Môđun đàn hồi: Eb 2,1x105 kg / cm Cốt thép dầm, cột dùng loại AII với tiêu: Cường độ chòu nén tính toán: Ra ' 2800kg / cm Cường độ chòu kéo tính toán: Ra 2800kg / cm Cường độ tính cốt thép ngang: Rd 2200kg / cm Môđun đàn hồi: Eb 2,1x105 kg / cm Vữa ximăng, cát: 1,8T / m3 Gạch xây tường, ceramic: 1,8T / m3 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang CHƯƠNG II: TÍNH TOÁN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH I Phân loại sàn: Phân loại: Theo yêu cầu lớp cấu tạo sàn ta chia sàn làm loại khác là: sàn bình thường, sàn vệ sinh, sàn tầng mái Chọn sơ tiết diện: Công trình thuộc loại nhà cao tầng ta chọn chiều dày sàn 10cm 1 1 Chọn sơ tiết diện dầm: h ( � ) xl , b ( � ) xh , đó: 12 16 h: chiều cao dầm b: bề rộng dầm Theo công thức ta chọn sơ tiết diện dầm bxh là: 25x40cm hd nên ta chọn loại ngàm Ta thấy: hb II Tải trọng tác dụng lên sàn: Tónh tải: 1.1 Sàn bình thường: kg / m Gạch lát dày 2cm 2000x1,2x0,02 48 Xi măng lót mác 75 dày 2cm 1800x1,2x0,02 43,2 kg / m Sàn BTCT mác 300 dày 10cm 2500x1,1x0,1 275 kg / m Xi măng trát mác 75 dày 1cm 1800x1,2x0,01 21,6 kg / m Trần đường ống kỹ thuật 50x1,2 kg / m 60 Tổng tónh tải: 447,8 kg / m 2 Lấy chẵn g s 448kg / m 1.2 Sàn vệ sinh: kg / m Gạch lát dày 2cm 2000x1,2x0,02 48 Xi măng lót mác 75 dày 2cm 1800x1,2x0,02 43,2 kg / m kg / m Bêtông gạch vỡ dày 5cm 1600x1,2x0,05 96 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang 10 kg / m kg / m kg / m Sàn BTCT mác 300 dày 10cm Lớp chống thấm dày 0,5cm Xi măng trát Mác 75 dày 1cm 2500x1,1x0,1 275 1400x1,2x0,005 8,4 1800x1,2x0,01 21,6 Trần đường ống kỹ thuật 50x1,2 kg / m 60 Tổng tónh tải: 552,2 kg / m Lấy chẵn g s 552kg / m 1.3 Sàn tầng mái: Lấy tónh tải sàn vệ sinh g s 552kg / m Hoạt tải: Hoạt tải lấy theo qui phạm “Tải trọng tác động TCVN 27371995” sau: 2.1 Hoạt tải tính toán: kg / m Phòng ngủ : 200x1,2=240 kg / m Phòng khách : 200x1,2=240 Bếp : 300x1,2=360 kg / m Phòng vệ sinh : 200x1,2=240 kg / m Hành lang : 300x1,2=360 kg / m Caàu thang : 300x1,2=360 kg / m Ban coâng, loâgia : 300x1,2=360 kg / m Maùi : 200x1,2=240 kg / m Tầng kỹ thuật : 300x1,2=360 kg / m III Tính toán sàn: Tính toán sàn theo sơ đồ đàn hồi, không xét đến liên tục Gọi L1, L2 cạnh ngắn cạnh dài ô ta xét tỉ số L2 / L1 Neáu L2 / L1 : sàn tính theo loại kê cạnh, theo sơ đồ đàn hồi cách tra bẳng tìm nội lực lớn để tính cốt thép theo phương Nếu L2 / L1 : sàn tính theo loại dầm cắt theo bề rộng dải rộng 1m theo phương cạnh ngắn để tính toán nội lực theo sơ đồ dầm đầu ngàm ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang 11 Hình 1: Sơ đồ tính sàn loại kê cạnh sàn dầm Phân loại ô sàn hình vẽ: Hình 2: Phân loại ô sàn Tính toán sàn kê: Tính toán sàn theo sơ đồ đàn hồi cách tra bảng, vào tỷ soá L2 / L1 ta tra hệ số: m91 , m92 , k91 , k92 Các ô sàn S1, S2, S3, S4, S5, S6, S7, S8, S9, S10, S11 sàn phương, cạnh ngàm 1.1 Nội lựïc tính toán: Tónh tải : g s Hoạt tải : ps ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang 12 Cạnh dài : ld Cạnh ngắn : ln Tải trọng toàn phần P qs xL1 xL2 ( g s ps ) xL1 xL2 tính toán tác dụng lên sàn: Tra bảng ta hệ số: m91 , m92 , k91 , k92 �M m91 xP Moment dương nhòp: � �M m92 xP �M I k91 xP Moment âm gối: � �M II k92 xP 1.2 Tính cốt thép: Ở nhòp: M1 Theo phương L1: Ao1 R n �b �h o2 Tra bảng 1 M1 Diện tích cốt thép: Fa1 R a � �ho M2 Theo phương L2: Ao R n �b �h o2 Tra bảng 2 M2 Diện tích cốt thép: Fa R a � �ho Ở gối: MI Theo phương L1: AoI Rn �b �ho2 Tra bảng I MI Diện tích cốt thép: FaI R n � I �h o M II Theo phương L2: AoII R n �b �h o2 Tra bảng II M II Diện tích cốt thép: FaII R n � II �h o Các số liệu tính toán: h = 10cm a = 1,5cm ho = h-a=10-1,5=8,5cm ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang 13 Ra Rn = 2300 kg / cm = 130 kg / cm BẢNG TÍNH CỐT THÉP SÀN BẢN KÊ CẠNH Loại ô S1 sàn 5.0 Ld (m) 3.4 Ln (m) S2 S3 S4 S5 S6 5.0 5.0 5.0 3.4 3.4 3.0 3.4 3.0 2.0 2.0 g s (kg / m ) 448 448 448 448 552 448 ps (kg / m ) 240 240 360 360 360 360 qs (kg / m) 16320 14400 20230 16200 8090 7340 m91 0.0209 0.2010 0.0209 0.0201 0.0200 0.0200 m92 0.0097 0.0072 0.0097 0.0072 0.0069 0.0069 k91 0.0467 0.0443 0.0467 0.0443 0.0438 0.0438 k92 0.0216 0.0160 0.0216 0.0160 0.0152 0,0152 M ( kg m) 340 290 420 330 160 150 M (kg m) 160 100 200 120 60 50 M I (kg m) 760 640 940 720 350 320 M II (kg m) 350 230 440 260 120 110 Ao1 0.0362 0.0309 0.0449 0.0347 0.0172 0.0156 1 0.9815 0.9843 0.9770 0.9823 0.9913 0.9921 Fa1 (cm ) 1.77 1.51 2.21 1.7 0.83 0.76 Teân Fa 6a140 6a160 6a120 6a140 6a 200 6a 200 Fac (cm ) (%) Ao 1.98 1.7 2.27 1.98 1.41 1.41 0.23 0.0169 0.2 0.0111 0.27 0.0209 0.23 0.0125 0.17 0.0059 0.17 0.0054 2 Fa 0.9915 0.9944 0.9894 0.9937 0.9970 0.9973 0.82 0.54 1.02 0.60 0.29 0.26 Teân Fa 6a 200 6a 200 6a 200 6a 200 6a 200 6a 200 Fac (cm ) (%) AoI 1.41 1.41 1.41 1.41 1.41 1.41 0.17 0.0811 0.17 0.0680 0.17 0.1006 0.17 0.0765 0.17 0.0377 0.17 0.0342 I FaI 0.9576 0.9648 0.9469 0.9602 0.9808 0.9826 4.07 3.38 5.10 3.83 1.85 1.67 Teân Fa 8a100 8a120 10a120 8a110 8a 200 8a 200 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang 14 Fac (cm ) (%) AoII 5.03 4.02 6.28 4.52 2.51 2.51 0.59 0.0375 0.47 0.0245 0.74 0.0465 0.53 0.0276 0.3 0.0131 0.3 0.0119 II FaII 0.9809 0.9876 0.9762 0.9860 0.9934 0.9940 1.84 1.19 2.29 1.34 0.63 0.57 8a 200 8a 200 8a160 8a 200 8a 200 8a 200 2.51 2.51 3.02 2.51 2.51 2.51 0.3 0.3 0.35 0.3 0.3 0.3 Teân Fa Fac (cm ) (%) Loại ô S7 sàn Ld (m) 1.5 Ln (m) S8 S9 S10 S11 2 2 1.5 g s (kg / m ) 552 448 448 448 448 ps (kg / m ) 240 360 360 360 360 qs (kg / m) 4810 8640 4.32 3240 19440 m91 0.0183 0.0183 0.0179 0.0209 0.0183 m92 0.0046 0.0046 0.0179 0.0118 0.0046 k91 0.0392 0.0392 0.0417 0.0474 0.0392 k92 0.0098 0.0098 0.0417 0.0268 0.0098 M ( kg m) 0.09 0.16 0.08 0.07 0.36 M (kg m) 0.02 0.04 0.08 0.04 0.09 M I (kg m) 0.19 0.34 0.18 0.15 0.76 M II (kg m) 0.05 0.08 0.18 0.09 0.19 Ao1 0.0094 0.0168 0.0082 0.0072 0.0379 1 0.9953 0.9915 0.9959 0.9964 0.9807 Fa1 (cm2 ) 0.45 0.82 0.4 0.35 1.68 Teân Fa 6a 200 6a 200 6a 200 6a 200 6a140 Fac (cm ) (%) Ao 1.41 1.41 1.41 1.41 1.98 0.17 0.0024 0.17 0.0042 0.17 0.0082 0.17 0.0041 0.23 0.0095 2 Fa 0.9988 0.9979 0.9959 0.998 0.9952 0.11 0.2 0.4 0.2 0.46 Teân Fa 6a 200 6a 200 6a 200 6a 200 6a 200 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang 15 Fac (cm ) (%) AoI 1.41 1.41 1.41 1.41 1.41 0.17 0.0201 0.17 0.0361 0.17 0.0192 0.17 0.0164 0.17 0.0811 I FaI 0.9899 0.9816 0.9903 0.9918 0.9576 0.97 1.76 0.93 0.79 4.07 8a 200 8a 200 8a 200 8a 200 8a100 Fac (cm ) (%) AoII 2.51 2.51 2.51 2.51 5.03 0.3 0.005 0.3 0.009 0.3 0.0192 0.3 0.0093 0.59 0.0203 II FaII 0.9975 0.9955 0.9903 0.9954 0.9898 0.24 0.44 0.93 0.45 0.98 Teân Fa 8a 200 8a 200 8a 200 8a 200 8a 200 Teân Fa 2.51 2.51 2.51 2.51 2.51 Fac (cm ) 0.3 0.3 0.3 0.3 0.3 (%) Tính toán sàn dầm: Các ô S12, S13 sàn phương, cạnh ngàm Cắt dải bề rộng 1m theo phương ngắn để tính nội lực theo sơ đồ dầm đầu ngàm 2.1 Nội lựïc tính toán: Tónh tải : g s Hoạt tải : ps Cạnh dài : ld Cạnh ngắn : ln Tải trọng toàn phần tính toán tác dụng lên sàn: P qs xb ( g s ps ) xb , b=1m qs xln2 Moment dương nhòp: M 24 q xl Moment gối: M I s n 12 2.2 Tính cốt thép: M1 Thép nhòp: Ao1 Rn �b �ho2 Tra bảng 1 M1 Diện tích cốt thép: Fa1 Ra � �ho ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang 50 Chọn thép 14 20 có Fa 44cm bố trí khoảng cách a=180mm bố trí theo phương cạnh ngắn móng M V Tính toán chi tiết loại móng cọc điển hình M2: Tải trọng: Theo kết giải nội lực khung trục 15 ta tổ hợp nội Qx 1,71T � � Qy 2,18T � � lực nguy hiểm để tính toán chi tiết móng M : �N 269, 78T �Mx 7,81T m � � �My 2, 49T m Xác đònh sơ kích thước đài cọc: Theo mặt bố trí đài cọc khoảng cách 3d=3x0,35=1,05m ứng suất trung bình đế đài là: P 64,3 tb 58,32T / m 2 (3d ) (3 x0,35) Diện tích đáy đài cọc xác đònh sơ sau: N 269, 78 Fd 5m tb tb h 58,32 x Troïng lượng đài đất phủ đài cọc xác đònh sau: Qd 1,1.Fd tb h 1,1x5 x x 22T Xác đònh số lượng cọc cho móng: Số lượng cọc tính theo công thức sau: N 269, 78 nc � tt 1, x 5, 04 Như ta chọn cọc bố trí cho móng M Ptt 64,30 sau: Hình 12: Sơ đồ bố trí cọc cho móng M Cấu tạo tính toán đài cọc: Khoảng cách cọc 3d=3x0,35=1,05m ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang 51 Khoảng cách từ tim cọc biên mép đài cọc 0,7d=0,7x0,35=0,245m, lấy chẵn 0,3m Khi diện tích thật đài cọc là: 2,7mx1,65m Chiều cao tối thiểu đài cọc xác đònh sau: hd h1 h2 , đó: hd : chiều cao đài cọc h1 �5cm : độ sâu cọc ngàm vào đài Chọn h1 10cm h2 : chiều dày bêtông đỉnh cọc xác đònh theo điều kiện cọc không chọc thủng đài Chọn h2 70cm Như hd h1 h2 10 70 80cm Vì đầu cọc nằm phạm vi hình tháp ép lõm không cần phải kiểm tra điều kiện khả chọc thủng Kiểm tra lực tác dụng lên cọc: Khối lượng thể tích bêtông đài cọc cột: Vd c Vd Vc 2, x1, 65 x0,8 1,1x0, x0, x1, 3,93m3 Khối lượng thể tích đất bậc đài: Vd 2,7 x1, 65 x 3,93 4,98m3 Trọng lượng đài cọc: Qd c 3,93 x 2,5 x1,1 10,8T Trọng lượng đất bậc đài coïc: Qd 1,1x 4,98 x1, 45 7,94T Troïng lượng đài cọc đất bậc đài cọc: Q Qd c Qd 10,8 7,94 18, 74T Tổng tải trọng tác dụng lên hàng cột biên tính theo công thức: �N M X y M Y x �P , đó: Pm nc �yi2 �xi2 tt Mx, My: moment uốn tính toán trục mặt phẳng đáy đài cọc: Mx=7,81T.m, My=2,49T.m x,y: khoảng cách từ trục đài cọc mặt tới trục cọc khảo sát: x=0,6m, y=1,05m x1 , y1 : khoảng cách từ trục đài cọc mặt tới trục cọc: x1 0, 6m, y1 1,05m Thay soá ta được: 269, 78 18,74 7,81x1, 05 2, 49 x0, Pm 50T �Ptt 64,3T 6 x1, 052 x0,62 Vì tải trọng tác dụng lên cọc nhỏ sức chòu tải tính toán cọc, thiết kế cọc hợp lý ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang 52 Kiểm tra lực tác dụng lên đất: Góc ma sát trung bình: tc tb � i 1 tc i i l �l i 1 2o 45' x12 12o 21' x2 11o19' x12 8o 4' 12 12 i Kích thước khối móng qui ước xác đònh theo công thức: tbtc 8o ' am a1 2l.tg (2, 0,3) x 24 xtg 4,1m 4 tbtc 8o 4' bm b1 2l.tg (1, 65 0,3) x 24 xtg 3,1m 4 Trong đó: am , bm : chiều dài chiều rộng khối móng qui ước a1 , b1 : khoảng cách mép cọc biên theo chiều dài chiều rộng đài cọc Diện tích khối móng qui ước: Fm am xbm 4,1x3,1 12, 7m Trọng lượng khối móng qui ước: Qm Fm x � i li 12, x (0, 47 x12 0,89 x 0, 64 x12) 192T i 1 Trọng lượng thể tích trung bình lớp đất kể từ mũi cọc trở lên: Qm 192 tb 0,58T / m3 , hm : chiều sâu kể từ mặt Fm xhm 12, x 26 đất tự nhiên đến mặt phẳng mũi cọc p lực tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước: Rmtc m � ( Axbm Bxhm ) x tb Dxctc � � �, đó: tc 11019' c tc 0, 213 m=1,2 Tra bảng ta được: A=0,21 B=1,84 D=4,3 tc Do đó: Rm 1, x (0, 21x3,1 1,84 x26) x0,58 4,3 x0, 213 34,8T / m ng suất trung bình thực tế đáy móng khối qui ước: 269, 78 192 tc N Qm 1, tc tb 32,8T / m2 �Rmtc 34,8T / m Fm 12, Ứng suất lớn mép móng khối qui ước: ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang 53 tc max 269, 78 192 N Qm M 7,81x6 1, 33, 7T / m2 �1, xRmtc Fm Wm 12, 4,1 x3,1 tc tc � tbtc 32,8T / m �Rmtc 34,8T / m � Như vậy: � tc thỏa mãn điều max 33, 7T / m �1, xRmtc 1, x34,8 41,8T / m � kiện Kiểm tra độ lún móng cọc ép: Độ lún móng cọc ép tính theo phương pháp cộng lún lớp theo phương pháp lớp tương đương Để đơn giản việc tính toán, ta dùng phương pháp lớp tương đương để xác đònh độ lún móng cọc: Công thức xác đònh độ lún móng cọc là: S ao xhs xp , đó: ao : hệ số nén tương đối hs Am bm : chiều dày lớp tương đương p tbtc tb hm : p lực gây lún Mũi cọc nằm lớp đất thứ lớp đất sét lẫn xác thực vật, trang thái dẽo cứng nên 0,35 Ứng với: am 4,1 1,32 , 0,35 tra bảng ta được: Am 1,52 bm 3,1 hs 1,52 x3,1 4, 7m 470cm a 0, 03 0, 01cm / kg 1, 657 p tbtc tb hm 32,8 0,58 x26 17,7T / m 1, 77 kg / cm2 Thay số ta được: S ao xhs xp 0, 01x 470 x1, 77 8,3cm Theo qui phạm công trình S gh 10cm ao Như vậy: S 8,3cm �S gh 10cm Đảm bảo yêu cầu độ lún nhà cao tầng Tính toán độ bền cấu tạo đài cọc: tt Tải trọng tác dụng lên cọc: N coc N tt Qd 269, 78 18, 74 288,5T Tải trọng lớn nhaát: N tt M tt x 288,5 8,12 x0, Pmax coc n max 50,3T nc 6 x0, 62 �xi i 1 Taûi trọng nhỏ nhất: ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÙA 20012006 -Trang 54 Pmin tt N coc M tt x 288,5 8,12 x0, n max 45,8T nc 6 x0, 62 �xi i 1 �Pmax 50,3T �Pc 64,3T Ta có: � thỏa mãn điều kiện �Pmin 45,8T Xác đònh mômen tác dụng lên đài cọc: Với móng cọc thiết kế, ta xem đài cọc côngxon ngàm vào tiết diện qua mép cột bò uốn phản lực đầu cọc, ta có: n M �ri Pi , đó: i 1 n: số lượng cọc phạm vi côngxon Pi : phản lực đầu cọc thứ i ri : khoảng cách từ mặt ngàm đến trục thứ i M1 Diên tích cốt thép: Fa , đó: 0,9 �ho �Ra M: mômen tiết diện xét ho : chiều cao làm việc đài cọc Ra : Cường độ tính toán thép Theo phương bề dài móng: M x0, x50,3 70, 42T m Theo phương bề rộng móng: M 3x 0,3x 45,8 41, 22T m Coát thép đài cọc: M1 70, 42 x105 Fa1 40cm 0,9 �ho �Ra 0,9 x70 x 2800 Chọn thép 14 20 có Fa 44cm bố trí khoảng cách a=180mm bố trí theo phương cạnh dài móng M Fa M2 41, 22 x105 23,36cm 0,9 �ho �Ra 0,9 x70 x 2800 Chọn thép 8 20 có Fa 25,14cm bố trí khoảng cách a=180mm bố trí theo phương cạnh ngắn móng M VI Tính toán chi tiết loại móng cọc điển hình M3: Tải trọng: ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang 55 Theo kết giải nội lực khung trục 15 ta tổ hợp nội Qx 1,83T � � Qy 2, 47T � � lực nguy hiểm để tính toán chi tiết móng M : �N 230, 22T �Mx 8,33T m � � �My 2,17T m Xác đònh sơ kích thước đài cọc: Theo mặt bố trí đài cọc khoảng cách 3d=3x0,35=1,05m ứng suất trung bình đế đài là: P 64,3 tb 58,32T / m 2 (3d ) (3 x0,35) Diện tích đáy đài cọc xác đònh sơ sau: N 230, 22 Fd 4, 24m tb tb h 58,32 x2 Trọng lượng đài đất phủ đài cọc xác đònh sau: Qd 1,1.Fd tb h 1,1x4, 24 x x2 18, 65T Xác đònh số lượng cọc cho móng: Số lượng cọc tính theo công thức sau: N tt 230, 22 nc � 1, x 4,3 Như ta chọn cọc bố trí cho móng M Ptt 64,30 sau: Hình 13: Sơ đồ bố trí cọc cho móng M Cấu tạo tính toán đài cọc: Khoảng cách cọc 3d=3x0,35=1,05m Khoảng cách từ tim cọc biên mép đài cọc 0,7d=0,7x0,35=0,245m, lấy chẵn 0,3m Khi diện tích thật đài cọc là: 1,65mx1,65m Chiều cao tối thiểu đài cọc xác đònh sau: hd h1 h2 , đó: ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang 56 hd : chiều cao đài cọc h1 �5cm : độ sâu cọc ngàm vào đài Chọn h1 10cm h2 : chiều dày bêtông đỉnh cọc xác đònh theo điều kiện cọc không chọc thủng đài Chọn h2 70cm Như hd h1 h2 10 70 80cm Vì đầu cọc nằm phạm vi hình tháp ép lõm không cần phải kiểm tra điều kiện khả chọc thủng Kiểm tra lực tác dụng lên cọc: Khối lượng thể tích bêtông đài cọc cột: Vd c Vd Vc 2, x1, 65 x0,8 1,1x0, x0, x1, 3,93m3 Khối lượng thể tích đất bậc đài: Vd 2,7 x1, 65 x 3,93 4,98m3 Trọng lượng đài cọc: Qd c 3,93 x 2,5 x1,1 10,8T Trọng lượng đất bậc đài cọc: Qd 1,1x 4,98 x1, 45 7,94T Trọng lượng đài cọc đất bậc đài coïc: Q Qd c Qd 10,81 7,94 18, 74T Tổng tải trọng tác dụng lên hàng cột biên tính theo công thức: �N M X y M Y x �P , đó: Pm nc �yi2 �xi2 tt Mx, My: moment uốn tính toán trục mặt phẳng đáy đài cọc: Mx=7,81T.m, My=2,49T.m x,y: khoảng cách từ trục đài cọc mặt tới trục cọc khảo sát: x=0,6m, y=1,05m x1 , y1 : khoảng cách từ trục đài cọc mặt tới trục cọc: x1 0, 6m, y1 1,05m Thay số ta được: 230, 22 18, 74 8,33 x1, 05 2,17 x0,5 Pm 43,5T �Ptt 64,3T 6 x1, 052 x0,52 Vì tải trọng tác dụng lên cọc nhỏ sức chòu tải tính toán cọc, thiết kế cọc hợp lý Kiểm tra lực tác dụng lên đất: ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang 57 Góc ma sát trung bình: tc tb � i 1 tc i i l �l i 1 2o 45' x12 12o 21' x2 11o19' x12 8o 4' 12 12 i Kích thước khối móng qui ước xác đònh theo công thức: tc 8o ' am a1 2l.tg tb (2, 0,3) x 24 xtg 4,1m 4 tc 8o 4' bm b1 2l.tg tb (1, 65 0,3) x 24 xtg 3,1m 4 Trong đó: am , bm : chiều dài chiều rộng khối móng qui ước a1 , b1 : khoảng cách mép cọc biên theo chiều dài chiều rộng đài cọc Diện tích khối móng qui ước: Fm am xbm 4,1x3,1 12, 7m Troïng lượng khối móng qui ước: Qm Fm x � i li 12, x (0, 47 x12 0,89 x 0, 64 x12) 192T i 1 Trọng lượng thể tích trung bình lớp đất kể từ mũi cọc trở lên: Qm 192 tb 0,58T / m3 , hm : chiều sâu kể từ mặt Fm xhm 12, x 26 đất tự nhiên đến mặt phẳng mũi cọc p lực tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước: Rmtc m � ( Axbm Bxhm ) x tb Dxctc � � �, ñoù: tc 11019' c tc 0, 213 m=1,2 Tra bảng ta được: A=0,21 B=1,84 D=4,3 tc Do đó: Rm 1, x (0, 21x3,1 1,84 x26) x0,58 4,3 x0, 213 34,8T / m ng suất trung bình thực tế đáy móng khối qui ước: 230, 22 192 tc N Qm 1, tc tb 30, 22T / m2 �Rmtc 34,8T / m Fm 12, Ứng suất lớn mép móng khối qui ước: ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHOÙA 20012006 -Trang 58 tc max 230, 22 192 N Qm M 8,33x6 1, 31, 2T / m �1, xRmtc Fm Wm 12,7 4,1 x3,1 tc tc � tbtc 30, 22T / m2 �Rmtc 34,8T / m � Như vậy: � tc thỏa mãn điều max 31, 2T / m2 �1, xRmtc 1, x34,8 41,8T / m � kiện Kiểm tra độ lún móng cọc ép: Độ lún móng cọc ép tính theo phương pháp cộng lún lớp theo phương pháp lớp tương đương Để đơn giản việc tính toán, ta dùng phương pháp lớp tương đương để xác đònh độ lún móng cọc: Công thức xác đònh độ lún móng cọc là: S ao xhs xp , đó: ao : hệ số nén tương đối hs Am bm : chiều dày lớp tương đương p tbtc tb hm : p lực gây lún Mũi cọc nằm lớp đất thứ lớp đất sét lẫn xác thực vật, trang thái dẽo cứng nên 0,35 Ứng với: am 4,1 1,32 , 0,35 tra bảng ta được: Am 1,52 bm 3,1 hs 1,52 x3,1 4, 7m 470cm a 0, 03 0, 01cm / kg 1, 657 p tbtc tb hm 30, 22 0,58 x 26 15,1T / m 1,51kg / cm Thay số ta được: S ao xhs xp 0, 01x 470 x1,51 7,1cm Theo qui phạm công trình S gh 10cm ao Như vậy: S 7,1cm �S gh 10cm Đảm bảo yêu cầu độ lún nhà cao tầng Tính toán độ bền cấu tạo đài cọc: tt Tải trọng tác dụng lên cọc: N coc Ntt Qd 230, 22 18, 74 249T Tải trọng lớn nhất: Pmax tt N coc M tt x 249 8,33 x0,5 n max 45, 7T nc 6 x0,52 �xi i 1 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang 59 Tải trọng nhỏ nhất: Pmin tt N coc M tt x 249 8,33x0,5 n max 37, 4T nc 6 x0,52 �xi i 1 �Pmax 45, 7T �Pc 64,3T Ta coù: � thỏa mãn điều kiện �Pmin 37, 4T Xác đònh mômen tác dụng lên đài cọc: Với móng cọc thiết kế, ta xem đài cọc côngxon ngàm vào tiết diện qua mép cột bò uốn phản lực đầu cọc, ta có: n M �ri Pi , đó: i 1 n: số lượng cọc phạm vi côngxon Pi : phản lực đầu cọc thứ i ri : khoảng cách từ mặt ngàm đến trục thứ i Diên tích cốt thép: M1 Fa , đó: 0,9 �ho �Ra M: mômen tiết diện xét ho : chiều cao làm việc đài cọc Ra : Cường độ tính toán thép Theo phương bề dài móng: M x0, x50,3 70, 42T m Theo phương bề rộng móng: M 3x 0,3x 45,8 41, 22T m Coát thép đài cọc: M1 70, 42 x105 Fa1 40cm 0,9 �ho �Ra 0,9 x70 x 2800 Chọn thép 14 20 có Fa 44cm bố trí khoảng cách a=180mm bố trí theo phương cạnh dài móng M M2 41, 22 x105 Fa 23,36cm 0,9 �ho �Ra 0,9 x70 x 2800 Chọn thép 8 20 có Fa 25,14cm bố trí khoảng cách a=180mm bố trí theo phương cạnh ngắn móng M VII Tính toán chi tiết loại móng cọc điển hình M4: Tải trọng: ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang 60 Theo kết giải nội lực khung trục 15 ta tổ hợp nội Qx 0, 76T � � Qy 1, 73T � � lực nguy hiểm để tính toán chi tiết moùng M : �N 153,15T �Mx 7, 49T m � � �My 1,83T m Xaùc đònh sơ kích thước đài cọc: Theo mặt bố trí đài cọc khoảng cách 3d=3x0,35=1,05m ứng suất trung bình đế đài là: P 64,3 tb 58,32T / m 2 (3d ) (3 x0,35) Diện tích đáy đài cọc xác đònh sơ sau: N 153,15 Fd 2,82m tb tb h 58,32 x2 Trọng lượng đài đất phủ đài cọc xác đònh sau: Qd 1,1.Fd tb h 1,1x 2,82 x x 12, 4T Xác đònh số lượng cọc cho móng: Số lượng cọc tính theo công thức sau: N tt 153,15 nc � 1, x 2,86 Như ta chọn cọc bố trí cho móng M Ptt 64,30 sau: Hình 14: Mặt bố trí cọc cho móng M Cấu tạo tính toán đài cọc: Khoảng cách cọc 3d=3x0,35=1,05m Khoảng cách từ tim cọc biên mép đài cọc 0,7d=0,7x0,35=0,245m, lấy chẵn 0,3m Khi diện tích thật đài cọc là: 1,65mx1,65m Chiều cao tối thiểu đài cọc xác đònh sau: hd h1 h2 , đó: hd : chiều cao đài cọc ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang 61 h1 �5cm : độ sâu cọc ngàm vào đài Chọn h1 10cm h2 : chiều dày bêtông đỉnh cọc xác đònh theo điều kiện cọc không chọc thủng đài Chọn h2 70cm Như hd h1 h2 10 70 80cm Vì đầu cọc nằm phạm vi hình tháp ép lõm không cần phải kiểm tra điều kiện khả chọc thủng Kiểm tra lực tác dụng lên cọc: Khối lượng thể tích bêtông đài cọc cột: Vd c Vd Vc 1, 65 x1, 65 x 0,8 1,1x0, x0, x1, 2,55m3 Khối lượng thể tích đất bậc đài: Vd 1, 65 x1, 65 x 2,55 2,9m3 Trọng lượng đài cọc: Qd c 2,55 x 2,5 x1,1 7, 01T Trọng lượng đất bậc đài coïc: Qd 1,1x 2,9 x1, 45 4, 63T Trọng lượng đài cọc đất bậc đài cọc: Q Qd c Qd 7,01 4, 63 11, 64T Toång tải trọng tác dụng lên hàng cột biên tính theo công thức: �N M X y M Y x �P , đó: Pm nc �yi2 �xi2 tt Mx, My: moment uốn tính toán trục mặt phẳng đáy đài cọc: Mx=7,49T.m, My=1,83T.m x,y: khoảng cách từ trục đài cọc mặt tới trục cọc khảo sát: x=0,5m, y=0,5m x1 , y1 : khoảng cách từ trục đài cọc mặt tới trục cọc: x1 0,5m, y1 0,5m Thay số ta được: 153,15 11, 64 7, 49 x0,5 1,83 x0,5 Pm 45,86T �Ptt 64,3T 4.0,52 4.0,52 Vì tải trọng tác dụng lên cọc nhỏ sức chòu tải tính toán cọc, thiết kế cọc hợp lý Kiểm tra lực tác dụng lên đất: Góc ma sát trung bình: tc tb � i 1 tc i i l �l i 1 i 2o 45' x12 12o 21' x2 11o19' x12 8o 4' 12 12 Kích thước khối móng qui ước xác đònh theo công thức: ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang 62 tbtc 8o 4' (1, 65 0,3) x 24 xtg 3,1m 4 tc 8o 4' bm b1 2l.tg tb (1, 65 0,3) x 24 xtg 3,1m 4 Trong đó: am , bm : chiều dài chiều rộng khối móng qui ước a1 , b1 : khoảng cách mép cọc biên theo chiều dài chiều rộng đài cọc Diện tích khối móng qui ước: Fm am xbm 3,1x3,1 9, 61m Trọng lượng khối móng qui ước: am a1 2l.tg Qm Fm x � i li 9, 61x(0, 47 x12 0,89 x 0,64 x12) 145,1T i 1 Trọng lượng thể tích trung bình lớp đất kể từ mũi cọc trở leân: Qm 145,1 tb 0,58T / m3 , hm : chiều sâu kể từ mặt Fm xhm 9, 61x 26 đất tự nhiên đến mặt phẳng mũi cọc p lực tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước: Rmtc m � ( Axbm Bxhm ) x tb Dxctc � � �, đó: tc 11019' c tc 0, 213 m=1,2 Tra bảng ta được: A=0,21 B=1,84 D=4,3 tc Do đó: Rm 1, x (0, 21x3,1 1,84 x26) x0,58 4,3 x0, 213 34,8T / m ng suất trung bình thực tế đáy móng khối qui ước: 153,15 145,1 tc N Qm 1, tc tb 28,38T / m2 �Rmtc 34,8T / m Fm 9,61 Ứng suất lớn mép móng khối qui ước: 153,15 145,1 tc tc N Qm M 7, 49 x6 1, tc max 30T / m �1, xRmtc Fm Wm 9, 61 3,1 x3,1 � tbtc 28,8T / m �Rmtc 34,8T / m � Như vậy: � tc thỏa mãn điều max 30T / m �1, xRmtc 1, x34,8 41,8T / m � kiện Kiểm tra độ lún móng cọc ép: ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang 63 Độ lún móng cọc ép tính theo phương pháp cộng lún lớp theo phương pháp lớp tương đương Để đơn giản việc tính toán, ta dùng phương pháp lớp tương đương để xác đònh độ lún móng cọc: Công thức xác đònh độ lún móng cọc là: S ao xhs xp , đó: ao : hệ số nén tương đối hs Am bm : chiều dày lớp tương đương p tbtc tb hm : p lực gây lún Mũi cọc nằm lớp đất thứ lớp đất sét lẫn xác thực vật, trang thái dẽo cứng nên 0,35 Ứng với: am 3,1 , 0,35 tra bảng ta được: Am 1,34 bm 3,1 hs 1, 34 x3,1 4,15m 415cm a 0, 03 0, 01cm / kg 1, 657 p tbtc tb hm 28,38 0,58 x 26 13,3T / m 1,33kg / cm Thay số ta được: S ao xhs xp 0, 01x 415 x1,33 5,5cm Theo qui phạm công trình S gh 10cm ao Như vậy: S 5,5cm �S gh 10cm Đảm bảo yêu cầu độ lún nhà cao tầng Tính toán độ bền cấu tạo đài cọc: tt Ntt Qd 153,15 11, 64 164,8T Taûi trọng tác dụng lên cọc: N coc Tải trọng lớn nhaát: Pmax tt N coc M tt xmax 164,8 7, 49 x0,5 n 45T nc 4 x0,52 �xi i 1 Tải trọng nhỏ nhaát: Pmin tt coc N M tt x 164,8 7, 49 x0,5 n max 37,5T nc 4 x0,52 �xi i 1 �Pmax 45T �Pc 64,3T Ta có: � thỏa mãn điều kiện �Pmin 37,5T Xác đònh mômen tác dụng lên đài cọc: Với móng cọc thiết kế, ta xem đài cọc côngxon ngàm vào tiết diện qua mép cột bò uốn phản lực đầu cọc, ta có: ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG KHÓA 20012006 -Trang 64 n M �ri Pi , đó: i 1 n: số lượng cọc phạm vi côngxon Pi : phản lực đầu cọc thứ i ri : khoảng cách từ mặt ngàm đến trục thứ i Diên tích cốt thép: M1 Fa , đó: 0,9 �ho �Ra M: mômen tiết diện xét ho : chiều cao làm việc đài cọc Ra : Cường độ tính toán thép Theo phương bề dài móng: M x0,3 x 45 27T m Theo phương bề rộng móng: M x0, x37,5 15T m Cốt thép đài cọc: M1 27 x105 Fa1 15, 4cm 0,9 �ho �Ra 0,9 x70 x 2800 Chọn thép 6 20 có Fa 18,85cm bố trí khoảng cách a=240mm bố trí theo phương cạnh dài móng M Fa M2 15 x105 8,5cm 0,9 �ho �Ra 0,9 x70 x 2800 Chọn thép 6 20 có Fa 18,85cm bố trí khoảng cách a=240mm bố trí theo phương cạnh ngắn móng M ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN ... tính toán nội lực theo sơ đồ dầm đầu ngàm ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT... tính toán: Tónh tải : g s Hoạt tải : ps ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT... 1600x1,2x0,05 96 ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ A4 PHAN XÍCH LONG GVHD CHÍNH: THẦY ĐẶNG ĐÌNH MINH SVTH: NGUYỄN HỒNG PHÚ MSSV: X011573 GVHD KẾT CẤU: THẦY VÕ VĂN TUẤN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG
Ngày đăng: 13/05/2018, 20:21
Xem thêm:
