Đồ án nước cấp nguồn nước mặt THÀNH PHỐ RẠCH GIÁ lưu lượng nước cần xử lý, Q = 30000 (m3/ngđ)

Một trong những biện pháp tích cực ở thành thị và nông thôn là cần phải tính toán thiết kế trạm xử lý nước cấp một cách hợp lý nhằm cung cấp cho người dân lượng nước đảm bảo cả về số lượng và chất lượng. Do đó cần phải xây dựng nhà máy xử lý nước cấp xử dụng nguồn nước mặt, đó cũng là mục tiêu thiết kế đồ án này.

Mục Lục

CHƯƠNG I: GIỚI THIỆU LƯU VỰC THIẾT KẾ

1.1 GIỚI THIỆU KHU VỰC CẤP NƯỚC

- Thành phố Rạch Giá được nâng cấp từ thị xã Rạch Giá theo nghị định số97/2005/NĐ-CP tháng 7 năm 2005 của chính phủ Tổng diện tích của thànhphố Rạch Giá là 104 km2 , với tổng số dân là 245.328 người (năm 2015) Mật

độ dân số là 4.553người/km2, gồm 3 dân tộc Kinh – Hoa – Khmer và số ít dântộc khác Chia số đôi số dân để xây dựng 2 nhà máy với công suất cấp cho sốdân bằng nhau là 122664 người

- Công tác quy hoạch và phát triển mở rộng Rạch Giá đã bắt đầu hoạt động từnăm 2015 đến nay Rạch giá đã tranh thủ được nhiều nguồn vốn phát triển trêncác lĩnh vực, từ vốn của khối kinh tế tư nhân cho đến vốn trung ương, từ hạtầng đô thị cho đến công nghiệp dịch vụ Rạch giá hiện có khá nhiều côngtrường, các khu công nghiệp, các hoạt động kinh tế và các khu vui chơi RạchGiá là đô thị loại II, dự kiến năm 2020, Rạch Giá sẽ là đô thị loại I trực thuộctỉnh Kiên Giang

- Thành phố có 11 đơn vị hành chính cấp phường và 1 xã với 68 khu phố ấp,1.209 tổ nhân dân tự quản:

Hình 2.1 Bản đồ hành chính thành phố Rạch Giá

1.1.1 Vị trí địa lý

Thành phố Rạch giá có trung tâm đô thị nằ trải dài bên bờ Đông vịnh Thái Lan, đượcbao quanh bởi sông Kiên ở phía Bắc và Đông Bắc, sông Cái Lớn ở phía Nam RạchGiá cách Thành PHố Hồ Chí Minh 245 km về hướng Tây Nam cách Cần Thơ 116 km

về hướng Tây và cửa khẩu quốc tế Hà Tiên 95 km về hướng Đông Nam

- Phía Đông thành phố giáp các huyện Tân Hiệp và Châu Thành

- Phía Nam giáp các huyện Châu Thành và An Biên

- Phía Bắc giáp các huyện HÒn Đất và Tân Hiệp

- Phía Tây giáp giới tiếp giáp vùng biển huyện Kiên Hải

1.1.2 Địa hình.

Địa hình đất liền tương đối bằng phẳng, có hướng thấp dần từ Đông Bắc xuống TâyNam Đặc điểm vùng địa hình này bị thủy triều chi phối rất lớn khả năng tiêu thoátúng đồng thời bị ảnh hưởng lớn của mặn nhất là vào tháng cuối mùa khô gây trở ngạinhiều đến sản xuất và đời sống của người dân

1.1.3 Khí hậu

Khí hậu ở Rạch Giá mang tính chất nhiệt đới gió mùa nóng ẩm, ngoài ra do nằm sátbiển nên khí hậu còn mang tính chất hải dương, hàng năm có hai mùa khí hâu tươngphản một cách rõ rệt (mùa khô và mùa mưa) Nhiệt độ trung bình hàng năm là 270Cbiên độ nhiệt hàng năm là 30C Tháng có nhiệt độ trung bình cao nhất là tháng 4(290C), tháng có nhiệt độ trung bình thấp nhất là tháng 1 (25.60C)

1.1.4 Thuỷ văn

Thành phố Rạch Giá - tỉnh Kiên Giang là cuối nguồn nước ngọt của nhánh sông Hậunhưng lại ở đẩu nguồn nước mặn vịnh Thái Lan Chế độ thủy văn bị chi phối bởi 3yếu tố: thủy triều vịnh Thái Lan, chế độ thủy văn của sông Hậu và mưa tại chỗ Cácyếu tố này tác động từng thời kỳ, từng vùng khác nhau làm chế độ thuỷ văn của nơinày diễn biến phong phú và đa dạng

1.1.5 Tài nguyên nước (Tỉnh Kiên Giang)

Nguồn nước mặt khá dồi dào, nhưng đến mùa mưa (từ tháng 5 đến tháng 7) phần lớnnước mặt đều bị nhiễm phèn mặn Toàn tỉnh Kiên Giang có 3 con sông chảy qua: sôngCái Lớn (60 km), công Cái Bé (70 km) và sông Giang Thành (27,5 km) Ngoài ra tỉnhcòn có hệ thống kênh rạch, những kênh rạch này có nhiệm vụ tiêu úng, sổ phèn, giaothông đi lại, bố trí dân cư đồng thời có tác dụng dẫn nước ngọt từ sông Hậu về vàomùa khô phục vụ cho sàn xuất và sinh hoạt của nhân dân

Theo TCXDVN 33:2006

STT Đối tượng dùng nước và thành phần cấp nước Giai đoạn

II Đô thị loại II, đô thị loại III

a) Nước sinh hoạt:

- Tiêu chuẩn cấp nước ( l.người/ngày ):

+ Nội đô+ Ngoại vi

- Tỷ lệ dân số được cấp nước (%):

+ Nội đô+ Ngoại vi

b) Nước phục vụ công cộng; Tính theo % của (a)

c) Nước cho công nghiệp dịch vụ trong đô thị;

Tính theo % của (a)

d) Nước khu công nghiệp( lấy theo điều 2.4 – Mục 2 )

e) Nước thất thoát; Tính theo % của ( a + b + c +d )

f) Nước cho yêu cầu riêng của nhà máy xử lý nước; Tính theo % của ( a + b + c + d + e )

12080

85751010

22 ÷ 45

< 25

8 ÷ 10

150100

99901010

qi: Tiêu chuẩn cấp nước sinh hoạt ( lấy theo bảng 3.1)

Ni: Số dân tính toán ứng với tiêu chuẩn cấp nước qi

fi: Tỷ lệ dân được cấp nước (lấy theo bảng 3.1)

D: Lượng nước tưới cây, rửa đường, dịch vụ đô thị, khu công nghiệp, thất thoát, nướccho bản thân nhà máy xử lý nước được tính theo bảng 3.1 và lượng nước dự phòng.Lượng nước dự phòng cho phát triển công nghiệp, dân cư và các lượng nước khácchưa tính được cho phép lấy thêm 5-10% tổng lưu lượng nước cho ăn uống sinh hoạtcủa điểm dân cư; Khi có lý do xác đáng được phép lấy thêm nhưng không quá15%

Lưu lượng nước tính toán trong ngày dùng nước nhiều nhất và ít nhất ngày (m3/ngày)được tính theo công thức:

Qngày.max = Kngày.max x Qngày.tb

Qngày.min = Kngày.min x Qngày.tb

Hệ số dùng nước không điều hoà ngày kể đến cách tổ chức đời sống xã hội, chế độlàm việc của các cơ sở sản xuất, mức độ tiện nghi, sự thay đổi nhu cầu dùng nước theomùa cần lấy như sau:

K ngày/max = 1,2 ÷ 1,4

K ngày/min = 0,7 ÷ 0,9Lưu lượng giờ tính toán q m3/h, phải xác định theo công thức:

qgiờ max= Kgiờ max

qgiờ min= Kgiờ min

Hệ sống dùng nước không điều hoà K giờ xác định theo biểu thức:

Kgiờ max = αmax x bmax

Kgiờ min = αmin x bmin

Ta có

Các số liệu lấy cho khu vực nội đô:

- tiêu chuẩn cấp nước: q = 150(l/người.ngày)

- tỉ lệ dân số được cấp nước: f = 99%

- N = 122664 (người) Do số dân quá đông nên ta chia đổi để dễ dàng tính hơn

→ Qsinh hoạt == = 18216 (m3/ng.đêm)

Qphục vụ công cộng = 10% Qsinh hoạt = 0,1 18216 = 1822 (m3/ng.đêm)

Qcông nghiệp dich vụ = 10% Qsinh hoạt = 0,1 18216 = 1822 (m3/ng.đêm)

Qthất thoát = 15%( Qsinh hoạt+ Qphục vụ công cộng + Qcông nghiệp dich vụ)

= 3279 (m3/ng.đêm)

= 1760 (m3/ng.đêm)

Qdự phòng = 10% Qsinh hoạt= 0,1 18216 = 1822 (m3/ng.đêm)

 Qngày.tb = Qsinh hoạt + Qphục vụ công cộng + Qcông nghiệp dich vụ + Qthất thoát + Qdùng trong trạm xử lý +

Qdự phòng

= 28721(m3/ng.đêm)

Lấy Q = 30000 (m3/ng.đêm)

Lưu lượng nước tính toán trong ngày dùng nước nhiều nhất và ít nhất:

Qngày max= Kngày max Qngày.tb = 1,3 30000 = 39000 (m3/ng.đêm)

Qngày min= Kngày min Qngày.tb = 0,8 30000 = 24000 (m3/ng.đêm)

Kgiờ max = αmax.bmax =1,2.1,1 = 1,32

( số dân >100000 người → bmax=1,1 theo bảng 3.2 TCVN 33-2006)

Kgiờ min = αmin.bmin = 0,4.0,7 = 0,28

( số dân >100000 người → bmax=0,7 theo bảng 3.2 TCVN 33-2006)

Lưu lượng nước tính toán trong giờ dùng nước nhiều nhất và ít nhất:

qgiờ max = Kgiờ max.= 1,32 = 2145 (m3/h)

qgiờ min = Kgiờ min.= 0,28 = 280 (m3/h)

1.3 Hiện trạng cấp nước trên khu vực

1.3.1 Đơn vị cấp nước tại khu vực đô thị

- Công ty TNHH MTV Cấp Thoát nước Kiên Giang là một doanh nghiệp 100% vốn Nhà nước, hạch tốn kinh tế độc lập và tự chủ về tài chính với chủ sở hữu là

Ủy ban Nhân dân tỉnh Kiên Giang Tiền than của Công ty Cấp nước Kiên Giang

là hệ thống cấp nước Rạch Giá được xây dựng từ năm 1963, có công suất

4.800m3/ngày nằm trên đường Mạc Cửu và kênh Rạch Giá – Long Xuyên

- Ngày 28/11/1992 UBND tỉnh Kiên Giang ra quyết định số 925/UB-QĐ thành lập DNNN Công ty Cấp thoát nước Kiên Giang

- Qua 47 năm hình thành và phát triển đến nay tổng công suất của hệ thống cấp nước do Công ty quản lý đã lên đến trên 70.000 m3/ngày Công ty có 1 xí nghiệpcấp nước, 7 trạm cấp nước, 5 chi nhánh cấp nước, với tổng chiều dài mạng lưới cấp nước hơn 350km (đường kính từ D100 đến D400)

- Ngày 24/06/2010 UBND tỉnh Kiên Giang ra quyết định số 1386/QĐ-UBND chuyển đổi Công ty Cấp thoát nước Kiên Giang thành Công ty TNHH MTV Cấp thoát nước Kiên Giang.

1.3.2. Đề xuất dây chuyền công nghệ

Việc lựa chọn công nghệ xử lý nước phụ thuộc vào chất lượng và đặc trưng củanguồn nước thô Các vấn đề cần đề cập đến khi thiết kế hệ thống xử lý nước bao gồm chất lượng nước thô, yêu cầu và tiêu chuẩn sau xử lý Dựa vào các số liệu đã có, so sánh chất lượng nước thô và nước sau xử lý để quyết định cần xử

lý những gì, chọn những thông số chính về chất lượng nước và đưa ra kỹ thuật

Nước sẽ được đưa đến công trình tiếp theo-bể lắng ngang để loại bỏ phần lớn các bông cặn tạo ra trong quá trình keo tụ, tiếp đến nước sẽ được đưa đến bể lọc để loại bỏ phần cặn còn lại không chỉ thế nó còn loại bỏ một số chất hữu cơ

- Nước tiếp tục được đưa vào bể tiếp xúc, tại đây clo được châm vào nhằm mục đích khử trùng, tiêu diệt các vi sinh vật gây hại sau khi đã được khử trùng nướcđược chuyển đến bể ổn định nước trước khi vận chuyển đến bể chứa nước sạch

và đưa đến trạm bơm cấp II để phân phối vào mạng lưới

- Cần thiết kế bể phản ứng trước khi đưa nước vào bể lắng ngang

- Tốn kém chi phí xây dựng cho bể lắng ngang

CHƯƠNG 2: ĐÁNH GIÁ CHẤT LƯỢNG NƯỚC NGUỒN

Số liệu đầu bài

Thông số Số liệu đầu bài

: Tổng hàm lượng ion dương không kể đến Fe2+

: Tổng hàm lượng ion âm không kể đến HCO3-, SiO2

+ Tính độ cứng toàn phần (theo mgđl/l)

Độ cứng toàn phần = Độ cứng của + Độ cứng của

+ Xác định hàm lượng CO2 tự do hòa tan trong nước

Ở nhiệt độ t = 180C, độ muối P = 299,428 mg/l, độ kiềm = 2,46 ; pH = 6,9

Từ nhiệt độ, độ muối, độ kiềm, pH đã biết ta xác định hàm lượng CO2 tự do hòa tan trong nước dựa theo biểu đồ dưới đây thì hàm lượng CO2 xác định được là 26 mg/l

b) Xác định lượng Clo hóa sơ bộ.

Liều lượng Clo dung để Clo hóa sơ bộ tính theo công thức:

Bảng : Liều lượng phèn để xử lý nước đục( TCXDVN 33:2006 )

Liều lượng phèn xử lý nước đục được xác định theo hàm lượng cặn lơ lửng: C = 800 mg/l

Có C = 800 mg/l, tra bảng và nội suy:

- Lp: Liều lượng phèn đưa vào trong nước

- Lp= Max{L1, L2} = 60

- ep((Al2(SO4)3) = 57 mgđl/l

- ek: Đương lượng kiềm, chọn chất kiềm hóa là CaO nên ek = 28 mgđl/l

- : Độ kiềm của nước nguồn, = 2,46 mgđl/l

- 0,5: Độ kiềm dự trữ

= - 20,32 < 0

Vậy ta không cần phải kiềm hóa

2.2 Xác định chỉ tiêu cơ bản của nước sau xử lý

Độ kiềm Ki* = 1,4 (mg/l)

Hình 1: Xác định pH

pH* = 6,54

e) Xác định pH ở trạng thái cân bằn bão hòa (pHs)

- Ta có pHs là độ pH của nước sau khi đã bão hòa Cacbonat đến trang thái cân bằng được xác định:pHs= f1(t) − f2(Ca2+) − f3(k1) + f4(P )

- f1(t0): là hàm số của nhiệt độ theo to

- f2(Ca2+): là hàm số của nồng độ ion Ca2+

- f3(k1): là hàm số của độ kiềm sau khi pha phèn KiTP

- f4(P ): là hàm số của tổng hàm lượng muối P

Hình H-6.1: Đồ thị để xác định pH của nước đã bão hoà Canxi Cacbonát

f) Lượng vôi để xử lý ổn định nước

Dựa vào bảng 6.20 TCXDVN 33:2006 ta có:

J< -0,5 pH < pHs < 8.4 => Lv= evβ Ki*

ev: đương lượng của hoạt chất trong kiềm mg/mgđl Đối với vôi tính theo CaO

Cv: hàm lượng hoạt chất trong sản phẩm kỹ thuật Cv = 80%

β : là hệ số xác định theo đồ thị hình 6-4, TCXD 33:2006

Hình 4: Biểu đồ để xác định hệ số β theo nồng độ kiềm khi pHo < pHs < 8.4.

Ta có |J| = 1.55 và pHo = 6,4 tra được giá trị = 0,85



= 28 x 0,85 x 1,4 x = 26,656 ( mg/l )

g) Tính toán hàm lượng cặn lớn nhất sau xử lý

K : là hệ số ứng với từng loại phèn, với phèn nhôm sạch, K = 0.55

M : độ màu của nguồn nước, M=80 Pt-Co

: Tổng cặn lơ lửng ban đầu

= 800 + 0.55 x + 0.25 x 70 + 26,656 = 844,7 ( mg/l )

CHƯƠNG 3: TÍNH TOÁN CÔNG TRÌNH TRONG DÂY CHUYỀN

3.1 Công trình hòa phèn và chuẩn bị phèn

Chọn thông số tính toán:

Theo mục 6.22, 6.24 TCN 33 – 2006 chọn:

Cường độ khí nén trong bể hoà phèn là Ukn = 9 (l/s-m2)

Cường độ khí nén trong bể tiêu thụ là Ukn = 5 (l/s-m2)

Để phân phối khí dùng ống bằng vật liệu chịu được axit nên ta dùng ống nhựa

có khoan hai hàng lỗ nghiêng 450 so với phương thẳng đứng và hướng xuống dưới

-bh: Là nồng độ dung dịch hoá chất trong bể hoà phèn lấy 15% theo mục

-bt = 8% Là nồng độ dung dịch hoá chất trong bể tiêu thụ 6.20 TCN

Chọn chiều cao bể là h=1 m, chiều cao bảo vệ là 0,5 m

 H=h+ hbv=1+0,5=1,5

Diện tích của bể là (m2)

Chọn L=2,5 m và B=2,5 m

Kích thước bể là: H×L×B=22,51,5( m )

● Cấu tạo thiết kế:

Bể hoà trộn thiết kế có tường đáy ngiêng so với mặt phẳng ngang một góc 45°

Bể tiêu thụ thiết kế đáy có độ dốc 0,005 về phía ống xả

Sàn đỡ phèn trong bể hoà trộn phải đặt ghi để có thể tháo dỡ được, khe hở giữa các ghi là 15 (mm).

Mặt trong và đáy bể hoà trộn cũng như bể tiêu thụ phải được phủ một lớp xi măng chống axit hoặc ốp gạch men chịu axit

Bơm dung dịch phèn dùng ejector hoặc bơm chịu axit

Các đường ống dẫn phèn phải làm bằng vật liệu chịu axit

Kết cấu ống dẫn hoá chất phải bảo đảm xúc rửa nhanh

Thiết kế ống tự chảy từ bể hoà phèn đến bể tiêu thụ

* Thiết bị định liều lượng phèn:

Thiết bị định liều lượng phèn có nhiệm vụ điều chỉnh tự động lượng phèn cần thiết đưa vào nước cần xử lý theo yêu cầu

Dùng bơm định lượng để bơm dung dịch phèn công tác vào bể trộn

Lượng phèn cần dùng cho một ngày

Bơm định lượng phải bơm dung dịch phèn công tác 8%

 Lưu lượng bơm:

Khối lượng riêng của dung dịch, γ= 1 T/m3

3 Chuẩn bị dung dịch vôi sữa

4 3 2

Ta sử dụng vôi ở dạng vôi sữa, hoà vôi vào nước để có dung dịch vôi sữa.

-Với liều lượng cần đưa vào là: LV =Dk= 26,656 (mg/l)

⇒ Liều lượng vôi dùng trong ngày: (kg/ngđ)

Dung tích thùng vôi xác định theo công thức:

Trong đó:

-Q: Công suất trạm xử lý, Q = 30000(m3/ngđ) = 1250(m3/h)

-n: Thời gian giữa hai lần pha vôi, n = 10 (h)

-LV: Là liều lượng vôi đưa vào, LV = 26,656 (g/m3)

độ đều 5% phải liên tục khuấy trộn bằng máy khuấy Bể thiết kế hình trụ tròn đường kính bể phải lấy bằng chiều cao công tác của bể d = h (Theo Xử lý nước cấp, Nguyễn Ngọc Dung, 1999, trang 33)

lắng xuống đáy bể Chọn máy khuấy kiểu cánh phẳng có các chỉ tiêu:

- Số vòng quay của trục động cơ: n = 40 (vòng/phút)

- Chiều dài cánh khuấy theo quy phạm là từ 0,4 - 0,5D

Chọn lck = 0,4×d = 0,4x1,6=0,64(m)

- Diện tích mỗi cánh quạt thiết kế là 0,15 m2 cánh quạt/1m3 vôi sữa (Quy phạm = 0,1 –0,2 m2)

⇒ Diện tích hữu ích cánh khuấy:

- Chiều rộng mỗi cánh khuấy:

- Công suất của động cơ:

γ : Trọng lượng riêng của dung dịch, lấy γ = 1000 (kg/m3)

h : Chiều rộng của cánh khuấy, h = 0,8(m)

n : Số vòng quay của cánh khuấy, n = 0,67 (vòng/s)

d : Đường kính vòng tròn do đầu cánh khuấy tạo ra khi quay

Z : Số cặp cánh khuấy, Z = 2

η : Hệ số có ích của cơ cấu truyền động, η = 85%

Công suất để quay cánh quạt là 48kW

− Đường kính ống dẫn vôi sữa xác định theo điều 6.37 TCXD 33:2006/BXD

− Ống áp lực dẫn sản phẩm sạch D≥25mm, dẫn sản phẩm không sạch D ≥ 50mm

− Ống tự chảy lấy D ≥ 50mm Tốc độ vôi sữa chảy trong ống : ≥ 0,8m/s

− Chỗ ngoặt trên đường ống dẫn dung dịch vôi sữa có bán kính cong là:

R = 5.D = 5.50 = 250 (mm)

− Đường ống áp lực dẫn vôi sữa có độ dốc về phía máy bơm 0.02 Ống tự chảy

có độ dốc 0.03 về phía miệng xả, thuận tiện cho tháo dỡ và thau rửa các đườngống

Thiết bị định liều lượng có nhiệm vụ điều chỉnh tự động lượng vôi cần thiết đưa vào nước cần xử lý theo yêu cầu

Động cơ của máy khuấy đặt trên nắp của bể pha vôi sữa

Dùng bơm định lượng đển đưa dung dịch vôi sữa vào nước xử lý.

ST

4 Chiều dài toàn phần cánh quạt 0,64 m

Bảng 4:Các thông số thiết kế của bể chuẩn bị dung dịch vôi

● Kho dự trữ hoá chất

- Nhà máy nước phải có kho dự trữ phèn và vôi để đảm bảo có thể sử dụng liên tục

Lượng hoá chất dự trữ đủ cho 12 tháng tiêu thụ Kho dự trữ hoá chất được giữ khô ráo và có mái che

Diện tích sàn kho: Fkho = k o

Q.P.T.α10000.P h.G (m2) Trong đó:

+ Q: công suất trạm xử lý, Q = 30000 m3/ngđ

+ P: liều lượng hoá chất tính toán, g/m3

+ T: thời gian dự trữ hoá chất trong kho Lấy T = 40 ngày

+α: hệ số kể đến diện tích đi lại và thao tác trong kho, α = 1,3

+ Pk: độ tinh khiết của hoá chất, %

+ h: chiều cao cho phép của lớp hoá chất lấy như sau:

Phèn nhôm cục: h = 2m

Vôi cục chưa tôi: h = 1,5m

+ Go: khối lượng riêng của hoá chất, Go= 1,1 T/m3

6 4

3

Hình 4: Bể trộn cơ khí

2- Ống dẫn hoá chất 5-Bộ phận truyền động 3-Cách khuấy 6-Nước sang bể phản ứng

Nguyên tắc làm việc: Nước và hóa chất được đi vào phía đáy bể, sau khi hòa trộn đều sẽ thu được dung dịch ở trên bề mặt đưa sang bể lắng

Cánh khuấy có thể cấu tạo theo nhiều dạng khác nhau, có thể là cánh tuốc bin hoặc cánh phẳng gắn trên trục quay Tùy theo chiều sâu bể mà có thể gắn nhiều tầng cánh trên cùng 1 trục quay Tốc độ của trục quay được chọn theo kiểu cánh khuấy và kích thước cánh khuấy Vận tốc giới hạn của điểm xa nhất trên cánh khuấy so với trục quaykhông lớn hơn 4,5m/s Cánh khuấy kiểu tuốc bin có tốc độ quay trên trục là 500 ÷

1500 vòng/ phút Cánh khuấy có thể làm bằng thép không rỉ, hợp kim hoặc bằng gỗ Trục quay đặt theo phương thẳng đứng, bộ phận truyền chuyển động đặt trên mặt bể Cấu tạo của bể trộn cơ khí được trình bày trên hình

Bể trộn cơ khí có ưu điểm hơn các bể trộn thủy lực là, có thể điều chỉnh cường độ khuấy trộn theo ý muốn Thời gian khuấy trộn ngắn nên dung tích bể trộn nhỏ, tiết kiệm vật liệu xây dựng Bể trộn cơ khí áp dụng cho các trạm xử lý có công xuất vừa

và lớn, có mức độ cơ giới hóa và tự động hóa cao

1 Tính toán công trình:

Lựa chọn các thông số tính toán :

- Lưu lượng nước nguồn: Q= 30000 m3/ngđ = 0,347 m3/s