Công nghệ chế biến khí trong nhà máy Dinh Cố

TRƯỜNG CAO ĐẲNG CƠNG NGHIỆP TUY HỒ KHOA CƠNG NGHỆ HOÁ  -tuthienbao.com BÀI TIỂU LUẬN Đề tài: Cơng nghệ chế biến khí nhà máy Dinh Cố GVHD : Lê Thị Kim Huyền SVTH : Nhóm Tuy Hồ, Tháng Năm 2011 Danh sách thành viên nhóm Lớp CĐHN32B STT Họ tên Mã số sinh viên Dương Văn Dũng 0915512081 Nguyễn Thị My 0915512101 Lê Thị Thương 0915512126 10 11 Tiểu ln học phần: Cơng nghệ chế biến khí – GVHD: Lê Thị Kim Huyền –TH: Nhóm Trang / 29 PHỤC LỤC PHỤC LỤC LỜI MỞ ĐẦU .4 PHẦN GIỚI THIỆU CHUNG VỀ NHÀ MÁY CHẾ BIẾN KHÍ DINH CỐ 1.1 Vị trí: 1.2 Mục đích nhà máy: 1.3 Các nguồn cung cấp khí cho nhà máy: PHẦN SƠ LƯỢC VỀ NHÀ MÁY KHÍ DINH CỐ (GPP) 2.1 Nguyên lý vận hành 2.2 Các giai đoạn thiết kế nhà máy 2.3 Điều kiện nguyên liệu vào 2.3 SẢN PHẨM CỦA NHÀ MÁY 2.3.1 KHÍ THƯƠNG PHẨM 2.3.2 KHÍ HĨA LỎNG (LPG) 2.3.3 Các sản phẩm condensat 10 PHẦN .12 3.1 Các thiết bị nhà máy .12 3.1.1 Thiết bị SLUG CATCHER 12 3.1.2 Thiết bị bốc V-03 13 3.1.3 Tháp tách ETHAN C-01 13 3.1.4 Thấp ổn định C-02 (stabilizer) .13 3.1.5 Tháp tách C3/C4 (C-03) 14 3.1.6 GAS STRIPPER C-04 14 3.1.7 THÁP LÀM SẠCH C-05 .14 3.1.8 Hệ thống tách nước V-06 A/B 15 3.1.9 Thiết bị TURBO – EXPANDER 15 3.1.10 Máy nén khí 16 3.2 BA CHẾ ĐỘ VẬN HÀNH CỦA NHÀ MÁY CHẾ BIẾN KHÍ DINH CỐ 16 3.2.1 CHẾ ĐỘ AMF 16 3.2.2 CHẾ ĐỘ MF 20 3.2.3 CHẾ ĐỘ GPP 23 3.2.4 Mô tả chế độ vận hành GPP .23 3.3 CHẾ ĐỘ VẬN HÀNH HIỆN TẠI CỦA NHÀ MÁY (GPP CHUYỂN ĐỔI) 26 3.3.1 Mô tả chế độ GPP chuyển đổi 26 KẾT LUẬN 30 - Đề tài: Công nghệ chế biến khí nhà máy Dinh Cố Trang 3/29 LỜI MỞ ĐẦU Khơng riêng Việt Nam, giới vấn đề lượng quan tâm trọng phát triển Bởi lượng xem huyết mạch quốc gia, tác động tích cực đến việc phát triển kinh tế quốc phòng Việt Nam quốc gia giàu tiềm dầu khí, bước đầu khai thác phát triển, tiềm khai thác chế biến dầu chưa thật phát triển Tuy nhiên cơng nghiệp khí Việt Nam đạt nhiều kết to lớn, đáp ứng nhu cầu tiêu dùng nước Hiện tại, Việt Nam hình thành nên nhiều tập đồn dầu khí như: Vietso Petro, Petro Vietnam, Saigon Petro; công ty dầu khí nước ngồi như: BP (vương quốc Anh), ONGC – Videsh (Ấn Độ), Conocophillips (Mỹ), JVPC – liên doanh Việt - Nhật… góp phần thúc đẩy đáng kể đến việc phát triển ngành dầu khí non trẻ Việt Nam Được đầu tư quan tâm đặc biệt phủ Việt Nam, lượng nói chung lượng khí nói riêng phát triển với tốc độ nhanh bền vững Tháng 10 năm 1998, nhà máy xử lý khí Dinh Cố vào hoạt động, đánh dấu bước phát triển vượt bật ngành cơng nghiệp khí Việt Nam Trong tiểu luận này, nhóm chúng tơi xin trình bày cơng nghệ chế biến khí nhà máy Dinh Cố Tiểu luân học phần: Cơng nghệ chế biến khí – GVHD: Lê Thị Kim Huyền –TH: Nhóm Trang / 29 PHẦN GIỚI THIỆU CHUNG VỀ NHÀ MÁY CHẾ BIẾN KHÍ DINH CỐ 1.1 Vị trí: Nhà máy chế biến khí Dinh Cố xây dựng thị xã An Ngãi, huyện Long Đất, Tỉnh Bà Rịa – Vũng Tàu, cách Long Hải km phía bắc, cách điểm tiếp bờ đường ống dẫn khí từ Bạch Hổ khoảng 10 km Diện tích nhà máy 89.600 m (dài 320 m, rộng 280m) 1.2 Mục đích nhà máy:  Xử lý, chế biến khí đồng hành thu gom trình khai thác dầu mỏ Bạch Hổ  Cung cấp khí thương phẩm làm nhiên liệu cho nhà máy điện Bà Rịa, Phú Mỹ, làm nhiên liệu cho ngành công nghiệp khác  Thu hồi sản phẩm lỏng có giá trị kinh tế cao so với khí đồng hành ban đầu Việc xây dựng nhà máy tận dụng lượng lớn khí đồng hành bị đốt lãng phí khơi làm tăng hiệu kinh tế q trình sử dụng Hơn khí đồng hành nguồn lượng để sử dụng, có giá thành rẻ xem nhiên liệu lý tưởng để thay than, củi, dầu diesel… 1.3 Các nguồn cung cấp khí cho nhà máy: Khí đồng hành từ mỏ Bạch Hổ (107 km) khơi bờ biển Vũng Tàu vận chuyển qua đường ống 16” tới Long Hải xử lý nhà máy GPP Dinh Cố để thu hồi LPG hydrocarbon nặng Khí khơ sau tách hydrocarbon nặng vận chuyển tới Bà Rịa Phú Mỹ để dùng làm nhiên liệu cho nhà máy điện Hiện nay, sản lượng khí từ mỏ Bạch Hổ giảm dần theo thời gian nên nhà máy tiếp nhận khí bổ sung từ mỏ khác từ khu vực bể Cửu Long: Sư Tử Trắng, Rồng - Đồi Mồi, Tê Giác Trắng… - Đề tài: Cơng nghệ chế biến khí nhà máy Dinh Cố Trang 5/29 PHẦN SƠ LƯỢC VỀ NHÀ MÁY KHÍ DINH CỐ (GPP) 2.1 Nguyên lý vận hành Khí đồng hành thu gom từ mỏ Bạch Hổ, dẫn vào bờ theo đường ống 16” xử lý nhà máy khí Dinh Cố nhằm thu hồi LPG hydrocarbon nặng Phần khí khơ làm nguyên liệu cho nhà máy điện Phú Mỹ, Bà Rịa Nhà máy thiết kế với công nghệ Turbo-Expander nhằm thu hồi C 3,C4, condensate Các sản phẩm lỏng, khí sau khỏi nhà máy dẫn vào theo ba đường ống 6” đến kho cảng suất LPG Thị Vải cách Dinh Cố 28 km 2.2 Các giai đoạn thiết kế nhà máy  Nhằm đảm bảo cho việc vận hành nhà máy linh động (đề phòng số thiết bị gặp cố)  Đảm bảo cho hoạt động nhà máy lien tục thực bảo dưỡng sữa chữa thiết bị thiết bị khơng ảnh hưởng đến cấp khí cho hộ tiêu thụ Nhà máy thiết kế vận hành 03 chế độ khác  Giai đoạn AMF: bao gồm hai tháp chưng cất, ba thiết bị trao đổi nhiệt, ba bình tách để thu hồi khoảng 340 condensate/ngày đêm từ 4,3 triệu m khí ẩm/ngày đêm Gai đoạn khơng có máy nén sử dụng  Giai đoạn MF: bao gồm thiết bị AMF bồ sung thêm thiết bị chưng cất, máy nén pittơng chạy khí 800 kW, ba thiết bị trao đổi nhiệt, ba bình tách để thu hồi hỗn hợp bupro khoảng 630 tấn/ngày đêm condensate khoảng 380 tấn/ngày đêm  Giai đoạn GPP: với đầy đủ thiết bị thiết kế để thu hồi 540 propan/ngày, 415 butan/ngày đêm 400 condensate/ngày đêm GPP bao gồm thiết bị MF bổ sung thêm: turbo-expander 2200 kW, máy nén pittong cấp chạy khí 1200 kW, tháp chưng cất, thiết bị trao đổi nhiệt, quạt làm mát thiết bị khác Theo thiết kế ban đầu, nhà máy sử dụng máy nén pittong K-01A để hồi lưu lượng khí đỉnh tháp tách etan nhằm tăng hiệu suất thu hồi sản phẩm lỏng đưa trộn với khí khơ để cung cấp cho nhà máy điện, phải dừng máy nén để bảo dưỡng gặp cố, tồn lượng khí đỉnh tháp C-01 phải bị đốt bỏ lãng phí ảnh hưởng đến mơi trường Do nhà máy lắp đặt thêm máy nén thứ (K-01B) Sau hoàn tất chế độ GPP, tùy vào điều kiện hoàn cảnh mà việc sử dụng chế độ áp dụng linh hoạt Kể từ năm 2002, sau đưa vào vận hành trạm nén khí đầu vào nhà máy vận hành theo chế độ GPP chuyển đổi nhà thầu Flour Daniel đánh giá thiết kế lại 2.3 Điều kiện nguyên liệu vào Áp suất: 109 bar Nhiệt độ: 25,60C Lưu lượng: 5,7 triệu m3 khí/ngày Hàm lượng nước: chứa nước điều kiện vận chuyển cấp cho nhà máy Hàm lượng nước khử thiết bị khử nước trước vào nhà máy Tiểu luân học phần: Công nghệ chế biến khí – GVHD: Lê Thị Kim Huyền –TH: Nhóm Trang / 29 Bảng 2.3 Thành phần khí vào nhà máy Cấu tử Phần mol (%) Cấu tử Phần mol (%) N2 0,21 C6 0,51 CO2 0,06 C7 0,26 CH4 70,85 C8 0,18 C2 13,41 C9 0,08 C3 7,5 C10 0,03 iC4 1,65 Cyclo C5 0,05 nC4 2,37 Cyclo C6 0,04 iC5 0,68 Benzen 0,04 nC5 0,73 H2 O 1,3 2.3 SẢN PHẨM CỦA NHÀ MÁY 2.3.1 KHÍ THƯƠNG PHẨM Khí thương phẩm gọi khí khơ Là khí qua chế biến đáp ứng tiêu chuẩn để vận chuyển đường ống thoả mãn yêu cầu khách hàng Khí khơ có thành phần chủ yếu CH4 (khơng nhỏ 90%) C2H4 Ngồi có lẫn hydrocacbon nặng khí khác H2, N2, CO2… tùy thuộc vào điều kiện vận hành mà thành phần khí thay đổi Bảng 2.3.1a Thành phần khí thương phẩm nhà máy xử lý khí Dinh Cố 5,7 triệu m3 khí/ngày Lưu lượng khí Thành phần % mol Thành phần % mol N2 0,178 iC5H12 0,0508 CO2 0,167 nC5H10 0,005 CH4 81,56 C6H14 0,016 C2H6 13,7 C7H16 0,00425 C3H8 3,35 C8+ 0,00125 iC4H10 0,322 Hơi nước 0,00822 nC4H10 0,371 - Đề tài: Cơng nghệ chế biến khí nhà máy Dinh Cố Trang 7/29 Bảng 2.3.1b Các thông số kỹ thuật đặc trưng khí khơ Nhà máy điện nói chung Áp suất tối thiểu, bar Tuỳ theo nhà máy Nhiệt độ 200C điểm sương Nhiệt độ điểm sương -100C Nhiệt độ điểm sương nước -750C Tổng nhiệt lượng tối đa 38,000 KJ/m3 Lượng tạp chất 30 ppm H2 S 20 – 40 ppm N2, He, Ar < 2% 2.3.2 KHÍ HĨA LỎNG (LPG) Khí hố lỏng gọi tắt LPG, có thành phần chủ yếu propan butan nén lại hoá lỏng (áp suất bảo hòa) nhiệt độ định để tồn chứa vận chuyển Khi từ thể khí chuyển sang thể lỏng thể tích giảm 250 lần Butan propan hai sản phẩm thu từ phân tách Bupro Thành phần LPG: Thành phần chủ yếu LPG cấu tử C3 C4 gồm có:  Propan (C3H8): 60% mol  Butan (C4H10): 40% mol Ngồi chứa hàm lượng nhỏ cấu tử etan pentan… LPG chứa chất tạo mùi mercaptan (R-SH) với tỷ lệ định (nhà máy GPP sử dụng 40 ppm) để rò rỉ nhận biết khứu giác Tất cấu tử tồn thể lỏng, nhiệt độ trung bình áp suất thường Đối với LPG đóng chai tuỳ theo điều kiện môi trường sử dụng vùng, nước mà yêu cầu cấu tử C3, C4 khác Ví dụ, vùng có khí hậu lạnh, để đảm bảo khả hóa sử dụng yêu cầu hàm lượng cấu tử C nhiều C4, nước có khí hậu nóng ngược lại Đối với nhu cầu cơng nghiệp, chất lỏng thường hố nhờ thiết bị gia nhiệt bên hỗ trợ Thành phần chủ yếu LPG chủ yếu C C4, sản phẩm butan thành phần C5 chiếm tối đa 2% Thành phần LPG phải đảm bảo khả bay 95% thể tích lỏng nhiệt độ quy định Tiểu luân học phần: Công nghệ chế biến khí – GVHD: Lê Thị Kim Huyền –TH: Nhóm Trang / 29 Bảng 2.3.2 Các thơng số kỹ thuật đặc trưng LPG nhà máy chế biến khí Dinh Cố Sản phẩm Propan Butan Áp suất bão hòa 13 bar 37.70C 4.83 bar 37.70C Hàm lượng etan Chiếm tối đa 2% thể tích Chiếm tối đa 2% thể tích Hàm lượng propan Chiếm tối đa 96% thể tích Chiếm tối đa 2% thể tích Hàm lượng butan Chiếm tối đa 2% thể tích Chiếm tối đa 96% thể tích Butan thể lỏng thể khí nặng propan lượng propan tạo thể tích khí lớn Nhiệt độ sôi áp suất bão hòa cách xa  Để hóa lỏng propan cần điều kiện: t0 = -45, P = 1bar t0 = 200C, P = 9bar  Để hóa lỏng butan cần điều kiện: t0 = -20C, P = 1bar t0 = 200C, P = 3bar Sản lượng LPG đạt vận hành nhà máy chế độ khác Bupro Chế độ Lưu lượng (tấn/ngày) Áp suất (bar) Nhiệt độ (0C) AMF MF 640 13 47,34 GPP AMF MF GPP 535 85,2 18 45,57 2,5 Propan Chế độ Lưu lượng (tấn/ngày) Tỷ lệ thu hồi (%) Áp suất (bar) Nhiệt độ (0C) % mol C4 cực đại Butan Chế độ Lưu lượng (tấn/ngày) Tỷ lệ thu hồi (%) Áp suất (bar) Nhiệt độ (0C) % mol C5 cực đại AMF MF GPP 415 92 45 2,5 - Đề tài: Cơng nghệ chế biến khí nhà máy Dinh Cố Trang 9/29 2.3.3 Các sản phẩm condensat a Nguồn gốc chung condensat Condensat gọi khí ngưng tụ hỗn hợp đồng thể dạng lỏng có màu vàng rơm Do bồn chứa condensat sơn màu vàng rơm Condensat thu từ nguồn khí mỏ Dưới mỏ dầu mỏ khí, hợp chất hữu có số nguyên tử cacbon nhỏ 17, tác dụng nhiệt độ, áp suất… mà trạng thái lỏng, khí Condensat Việt Nam có hai loại Condensat tách từ bình lỏng đặt giàn khoan Khí từ bình tách khí (C1–C4) áp suất vỉa (3 – 40bar) nhiệt độ 103 0C Sau khí khơ theo đường ống 12” xuống đáy biển đến giàn nhẹ BK3 quay trở lại CPP2 với chiều dài 6300m nhiệt độ từ 20 – 25 0C khí đồng hành giảm nhiệt độ từ 80 – 90 0C xuống 20 – 250C, giảm nhiệt độ condensat hình thành đường ống Khi quay lại hỗn hợp hai pha khí lỏng đưa qua van cầu joule_thompson Khí tụt áp khoảng 2bar nhiệt độ giảm 1,50C hiệu ứng joule_thompson Tiếp hỗn hợp hai pha đưa vào bình tách thứ 2, bình tách condensat, phần condensat đước tách bơm trộn với dầu thô để xuất khí đưa sang dòng ống đứng để đưa vào bờ Trữ lượng condensate không lớn Loại condensate ngưng tụ trình vận chuyển đường ống Ở giai đoạn thứ hai đề án sử dụng khí thiên nhiên việt nam đường ống vận chuyển 1500 triệu m3/năm Khí ẩm có nhiều condensate ngưng tụ Đường ống vận hành theo kiểu pha với áp suất 125bar t 0=450C Tại Dinh Cố condensate thu gom nhập chung với condensate từ nhà máy chế biến khí, sản lượng condensate 9500 tấn/năm Các đặc tính kỹ thuật condensate:  Áp suất bão hòa (Kpa): 60  C5- : 13%  Tỷ trọng (Kg/m3): 310  Độ nhớt (Cp): 0,25647 b Các sản phẩm chế biến từ condensat: Các loại nhiên liệu: Bằng cách pha chế condensat với reformat có số octan cao đồng thời cộng thêm phụ gia chuyên dụng MTBE xăng thành phẩm M83 Bằng cách thực trình reformat xúc tác hay isome hóa, sau pha chế với phụ gia xăng thương phẩm MOGAS83, MOGAS92 Bằng cách chưng cất condensat thu thành phần pha chế xăng dầu lửa Các loại dung môi: Dung môi dầu mỏ phân đoạn hydrocacbon dễ bay hơi, sản xuất trực tiếp hay gián tiếp từ dầu mỏ, bao gồm hydrocacbon từ C 4-C10 Các dung môi sử dụng rộng rãi q trình sản xuất cơng nghiệp Chúng thành phần cấu thành sản Tiểu ln học phần: Cơng nghệ chế biến khí – GVHD: Lê Thị Kim Huyền –TH: Nhóm Trang 10 / 29 Lưu lượng đầu nén: 200.000-210.000 sm3/h Áp vào/ra đầu nén: 35-38/48 bar Căn theo thiết kế công suất vận hành CC-01 E-14 đạt giá trị tối đa khơng có khả tăng Thiết bị gồm hai phần chính: expander máy nén Phần expander: gồm hai phần, dòng khí từ V-06 vào expander từ 109bar xuống 33,5bar làm cho nhiệt độ dòng giảm xuống đến -18 0C Ở nhiệt độ chủ yếu hydrocacbon nặng (C3+) hóa lỏng đưa đến tháp C-05 nguồn nạp liệu Phần máy nén: trình giảm áp turbo expander xảy dòng khí sinh cơng làm quay quạt gió expander, cơng dẫn qua trục truyền động dùng để chạy máy nén để tăng áp suất dòng khí từ đỉnh tháp C-05 từ 33,5bar lên 47bar 3.1.10 Máy nén khí Máy nén khí mà nhà máy sử dụng máy nén kiểu piston kiểu ly tâm: máy nén K-01 loại máy nén piston cấp, K-02 K-03 loại máy nén kiểu piston hai cấp, máy nén K-04 loại máy nén ly tâm Mục đích cụm máy nén K-01, K-02, K-03 để thu hồi triệt để C 3+ từ khí C-01 nén lên áp suất 109bar để đưa lại nhà máy 3.2 BA CHẾ ĐỘ VẬN HÀNH CỦA NHÀ MÁY CHẾ BIẾN KHÍ DINH CỐ Nhà máy chế biến khí Dinh Cố thiết kế để xử lý, chế biến với suất 1.5 tỷ m khí/năm (khoảng 4.3 triệu m3/ngày) Nguyên liệu sử dụng cho nhà máy khí đồng hành từ mỏ Bạch Hổ, xử lý để thu LPG condensat, khí lại sử dụng làm nhiên liệu cho nhà máy điện Bà Rịa Phú Mỹ Các thiết bị xử lý thiết kế vận hành liên tục 24h ngày (hoạt động 350 ngày/năm) thời gian hoạt động nhà máy 30 năm Để cho việc vận hành nhà máy linh động, đề phòng số thiết bị nhà máy bị cố, bảo đảm q trình bảo dưỡng, sữa chữa thiết bị khơng ảnh hưởng đến việc vận hành cung cấp khí cho nhà máy điện mà đảm bảo thu lượng sản phẩm lỏng nhà máy lắp đặt hoạt động theo ba chế độ Chế độ AMF (absolute minimun facility): cụm thiết bị tối thiểu tuyệt đối, chế độ phương thức làm lạnh EJ (thiết bị hòa dòng) q trình làm lạnh khơng sâu (200C theo thiết kế), sản phẩm thu condensat khí khơ khơng tách LPG Khí thương phẩm với lưu lượng 3.7 triệu m3 khí/ngày cung cấp cho nhà máy điện thu hồi condensat với sản lượng 340 tấn/ngày Chế độ MF (minimum facility): cụm thiết bị tối thiểu để thu ba sản phẩm khí khơ, LPG condensat Trong chế độ phương thức làm lạnh thiết bị trao đổi nhiệt nên nhiệt độ xuống thấp so với chế độ AMF ngưng tụ C3, C4 khí nên sản phẩm cho ta thêm Bupro (hỗn hợp butan propan) Sản lượng condensat 380 tấn/ngày Bupro 630 tấn/ngày Chế độ GPP (gas processing plant): nhà máy xử lý khí Đây chế độ tối ưu nhất, phương thức làm lạnh Turbo – Expander có khả làm lạnh sâu chế độ MF Ngồi chế độ tách riêng butan propan, sản lượng propan 540 tấn/ngày, butan 415 tấn/ngày, condensat 400 tấn/ngày - Đề tài: Công nghệ chế biến khí nhà máy Dinh Cố Trang 15/29 3.2.1 CHẾ ĐỘ AMF 3.2.1.1 Mục đích : Chế độ AMF có khả đưa nhà máy sớm vào hoạt động nhằm cung cấp khí thương phẩm với lưu lượng 3,7 triệu m 3/ngày cho nhà máy điện thu hồi condensat với sản lượng 340 tấn/ngày Đây đồng thời chế độ dự phòng cho chế độ MF, thiết bị chế độ MF, GPP xảy cố cần sửa chữa, bảo dưỡng mà khơng có thiết bị dự phòng 3.2.1.2 Các thiết bị Đây chế độ nhà máy cụm thiết bị tối thiểu tuyệt đối Nó bao gồm thiết bị sau: Hai tháp chưng cất C-01, C-05 Ba bình tách V-06, V-08, V-15 Máy nén Jet Compresser EJ-01 A/B Bồn chứa Condensat TK-21, … 3.2.1.3 Mơ tả chế độ vận hành AMF Khí đồng hành từ mỏ Bạch Hổ đưa tới Slug Catcher nhà máy đường ống 16” với áp suất 109 bar, nhiệt độ 25,6 0C Tại đây, condensat khí tách theo đường riêng biệt để tiếp tục xử lý, nước chứa condensat tách nhờ trọng lực đưa vào bình tách nước (V-52) để xử lý Ở nước giảm áp tới áp suất khí hydrocacbon bị hấp thụ giải phóng đưa vào đốt hệ thống cột đuốc Nước sau đưa tới hầm đốt (ME-52) Dòng lỏng từ Slug Catcher giảm áp đưa vào bình tách V-03 hoạt động 75 bar trì nhiệt độ 20 0C V-03 dùng để tách hydrocacbon nhẹ hấp thụ lỏng cách giảm áp Với việc giảm áp từ 109 bar xuống 75 bar, nhiệt độ giảm thấp nhiệt độ hình thành hydrate nên để tránh tượng bình gia nhiệt đến 20 0C dầu nóng thiết bị E-07 Sau khỏi V-03 dòng lỏng trao đổi nhiệt thiết bị E-04A/B để tận dụng nhiệt Dòng khí từ Slug Catcher dẫn vào bình tách/lọc V-08 nhằm tách triệt để hạt lỏng nhỏ bị theo dòng khí SC khơng tách lọc hạt bụi khí (nếu có) để tránh làm hư hỏng thiết bị chế biến khí phía sau Tiểu ln học phần: Cơng nghệ chế biến khí – GVHD: Lê Thị Kim Huyền –TH: Nhóm Trang 16 / 29 Khí từ đầu V-08 đưa vào thiết bị hòa dòng EJ-01A/B/C để giảm áp suất từ 109 Bar xuống 47 Bar Việc giảm áp khí EJ có tác dụng để hút khí từ đỉnh tháp C01 Đầu EJ-01A/B/C dòng hai pha có áp suất 47 bar nhiệt độ 20 0C với dòng khí nhẹ từ V-03 giảm áp đưa vào tháp C-05 Mục đích EJ-01A/B/C nén khí từ đỉnh tháp C-01 lên áp suất làm việc tháp C-05, giữ áp suất làm việc tháp C-01 ổn định Tháp C-05 hoạt động áp suất 47 bar, nhiệt độ 20 0C Phần đỉnh tháp hoạt động tách khí lỏng Tháp C-05 có nhiệm vụ tách phần lỏng ngưng tụ sụt áp khí từ 109 bar xuống 47 bar qua EJ-01A/B/C Dòng khí từ đỉnh tháp C-05 đưa đường khí thương phẩm để cung cấp cho nhà máy điện Lỏng đáy C-05 đưa vào đĩa tháp C-01 Ở chế độ AMF tháp C-01 có dòng nhập liệu: Dòng từ V-03 vào đĩa thứ 14 tháp C-01 Dòng lỏng từ đáy tháp C-05 vào đĩa tháp C-01 Áp suất condensat giảm điều chỉnh tháp C-01 nhằm mục đích phù hợp cho việc chứa bồn chứa trời Với ý nghĩa chế độ AMF tháp C-01 hoạt động tháp ổn định condensat Trong đó, phần lớn hydrocacbon nhẹ Butan tách khỏi Condensat thiết bị gia nhiệt đáy C-01 E-01A/B đến 1940C Khí đỉnh tháp có nhiệt độ 640C trộn với khí ngun liệu nhờ EJ01A/B/C Dòng Condensat đáy tháp trao đổi nhiệt E-04A/B làm lạnh khơng khí E-09 để giảm nhiệt độ xuống 450C trước đường ống dẫn Condensat kho cảng chứa vào bồn chứa TK-21 - Đề tài: Công nghệ chế biến khí nhà máy Dinh Cố Trang 17/29 Khí thương phẩm C-05 V-08 Khí đồng hành Ký hiệu: C : tháp tách phân đoạn SC – slug catcher V – bình chứa E - thiết bị trao đổi nhiệt ME - thiết bị đo đếm SC V-03 E-07 Nước Dầu nóng E-09 Condensate E-04 V-15 E-01A/B TK-21 Sơ đồ mô tả chế độ công nghệ AMF Tiểu luân học phần: Cơng nghệ chế biến khí – GVHD: Lê Thị Kim Huyền –TH: Nhóm Trang 18 / 29 Dầu nóng 3.2.2 CHẾ ĐỘ MF 3.2.2.1 Mục đích Trong chế độ vận hành MF, sản phẩm nhà máy lượng khí thương phẩm cung cấp cho nhà máy điện, thu lượng Condensat 380 tấn/ngày lượng Bupro 630 tấn/ngày 3.2.2.2 Các thiết bị Đây chế độ hoạt động trung gian nhà máy MF chế độ cải tiến chế độ AMF Nên chế độ nhà máy bao gồm toàn thiết bị chế độ AMF (trừ EJA/B/C) cộng thêm thiết bị sau : Tháp ổn định Condensat C-02 Các thiết bị trao đổi nhiệt : E-14, E-20 Thiết bị hấp thụ V-06A/B Máy nén K-01, K-04A/B 3.2.2.3 Mô tả chế độ vận hành MF Dòng khí từ Slug Catcher đưa đến bình tách lọc V-08, thiết bị thiết kế để tách nước, hydrocacbon lỏng, dầu lọc hạt rắn Mục đích V-08 bảo vệ lớp chất hấp thụ V-06A/B khỏi bị hỏng giảm tác dụng giảm tuổi thọ chúng Sau loại nước V-06A/B dòng khí đưa đồng thời đến hai thiết bị E-14 E-20 để làm lạnh Dòng khí sau khỏi E -14 E-20 dòng hai pha lỏng khí đưa vào tháp C-05 để tách lỏng Khí đỉnh tháp C-05 làm tác nhân lạnh bậc cho dòng nguyên liệu E-14 (nhiệt độ giảm từ 26,50C xuống -170C) trước làm lạnh bậc hai van giãn nở, dòng khí thương phẩm từ đỉnh C-05 sau qua E-14 nhiệt độ tăng lên đủ điều kiện cung cấp cho nhà máy điện Hai tháp hấp thụ V-06A/B sử dụng luân phiên, tháp làm việc tháp tái sinh Quá trình tái sinh thực nhờ cung cấp nhiệt phần dòng khí thương phẩm gia nhiệt đến 220 0C dòng dầu nóng E-18, dòng khí sau khỏi thiết bị V-06A/B làm nguội E-15 tách lỏng V-07 trước đường khí thương phẩm Sơ đồ dòng lỏng chế độ MF giống chế độ AMF, ngoại trừ việc đưa khí từ V-03 đến C-01 thay đến C-05 chế độ AMF Ngồi chế độ MF, tháp C-02 đưa vào để thu hồi Bupro Nhằm tận thu bupro tách metan, etan lại, dòng khí từ V-03 đưa đến tháp C-01 để tách triệt để lượng metan, etan Dòng lỏng từ thiết bị V-03 đưa đến tháp C-01 sau gia nhiệt từ 20 0C lên 80 C thiết bị E-04A/B nhờ dòng lỏng từ tháp ổn định C-02 Có dòng ngun liệu đưa đến tháp C-01: Dòng khí đến từ V-03 vào đĩa thứ tháp C-01 Dòng lỏng từ V-03 vào đĩa thứ 20 tháp C-01 Dòng lỏng đến từ đáy C-05 vào đĩa tháp C-01 - Đề tài: Cơng nghệ chế biến khí nhà máy Dinh Cố Trang 19/29 Tại hydrocacbon nhẹ C1, C2 tách lên đỉnh tháp, sau nén từ 25 bar lên 47 bar nhờ máy nén K-01 trước dẫn qua đường dẫn khí thương phẩm Phần lỏng từ đáy tháp C-01 đưa đến tháp C-02  Tháp C-02 làm việc áp suất 11 bar, nhiệt độ đỉnh 60 0C nhiệt độ đáy 1540C Tại C5+ tách đáy tháp, sau chúng dẫn qua thiết bị trao đổi nhiệt E04A/B để gia nhiệt cho dòng lỏng từ đáy V-03 Sau khỏi E-04A/B lượng lỏng đưa đến làm lạnh thiết bị trao đổi nhiệt không khí E-09 trước đưa đường ống bồn chứa condensat TK-21 Phần khỏi đỉnh tháp C-02 Bupro, Bupro ngưng tụ E-02, phần cho hồi lưu trở lại C-02 để đảm bảo độ phân tách sản phẩm, phần lại theo đường ống dẫn sản phẩm Bupro Tiểu luân học phần: Cơng nghệ chế biến khí – GVHD: Lê Thị Kim Huyền –TH: Nhóm Trang 20 / 29 E-14 SC V-08 Khí đồng hành C-05 V-06 E-15 E-20 F-01 E-18 Khí thương phẩm K-04 V-07 K-01 V-12 E-07 V-03 E-02 C-02 C-01 P-01A/B E-01A/B V-15 Dầu nóng Dầu nóng Nước E-03 E-04 E-09 SP condensate V-02 V-21A V-21B TK-21 Bupro Bupro Sơ đồ mô tả chế độ công nghệ MF - Đề tài: Cơng nghệ chế biến khí nhà máy Dinh Cố Trang 21/29 Ký hiệu: C – tháp tách phân đoạn V - thiết bị tách SC – slug catcher E - thiết bị trao đổi nhiệt K – máy nén P – bơm 3.2.3 CHẾ ĐỘ GPP 3.2.3.1 Mục đích Trong chế độ vận hành sản phẩm thu nhà máy bao gồm: khoảng 3,34 triệu m3 khí/ngày để cung cấp cho nhà máy điện, Propan khoảng 540 tấn/ngày, Butan khoảng 415 tấn/ngày lượng Condensat khoảng 400 tấn/ngày 3.2.3.2 Các thiết bị Đây chế độ hồn thiện nhà máy chế biến khí Chế độ bao gồm thiết bị chế độ MF cộng thêm số thiết bị sau: Một tháp tách C3/C4 : C-03 Một tháp Stripper : C-04 Hai máy nén K-02, K-03 Thiết bị Turbo – expander: CC-01 Các thiết bị trao đổi nhiệt: E-17, E-11 … 3.2.4 Mô tả chế độ vận hành GPP Khí từ ngồi khơi vào nhà máy tiếp nhận Slug Catcher (SC-01/02), dòng nguyên liệu dòng hai pha có nhiệt độ 25,6 oC áp suất 109 bar tách riêng để xử lí Dòng khí từ Slug Catcher qua V-08 để tách nốt phần lỏng lại, lượng lỏng tách đưa đến bình tách V-03 để xử lý, dòng khí tách từ V-08 vào V-06A/B để tách tách nước Do chế độ thiết bị Turbo – Expander đưa vào hoạt động thay E-20 chế độ MF, nên khoảng 2/3 lượng khí khỏi V-06A/B chuyển tới phần giãn nở thiết bị CC-01, khí giãn từ 109 bar xuống 33,5 bar nhiệt độ giảm xuống -18oC, sau dòng khí đưa vào tháp tinh lọc C-05 Phần khí lại khoảng 1/3 dòng từ V-06A/B đưa tới thiết bị trao đổi nhiệt E-14 để làm lạnh dòng khí từ 26oC xuống - 35oC dòng khí lạnh từ đỉnh tháp C-05 có nhiệt độ –42.5oC Áp suất dòng sau giảm từ 109 bar xuống 33,5 bar nhờ van giảm áp FV-1001 Sau trình giãn nở đoạn nhiệt này, nhiệt độ giảm xuống đến -62 oC Dòng đưa vào đỉnh tháp tinh lọc C-05 dòng hồi lưu ngồi đỉnh tháp Trong chế độ GPP, tháp C-05 làm việc áp suất 33,5 bar, nhiệt độ đỉnh -42.5 oC nhiệt độ đáy -20oC Khí khỏi đỉnh tháp C-05 có nhiệt độ -42.5 oC sử dụng làm lạnh khí đầu vào thơng qua thiết bị trao đổi nhiệt E-14 trước nén dòng khí thương phẩm phần nén CC-01 Tiểu luân học phần: Công nghệ chế biến khí – GVHD: Lê Thị Kim Huyền –TH: Nhóm Trang 22 / 29 Q trình thu hồi lỏng chế độ có khác biệt so với chế độ AMF chế độ MF có mặt tháp C-04 máy nén K-02, K-03 Khí từ đỉnh tháp C-01 máy nén K-01 nén từ 29 bar lên 47 bar tiếp tục làm lạnh thiết bị trao đổi nhiệt E-08 với tác nhân lạnh dòng lỏng từ V-03 có nhiệt độ 20 oC hai dòng vào tháp C-04 để tách nước hydrocacbon nhẹ lẫn dòng lỏng đền từ V-03 Tháp C-04 làm việc áp suất 47,5bar, nhiệt độ đỉnh đáy 44 oC 40oC Khí sau khỏi thiết bị C-04 nén tiếp tới áp suất 75 bar máy nén K-02 làm lạnh thiết bị trao đổi nhiệt khơng khí E-19 Lượng khí trộn lẫn với lượng khí từ V-03, nén tiếp tới 109 bar máy nén K-03, chúng tiếp tục làm lạnh nhập vào dòng khí ngun liệu trước V-08 Phần lỏng từ đáy tháp C-04 đưa đến đĩa thứ 14 tháp C-01 dòng lỏng từ tháp C-05 đưa đến đĩa thứ tháp C-01 đóng vai trò dòng hồi lưu đỉnh tháp Trong chế độ này, tháp C-01 làm việc áp suất 29 bar, nhiệt độ đỉnh 14 oC nhiệt độ đáy 109oC Sản phẩm đáy tháp C-01 có thành phần chủ yếu C 3+ đưa đến tháp C-02 (áp suất làm việc tháp C-02 11 bar, nhiệt độ đỉnh 55 oC nhiệt độ đáy 134oC) để tách riêng condeasat Bupro Sản phẩm đỉnh tháp C-02 bupro tiến hành ngưng tụ hoàn toàn nhiệt độ 43 C thiết bị ngưng tụ khơng khí E-02, sau đưa tới bình hồi lưu V-02 có dạng nằm ngang Một phần Bupro bơm trở lại tháp C-02 để hồi lưu bơm P01A/B, áp suất bơm bù đắp chênh áp suất làm việc tháp C-02 (11bar) tháp C-03 (16 bar) Phần bupro lại gia nhiệt đến 60 oC thiết bị gia nhiệt E-17 trước cấp cho tháp C-03 dòng lỏng nóng từ đáy tháp C-03 Sản phẩm đáy tháp C-02 condensat thương phẩm đưa bồn chứa dẫn đường ống vận chuyển condensat kho cảng Thị Vải o Như nói dòng nguyên liệu vào tháp C-03 Bupro, chúng tách riêng Sản phẩm đỉnh tháp C-03 Propan ngưng tụ hoàn toàn nhiệt độ 46 oC nhờ thiết bị trao đổi nhiệt khơng khí E-11 lắp đỉnh C-03 đưa tới thiết bị chứa hồi lưu V-05 có dạng nằm ngang Phần propan lỏng bơm máy bơm, phần propan thương phẩm tách thiết bị điều khiển mức chúng đưa tới đường ống dẫn propan bể chứa propan V-21A Phần lại đưa trở lại tháp C-03 dòng hồi lưu ngồi đỉnh tháp Tại đáy tháp C-03, thiết bị trao đổi nhiệt dầu nóng E-10 lắp đặt có tác dụng nồi tái đun để gia nhiệt cho dòng butan đến 97 oC Nhiệt độ điều khiển van TV-2123 đặt ống dẫn dầu nóng Một phần dòng butan hồi lưu lại tháp C-03, phần lại đưa bồn chứa đưa đến kho cảng Thị Vải sau giảm nhiệt độ đến 60oC thiết bị trao đổi nhiệt E-17 đến 45oC thiết bị trao đổi nhiệt E-12 - Đề tài: Cơng nghệ chế biến khí nhà máy Dinh Cố Trang 23/29 khí đồng hành V-08 Ký hiệu: C – tháp tách phân đoạn V – bình chứa SC – slug catcher E - thiết bị trao đổi nhiệt CC – Turbo expander K – máy nén P – bơm E-14 SC-01 C-05 V-06 E-15 F-01 E-18 V-07 CC-01 Khí thương phẩm K-04 E-13 K03 V-14 K-02 V-13 E-19 E-08 K-01 E-02 V-12 E-07 C-04 nước SP codensate TK-21 SP Butan C-02 C-01 E-03 E-01 E-09 E-04 V-15 E-12 V-21B SP Propan V-21A ĐỒkhíCƠNG NGHỆ CHẾ ĐỘ–TH: GPP Tiểu luân học phần: Công nghệ SƠ chế biến – GVHD: Lê Thị Kim Huyền Nhóm Trang 24 / 29 V-02 P-01 E-17 E-11 V-05 C-03 P-03 E-10 3.3 CHẾ ĐỘ VẬN HÀNH HIỆN TẠI CỦA NHÀ MÁY (GPP CHUYỂN ĐỔI) Nhà máy xử lý khí Dinh Cố thiết kế để sử dụng nguồn nguyên liệu khí đồng hành mỏ Bạch Hổ với lưu lượng đầu vào 4,3 triệu m 3/ngày áp suất khí đầu vào 109 bar Tuy nhiên, từ cuối năm 2001, lượng khí vận chuyển theo đường ống dẫn khí Bạch Hổ – Dinh Cố tăng từ 4,3 triệu m3/ngày lên 5,7 triệu m3/ngày có thêm đường ống dẫn khí từ mỏ Rạng Đơng nối vào Như vậy, lượng khí tiếp nhận nhà máy xử lý khí Dinh Cố tăng thêm khoảng triệu m3/ngày Việc tăng lưu lượng khí dẫn vào bờ gây nên sụt áp đáng kể đường ống dẫn khí vào bờ áp suất đầu tiếp nhận khí nhà máy giảm từ 109 bar xuống khoảng từ 60 – 80 bar Áp suất khí đầu vào thấp làm giảm khả ngưng tụ cấu tử nặng dẫn tới giảm khả thu hồi sản phẩm lỏng nhà máy, đồng thời làm giảm áp suất dòng khí khơ cung cấp cho nhà máy điện Để khắc phục vấn đề này, nhà máy tiến hành lắp đặt thêm trạm nén khí đầu vào để nén khí đầu vào lên áp suất 109 bar theo thiết kế ban đầu Trạm nén khí đầu vào nhà máy xử lý khí Dinh Cố gồm máy nén khí K1011A/B/C/D: máy hoạt máy dự phòng để tạo linh động cơng suất vận hành cơng suất dự phòng 3.3.1 Mô tả chế độ GPP chuyển đổi Các thiết bị chế độ gồm toàn thiết bị chế độ GPP thêm trạm nén khí đầu vào K-1011A/B/C/D bình tách V-101 Khí đồng hành từ mỏ Bạch Hổ với lưu lượng triệu m khí/ngày vào hệ thống Slug Catcher để tách Condensat nước điều kiện áp suất 65 – 80 bar nhiệt độ 25 đến 30 0C tuỳ theo nhiệt độ mơi trường Tiếp theo hỗn hợp khí chia thành hai dòng: Dòng thứ khoảng triệu m3/ngày đưa qua van giảm áp PV-106 giảm áp suất từ 65-80 bar đến áp suất 54 bar vào thiết bị tách lỏng V-101 Lỏng tách đáy bình V-101 đưa vào thiết bị V-03 để chế biến sâu Khí từ bình tách V-101 đưa vào hệ thống đường ống dẫn khí thương phẩm 16” cung cấp cho nhà máy điện Dòng khí khoảng triệu m3 khí/ngày đưa vào trạm nén khí đầu vào K1011 A/B/C/D (3 máy hoạt động máy dự phòng) để nén dòng khí từ 65-80 bar lên 109 bar - Đề tài: Cơng nghệ chế biến khí nhà máy Dinh Cố Trang 25/29 sau qua thiết bị làm nguội khơng khí E-1011 để làm nguội dòng khí khỏi máy nén đến nhiệt độ khoảng 40 0C Dòng khí vào thiết bị tách lọc V-08 để tách lượng lỏng lại khí lọc bụi bẩn Sau đưa vào thiết bị hấp thụ V-06A/B để tách triệt để nước nhằm tránh tượng tạo thành hydrate trình làm lạnh sâu Dòng khí khỏi thiết bị V-06A/B tách thành hai dòng: Khoảng phần ba dòng khí ban đầu qua thiết bị trao đổi nhiệt E-14 để hạ nhiệt độ từ 26,5oC xuống - 35o C với tác nhân lạnh dòng khí khơ đến từ đỉnh tháp C-05 với nhiệt độ - 45oC Tiếp theo dòng khí nóng khỏi E-14 làm lạnh sâu cách giảm áp qua van FV-1001 Ap suất giảm từ 109 bar xuống 37 bar (bằng áp suất làm việc đỉnh tháp C-05) kéo theo nhiệt độ giảm xuống -620C đưa vào đĩa tháp tinh cất C-05, đóng vai trò dòng hồi lưu ngồi đỉnh tháp Hai phần ba dòng khí lại đưa vào thiết bị CC-01 để thực việc giảm áp từ 109 bar xuống 37 bar nhiệt độ giảm xuống -12oC Dòng khí lạnh sau tiếp tục đưa vào đáy tháp tinh cất C-05 Tháp tinh cất C05 hoạt động áp suất 37 bar, nhiệt độ đỉnh tháp đáy tháp tương ứng -45 oC -15oC, khí (chủ yếu metan etan) tách đỉnh tháp C-05 Thành phần lỏng chủ yếu Propan cấu từ nặng tách ta đáy tháp Hỗn hợp khí từ đỉnh tháp tinh cất có nhiệt độ -45 oC sử dụng làm tác nhân lạnh cho thiết bị trao đổi nhiệt E-14 sau nén tới áp suất 54 bar phần nén thiết bị CC-01 Hỗn hợp khí từ thiết bị khí thương phẩm đưa vào hệ thống đường ống 16” đến nhà máy điện Hỗn hợp lỏng từ đáy tháp tinh cất đưa vào đỉnh tháp C-01 dòng hồi lưu ngồi Tháp C-01, hoạt động áp suất 27,5bar nhiệt độ đáy tháp 109 0C Tại tháp C-01, hydrocacbon nhẹ metan, etan tách từ hỗn hợp lên đỉnh tháp vào bình tách V-12 để tách lỏng có khí, sau máy nén K-01 nén từ áp suất 27,5 bar lên áp suất 47,5 bar Hỗn hợp khí từ máy nén K-01 tiếp tục vào E – 08 sau vào tháp C-04 (hiện thiết bị khơng hoạt động bình tách V-03 phải giảm áp vận hành Tiểu luân học phần: Cơng nghệ chế biến khí – GVHD: Lê Thị Kim Huyền –TH: Nhóm Trang 26 / 29 từ 75 bar theo thiết kế xuống 47 bar để đảm bảo chế biến lượng lỏng từ V-101 Do lượng lỏng từ đáy bình tách V-03 đưa trực tiếp qua E-04A/B mà không vào thiết bị trao đổi nhiệt E-08 thiết kế) Khí sau nén đến 75 bar nhờ máy nén K-02 lại tiếp tục đưa vào thiết bị trao đổi nhiệt E-19 việc sử dụng dòng tác nhân lạnh khơng khí Dòng khí từ E-19 đưa vào máy nén K-03 để nén tới áp suất 109 bar làm lạnh thiết bị trao đổi nhiệt E-13, dòng khí sau đưa tới thiết bị V-08 nguyên liệu đầu vào Tháp tách etan C-01 thiết bị tách dạng tháp loại đĩa van, hoạt động thiết bị chưng cất Dòng lỏng từ đáy tháp C-01 tiếp tục đưa qua bình ổn định V-15 sau tới tháp C-02 Tại tháp C-02 với áp suất hoạt động 10,2 bar, nhiệt độ đáy tháp trì 1350C nhờ Reboiler E-03, nhiệt độ đỉnh tháp 56 0C, bupro tách đỉnh tháp, Condensat tách đáy tháp Bupro từ đỉnh tháp C-02 đưa vào thiết bị làm lạnh E-02, sau đưa vào bình tách V-02 Dòng lỏng từ bình tách V-02 bơm P-01A/B bơm hồi lưu phần đỉnh tháp phần lại theo đường ống dẫn sản phẩm bupro đến bồn chứa V-21 A/B đến kho cảng Thị Vải Phần lỏng đáy tháp C-02 Condensat hạ nhiệt độ xuống 600C nhờ thiết bị trao đổi nhiệt E-04 A/B xuống 45 0C nhờ thiệt bị E-09 sau đưa tới bồn chứa Condensat TK-21 đường ống dẫn Condensat tới kho cảng Thị Vải Condensat (sau tách nước Slug Catcher) tách Slug Catcher đưa vào thiết bị V-03 hoạt động áp suất 47 bar nhiệt độ 20 0C để tách cấu tử khí nhẹ bị hấp thụ hỗn hợp lỏng cách giãn nở giảm áp Từ thiết bị V03, Condensat dẫn tới thiết bị trao đổi nhiệt E-04 (để tận dụng nhiệt nóng từ đáy Reboiller E-03) sau vào đĩa thứ 20 tháp C-01 - Đề tài: Cơng nghệ chế biến khí nhà máy Dinh Cố Trang 27/29 V-101 E-1015A/B/C/D K-01 E-14 K-02 K-03 E-11 E-02 V-12 K-1011A/B/C/D V-02 C-05 V-05 propan C-01 C-02 P-01A/B E-17 P-03A/B C-03 E-01A/B E-03 V-08 V-06A/B CC-01 Khí đồng hành Khí thương phẩm SC-01/02 V-03 E-04 V-21B E-12 V-15 E-07 E-10 V-21A Ký hiệu: C – tháp tách phân đoạn V – bình chứa SC – slug catcher TK-21 E - thiết bị trao đổi nhiệt CC – TurboExpander E-09 K – máy nén SP Condensate P – bơm Sơ đồ công nghệ chế độ GPP chuyển đổi Tiểu luân học phần: Cơng nghệ chế biến khí – GVHD: Lê Thị Kim Huyền –TH: Nhóm Trang 28 / 29 KẾT LUẬN Trong q trình làm tiểu luận cơng nghệ chế biến khí nhà máy Dinh Cố, phần làm rõ công nghệ chế biến khí nhà máy xử lý khí Dinh Cố Cũng q trình làm tiểu luận Chúng tơi phần hiểu nguyên lý vận hành nhà máy Nhận thấy vai trò nhà máy xử lý khí Dinh Cố, tầm quan trọng việc phát triển lượng khí nói riêng Vì khơng thực tế nhà máy, hiểu biết, tìm hiểu nhà máy nắm bắt biết Tuy nhiên, qua tiểu luận này, giúp nhóm chúng tơi hiểu biết quy trình, nhà máy nhiều Giúp củng củng cố thêm vốn kiến thức Cuối chúng tơi xin cảm ơn cô Lê Thị Kim Huyền giúp đỡ hoàn tiểu luận - Đề tài: Cơng nghệ chế biến khí nhà máy Dinh Cố Trang 29/29 ... máy Dinh Cố Trang 9/29 2.3.3 Các sản phẩm condensat a Nguồn gốc chung condensat Condensat gọi khí ngưng tụ hỗn hợp đồng thể dạng lỏng có màu vàng rơm Do bồn chứa condensat sơn màu vàng rơm Condensat... có nhiều condensate ngưng tụ Đường ống vận hành theo kiểu pha với áp suất 125bar t 0=450C Tại Dinh Cố condensate thu gom nhập chung với condensate từ nhà máy chế biến khí, sản lượng condensate... bình tách thứ 2, bình tách condensat, phần condensat đước tách bơm trộn với dầu thô để xuất khí đưa sang dòng ống đứng để đưa vào bờ Trữ lượng condensate không lớn Loại condensate ngưng tụ trình