Tính toán công suất tổ máy turbine solar taurus 60 để dẫn động hệ thống bơm ép vỉa trên giàn PPD 30000CTK3

LỜI MỞ ĐẦU CHƯƠNG I: TỔNG QUAN VỀ GIÀN CÔNG NGHỆ TRUNG TÂM SỐ 1.1 Giới thiệu chung giàn công nghệ trung tâm số 1.2 Hệ thống công nghệ giàn công nghệ trung tâm số-3 1.2.1 Riser block 1.2.2 Hệ thống xử lý dầu - khí 1.2.3 Hệ thống xử lý nước vỉa 1.2.4 Hệ thống đuốc áp suất cao áp suất thấp áp (HP&LP Flare ) .5 1.2.5 Hệ thống thu gom condensate 1.2.6 Hệ thống thu gom dầu thải 1.2.7 Hệ thống hóa phẩm 1.2.8 Hệ thống tạo nước .6 1.2.9 Hệ thống khí ni 1.2.10 Hệ thống tạo Nitơ CHƯƠNG II: GIỚI THIỆU CHUNG VỀ TUỐC BIN KHÍ 2.1 Giới thiệu chung - Nguyên lý hoạt động tuốc bin khí: 2.1.1 Giới thiệu chung .9 2.1.2 Các nguyên lý cho máy công tác thủy lực: 11 2.1.3 Phân loại tuốc bin khí: 12 2.2 Cấu tạo phận tuốc bin khí 13 2.2.1 Tuốc bin khí loại trục .13 2.2.1 Tuốc bin khí loại hai trục 15 2.3 Các yếu tố ảnh hưởng đến làm việc TBK 16 2.3.1 Hiện tượng Stall Surge máy nén .16 2.3.2 Công suất TBK .16 CHƯƠNG III: CẤU TẠO VÀ NGUYÊN LÝ HOẠT ĐỘNG CỦA TUỐC BIN KHÍ SOLAR TAURUS-60 18 3.1 Cấu tạo 20 3.1.1 Các phận 20 3.1.2 Các hệ thống hỗ trợ động tuốc bin khí .26 3.2 Những cải tiến vấn đề khí thải Solar turbine 43 3.2.1 Hệ thống cung cấp nhiên liệu nhằm giảm NOx (SoloNOx Gas Fuel System) 43 3.2.2 Hệ thống sấy nóng khí nạp – giảm CO 46 3.3 Vận hành tuốc bin .47 3.3.1 Kiểm tra, chuẩn bị máy trước khởi động 47 3.3.2 Khởi động máy, đưa máy vào làm việc 47 3.3.3 Theo dõi, chăm sóc máy làm việc 47 3.3.4 Chuyển đổi nhiên liệu 47 3.3.5 Dừng máy bình thường 48 3.3.6 Dừng máy cố 48 CHƯƠNG IV: TÍNH TỐN CƠNG SUẤT TỔ HỢP TUỐC BIN KHÍ SOLAR TAURUS-60 – BƠM ÉP VỈA TRÊN GIÀN PPD30000/CTK3 .49 4.1 Tính tốn cơng suất tở hợp tuốc bin khí Solar Taurus-60 dẫn động bơm ép vỉa giàn PPD30000/CTK3 49 4.2 Những vấn đề khai thác sử dụng Solar Turbines – Nguyên nhân hướng khắc phục 52 4.2.1 Hiện tượng giảm công suất động 52 4.3.2 Hiện tượng “nghẽn” (surge) máy nén turbine 54 4.3.3 Hiện tượng khó khởi động máy tự ngắt ngang chu trình khởi động 55 4.3.4 Hiện tượng vượt tốc (overspeed) 57 4.3.5 Hiện tượng cháy rớt gây nổ ống xả 58 4.3.6 Hiện tượng khơng đạt số vòng quay u cầu đóng tải .58 4.3.7 Hiện tượng tốc độ động Ngp trạng thái làm việc không ổn định 59 4.3.8 Hiện tượng kẹt tác động (Actuator) điện - thuỷ lực vị trí đóng mở 60 4.3.9 Vấn đề an toàn hệ thống bảo vệ hoạt động động 60 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ .62 Kết luận 62 Kiến nghị 62 DANH MỤC HÌNH VẼ TRONG ĐỒ ÁN ST T 10 11 12 13 14 15 SỐ HÌNH VẼ TÊN HÌNH VẼ TRANG Hình 1.1 Hình 1.2 Hình 2.1 Hình 2.2 Hình 2.3 Hình 2.4 Hình 2.5 Hình 3.1 Hình 3.2 Hình 3.3 Hình 3.4 Hình 3.5 Hình 3.6 Hình 3.7 Hình 3.8 Cụm phân dòng Riser Block Sơ đồ công nghệ xử lý dầu CPP-3 Chu trình nhiệt động Brayton Chu trình nhiệt động động diesel Sơ đồ phận tuốc bin khí Sơ đồ mơ tả làm việc cánh máy bay Sơ đồ mô tả làm việc cánh máy nén Cấu tạo động Solar turbines Cấu tạo động turbine Solar Taurus-60 Cấu tạo máy nén tuốc bin Hộp khuếch tán Cụm vòi phun nhiên liệu Vòi phun Hoạt động tuốc bin Mơ tả trình khởi động tuốc bin Sơ đồ dòng chảy khơng khí động tuốc bin Cấu tạo van ngắt nhiên liệu sơ cấp van điều khiển Van điều khiển áp suất nhiên liệu Cấu tạo tác động (actuator) điện - thuỷ lực Sơ đồ hệ thống điều khiển Cảm biến (sensors) Màn hình hiển thị tuốc bin chưa làm việc Màn hình hiển thị tuốc bin làm việc Màn hình điều khiển Cháy thơng thường cháy nghèo (Lean Premix) Vòi phun nhiên liệu Động turbine dùng hệ thống sấy nóng khí nạp (Mercury) Sơ đồ cơng nghệ cụm bơm ép Đặc tính cơng suất động ảnh hưởng từ q trình rửa máy Đầu dò lửa tia cực tím (UV Flame Detectoro) 10 10 11 12 18 19 22 23 24 24 25 27 16 Hình 3.9 17 Hình 3.10 18 19 20 21 22 23 24 Hình 3.11 Hình 3.12 Hình 3.13 Hình 3.14 Hình 3.15 Hình 3.16 Hình 3.17 25 Hình 3.18 26 Hình 3.19 27 Hình 3.20 28 Hình 4.1 29 Hình 4.2 30 Hình 4.3 28 31 32 33 37 38 39 40 41 44 45 46 49 53 61 DANH MỤC CÁC BẢNG BIỂU TRONG ĐỒ ÁN ST T SỐ HIỆU BẢNG Bảng 2.1 TÊN BẢNG So sánh TBK với động diesel TRANG Bảng 2.2 Bảng 3.1 Bảng 3.2 Bảng 3.3 Bảng 3.4 Bảng 3.5 Bảng 3.6 Bảng 4.1 So sánh đặc điểm cấu tạo máy nén khí tuốc bin Một số thông số tuốc bin khí dẫn động bơm ép Yêu cầu nhiên liệu gas Yêu cầu nhiên liệu diesel Yêu cầu nhiên liệu diesel Tính chất lý hóa nhớt Turbo T-46 Giới hạn thay nhớt Turbo T-46 Các thông số vận hành TBK Solar Taurus 60 dẫn động bơm BẢNG QUY ĐỔI ĐƠN VỊ m3/h = 1/60 m3/ph = 1/3600 m3/s kPa = 1000 Pa kW = 1000 W bar = 100 kPa = 14.5 psi = 0,987 at = 10,197 mH2O 14 19 29 29 29 34 34 50 1at = 1,013 bar = 101325 Pa psi = 6,89 kPa = 0,061 at mH2O = 0,001 kg/m2 kg/lit = 10-3 kg/m3 LỜI MỞ ĐẦU Giàn Công nghệ Trung tâm số xây dựng đưa vào vận hành từ tháng năm 2004 Đây thành lao động sáng tạo tập thể đội ngũ cán công nhân viên Liên doanh Việt Nga - Vietsovpetro niềm tự hào ngành cơng nghiệp dầu khí Việt Nam Giàn Cơng nghệ Trung tâm số phận tổ hợp cụm công nghệ trung tâm CTK-3 bao gồm giàn Công nghệ xử lý dầu CPP-3 giàn bơm ép vỉa PPD-30.000, đặt phía Nam mỏ Bạch Hở với mục đích nhận dầu từ giàn nhẹ BK số giàn cố định mỏ Bạch Hở để xử lý dầu, khí, nước bơm ép nước để trì áp suất vỉa Giàn CPP-3 thiết kế với cơng suất có thể xử lý tới 18.000 sản phẩm dầu thô/ngày đêm lưu lượng khí tách 15 triệu m khí gas/ ngày đêm Tuy nhiên, mỏ Bạch Hổ trải qua trình khai thác 30 năm làm cho áp suất vỉa bị suy giảm ảnh hưởng đến trình khai thác Một yêu cầu đặt trì áp suất vỉa để nâng cao hiệu khai thác nâng cao hệ số thu hồi dầu Nhận thấy vai trò to lớn cơng tác bơm ép vỉa trình khai thác, thời gian thực tập em chủ động tìm hiểu động Turbine Solar Taurus-60 dẫn động bơm ép vỉa giàn PPD30.000/CTK3 mỏ Bạch Hổ Với giúp đỡ, hướng dẫn tận tình thầy TS.Hồng Anh Dũng thầy mơn Thiết Bị Dầu Khí & Cơng Trình, em hồn thành đề tài “Tính tốn cơng suất tổ máy Turbine Solar Taurus-60 để dẫn động hệ thống bơm ép vỉa giàn PPD-30000/CTK3” Mặc dù cố gắng kiến thức thực tế, kiến thức thân, thời gian thực tập nguồn tài liệu hạn chế nên đồ án em khơng thể tránh khỏi thiếu sót Vì em mong nhận đóng góp ý kiến thầy cô bạn để xây dựng cho đồ án hoàn thiện Cuối em xin chân thành cảm ơn giúp đỡ thầy mơn Thiết Bị Dầu Khí & Cơng Trình, đặc biệt thầy TS.Hồng Anh Dũng tận tình giúp đỡ em hoàn thành đồ án Hà Nội ngày 25 tháng 05 năm 2017 Sinh viên thực CHƯƠNG I: TỔNG QUAN VỀ GIÀN CÔNG NGHỆ TRUNG TÂM SỐ 1.1 Giới thiệu chung giàn công nghệ trung tâm số Giàn cơng nghệ trung tâm số hồn thiện đưa vào sử dụng từ tháng năm 2004 thành lao động sáng tạo tập thể đội ngũ cán công nhân viên Xí nghiệp LDDK Vietsovpetro niềm tự hào cơng nghiệp dầu khí Việt Nam Giàn Công Nghệ Trung Tâm số phận tổ hợp công nghệ trung tâm (CTK3) đặt phía Nam mỏ Bạch Hở với mục đích nhận dầu từ giàn nhẹ (BK) giàn cố định mỏ Bạch Hổ để xử lý dầu, khí, nước Từ dầu thành phẩm bơm đến tàu chứa, khí tách đưa giàn nén khí trung tâm, nước tách xử lý đảm bảo tiêu chuẩn an toàn bảo vệ mơi trường sau xả biển Giàn cơng nghệ trung tâm (CPP3) thiết kế với công suất thiết kế 15.000 dầu/ngày đêm, 4.000 m3 nước/ngày đêm (tối đa có thể xử lý 12.000 m3 nước/ngày) lưu lượng khí tách triệu m3/ngày đêm Ngồi CPP-3 ra, tở hợp cơng nghệ trung tâm có: - Giàn bơm ép nước PPD-30.000 Giàn bơm ép nước PPD-30.000 thiết kế với 03 tổ máy với tổng công suất thiết kế 30.000 m3/ngày đêm với áp suất đầu nước 250 bar, hòa chung vào hệ thống bơm ép nước vào vỉa mỏ Bạch Hổ - Khu nhà ở: Khu nhà đặt giàn ép vỉa PPD-30.000 giàn xử lý dầu trung tâm CPP3 với tổng sức chứa 140 người 1.2 Hệ thống công nghệ giàn công nghệ trung tâm số-3 1.2.1 Riser block Trên Riser block bao gồm cụm thiết bị công nghệ: Skid 1: Cụm phân dòng hỗn hợp lưu chất giàn nhẹ –M1, gồm đường phân dòng 12” nối với ống đứng dầu từ BK-4, BK-5, BK-6, BK-8, BK-9, BK-14, BK-CNV giàn 2, xem hình 1.1 Trên tuyến ống đứng có lắp đặt van SDV Hóa phẩm chống ăn mòn hố phẩm phá nhũ nước dầu bơm vào tuyến khai thác hỗn hợp dầu-nước Skid 2: Cụm phân dòng khí - M2, ống 8” nhận khí từ BK-9 Hệ thống đường ống vận chuyển dầu tàu chứa VSP-01 tàu chứa Ba Vì Skid 3: Pig-Lauch đường vận chuyển dầu đến tàu chứa Ba Vì Skid 4: Cụm thiết bị đo dầu đến giàn CNTT-2, gồm đo trái chiều để đo dầu bơm sang Giàn CTP-2 ngược lại Skid 5: Hệ thống ống phóng (Pig-Laucher) đường vận chủn khí đến giàn nén khí trung tâm Skid 6: Bình dầu thải V-15 máy bơm P-12-A/B Bình nhận chất lỏng nước xả từ PL-1, PL-2, cụm phân dòng M-1 P-12-A/B bơm bình tách thứ cấp Hình 1.1: Cụm phân dòng Riser Block 1.2.2 Hệ thống xử lý dầu - khí 1.2.2.1 Hệ thống xử lý dầu Hỗn hợp dầu - khí - nước BK-2, 4, 5, 6, 8, 9, 14, CNV phần dầu tách khí MSP vòm Bắc đưa giàn ống đứng (Riser Block) CTK-3 Từ hỗn hợp dầu khí nước đưa đến cụm phân dòng M1 chia vào đường thu gom A/B/C đến phin lọc F-1-A/B/C tương ứng (phin lọc F-1-D dự phòng sửa chữa cố phin F-1-A/B/C) Hỗn hợp dầu từ F-1-A/B/C đưa đến bình tách cấp (V-1-A/B/C) tương ứng Tại hỗn hợp tách thành pha dầu, khí, nước theo nguyên lý trọng lực Dầu sau tách giai đoạn chứa hàm lượng 7-20% nước đưa đến hệ thống gia nhiệt T-1-A/B/C (T-1-D dự phòng cho T-1-A/B/C cố sửa chữa) sau đưa đến bình tách cấp (V-2-A1/B1/C1), tách thành pha khí chất lỏng Chất lỏng chảy xuống bình (V-2-A2/B2/C2) tách nước dầu theo nguyên lý trọng lực với tĩnh điện (hàm lượng nước dầu sau tách nhỏ 0.5%) qua cụm phân dòng đến V3-A/B, từ dầu bơm tàu chứa hệ thống máy bơm cao áp (P-1A/B/C/D/E) thấp áp (P-2-A/B/C/D/E) Trong trường hợp hàm lượng nước dầu cao giới hạn cho phép, dầu đưa bình V-3-C, từ dầu bơm trở lại F-1 V-2-A1/B1/C1 để xử lý lại Giàn CPP-3 thiết kế xử lý tổng cộng 19.000 t/ngđ chất lỏng với hàm lượng nước lớn vào khoảng 60-65 % Sơ đồ công nghệ xử lý dầu CPP-3 trình bày hình 1.2 1.2.2.2 Hệ thống thu gom khí đồng hành * Hệ thống thu gom khí áp suất cao Khí áp cao tách bình tách ba pha V-1-A/B/C khí từ máy nén khí K-1 qua cụm phân dòng đo lưu lượng khí (Skid-38), phần dùng làm khí nhiên liệu giàn, phần lớn vận chuyển giàn nén khí trung tâm * Hệ thống nén khí áp suất thấp Khí thấp áp từ bình V-3-A/B/C làm mát quạt AC-1-A, sau vào bình V-6 để tách condensate nén lên tới áp suất khoảng 3,5 barg, tương đương áp suất khí tách bậc 2, hệ thống máy nén khí K-1A-A/B/C, sau làm mát quạt AC-2-A/B/C Khí hòa chung với khí bậc tách từ bìnhV-2-A1/B1/C1 (đã làm mát quạt AC-1-B) vào bình V-8 để tách thành phần lỏng, vào máy nén khí K-1B-A/B/C để nén lên áp suất 50 CHƯƠNG IV: TÍNH TỐN CƠNG SUẤT TỔ HỢP TUỐC BIN KHÍ SOLAR TAURUS-60 – BƠM ÉP VỈA TRÊN GIÀN PPD30000/CTK3 4.1 Tính tốn cơng suất tổ hợp tuốc bin khí Solar Taurus-60 dẫn động bơm ép vỉa giàn PPD30000/CTK3 Trước trạm bơm ép vỉa xây dựng nhỏ lẻ rải rác vùng mỏ, công suất trạm đáp ứng nước bơm ép cho số giếng khu vực, thiết bị bơm ép module xử lý nước biển máy bơm ép bơm chìm UESPK (trạm bơm ép vỉa giàn MSP với công suất 5000 m 3/ngày đêm) Khi mở rộng khai thác nhu cầu bơm ép nước trở nên lớn hơn, đáp ứng nhu cầu giàn bơm ép nước trung tâm WIP-40.000 xây dựng cụm giàn Công nghệ trung tâm số vào năm 1996, tiếp sau giàn bơm ép nước trung tâm WIP-30.000 cụm giàn Công nghệ trung tâm CTK3 xây dựng hoàn chỉnh đưa vào hoạt động từ tháng năm 2004 Hiện xí nghiệp Khai thác – Vietsovpetro vận hành thành công giàn bơm ép nước trung tâm WIP-30.000 WIP-40.000 với hệ thống đường ống ngầm dẫn nước ép vỉa cung cấp nước bơm ép phục vụ khai thác vùng mỏ Bạch Hở Rồng Hình 4.1: Sơ đồ cơng nghệ cụm bơm ép 51 Bảng 4.1: Các thông số vận hành TBK Solar Taurus 60 dẫn động bơm Ngp Npt Npt vượt tốc backup Nhiệt độ T5 trung bình Npump v/ph 6000 6600 10 11 Lưu lượng bơm Áp suất đẩy bơm Lệnh nhiên liệu Áp suất sau nén Pcd Áp suất ga thấp Áp suất ga cao Nhiệt độ mạch bôi trơn mạch phân phối Nhiệt độ mạch bôi trơn thùng nhớt Áp suất nhớt đầu mạch Áp suất nhớt đến bôi trơn ổ trục máy bơm Chênh áp phin lọc nhớt Nhiệt độ nhớt đường ổ trục hộp giảm tốc Nhiệt độ ổ chặn dịch dọc đầu trước máy nén tuốc bin tuốc bin lực nhớt hồi từ GB-T nhớt mạch Nhiệt độ bạc chặn bơm SULZER Nhiệt độ ổ đỡ bơm SULZER Nhiệt độ gian máy Độ rung máy nén GP Vel Độ rung tuốc bin lực PT Vel Độ rung hộp giảm tốc G/B Acc Độ dịch dọc bơm SULZER Độ chuyển vị trục bơm Chênh áp phin lọc khí Mức nhớt thùng chứa m3/h bar mA bar bar bar 430 265 16.5 - 450 275 21 Thông thường 90-95 88-91 650-720 57006000 320-410 245-252 7.0-10.0 8.0-9.5 18.5-19 - o 71 74 60-65 o C - - 68-75 bar 2.9 1.72 3.8-4.1 bar - - 1.8-2.0 bar 2.1 - 0.2-0.5 o 121 - 70-80 o 121 135 75-95 o F 45 50 - o C 110 120 70-80 o C C mm/s mm/s 90 85 9.0 13 100 13 20 60-70 40-50 1.5-5.0 1.5-5.0 g 10 15 0.2-1.6 mm µm mmH2O mm 0.5 100.5 12.5 356 0.6 124.5 17.8 306 0.2-1.6 10-15 7.0-9.0 - STT 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 Tên thông số Đơn vị Alarm Shutdown % % % o C 100 94.4 760 102.5 98 100 788 C C C o 52 30 31 32 33 thấp Mức nhớt thùng chứa cao Áp suất thùng nhớt cao Nồng độ ga gian máy Lệnh đóng/mở BLEED VALVE mm 483 - - mmH2O 21.6 25.4 8.0-10.5 % 30 50 0-1.0 mA - - 17.5-20 Tuốc bin khí SOLAR Taurus–60 dẫn động bơm bao gồm 03 tở máy lắp giàn PPD-30.000 có chức dẫn động bơm ép nước SULZER với lưu lượng thiết kế cho máy 10.000 m3/ngày đêm, áp suất 250 bar *Các thông số tổ máy: - Áp suất đầu vào bơm P1 (bar) - Áp suất đầu bơm P2 (bar) - Lưu lượng bơm Q (m3/h) - Tỷ trọng nước biển ρnước biển = 1.02 (kg/lit) - Hiệu suất hộp giảm tốc (Taurus-60) ξ2 = 0,95 - Hiệu suất bơm Sulzer ξ1 = 0,785 *Cơng thức tính công suất bơm ép vỉa: Npump = Q.Ht.ρnước biển/(367,7 ξ1) (kW) (4.1) *Cơng thức tính cơng suất tuốc bin: Ntb = Npump/ ξ2 = (Q.Ht.ρnước biển)/(367,7 ξ1 ξ2) kW) (4.2) Trong đó: H = P.10,215/ ρnước biển Ht = (P1 + P2).10,215/ (mH2O) ρnước biển (4.3) (mH2O) (4.4) Thay vào cơng thức (4.2) ta có cơng thức tính công suất tuốc bin sau: Ntb = Q.( P1 + P2).10,215 ρnước biển /(367,7 ξ1 ξ2) (kW) (4.5) Dựa thông số vận hành tổ hợp turbine-pump giàn PPD-30000 ta có: - Áp suất đầu hút bơm: P1 = 6,6 (bar) - Áp suất đầu bơm: P2= 250 (bar) - Lưu lượng định mức bơm: Q = 410 (m3/h) Vậy công suất cần thiết tuốc bin để dẫn động bơm là: Ntb = Q.( P1 + P2).10,215 ρnước biển /(367,7 ξ1 ξ2) = 410.(6,6+250).10,215.1,02/(367,7.0,785.0,95) 53 = 399,753 (kW) 4.2 Những vấn đề khai thác sử dụng Solar Turbines – Nguyên nhân hướng khắc phục Trong trình vận hành, sửa chữa bảo dưỡng thiết bị động tuốc bin hãng Solar, cụ thể cho hai loại động trục đơn dẫn động máy phát động hai trục dẫn động bơm gặp phải số vấn đề cần khắc phục Với sở lý thuyết phần tìm hiểu đại diện cho động tuốc bin Solar Taurus-60 trên, sau tượng gặp phải đưa nguyên nhân hướng giải sở số liệu thực tế hai loại tuốc bin nói 4.2.1 Hiện tượng giảm công suất động 4.2.1.1 Nguyên nhân tượng Trong trình hoạt động bình thường động phát động công suất theo phụ tải với đặc tính cơng suất Cơng suất cực đại động phụ thuộc vào yếu tố sau: - Nhiệt độ khí nạp (T1), lượng khí nạp loãng lõi lọc bẩn - Chất lượng thành phần nhiên liệu - Sự hoàn hảo trình hồ trộn - Hiệu suất q trình cháy - Cơng suất máy nén tuốc bin tuốc bin lực Theo thời gian hoạt động động cơ, cơng suất có tượng giảm dần, đặc biệt động hoạt động chế độ công suất cực đại (đầy tải) Chất lượng khí nạp ảnh hưởng trực tiếp đến công suất máy nén trình cháy Cụ thể độ nhiễm bẩn học khơng khí làm bẩn cánh rotor máy nén, mật độ khơng khí giảm nhiệt độ tăng Áp suất khí nén (Pcd) giảm dẫn đến áp suất khí điều khiển van nhiên liệu giảm, làm giảm áp suất đến van tiết lưu lúc động điều khiển hoạt động chế độ lượng nhiên liệu giảm Tức công suất động giảm Mặt khác sau thời gian hoạt động thì buồng đốt, tuốc bin lực nhiễm bẩn q trình cháy sinh cơng khí cháy làm hiệu suất trình cháy giảm dần Độ hao mòn cánh rotor máy nén tuốc bin tuốc bin lực làm giảm hiệu suất động Khi áp suất khí nạp giảm; vòi phun bị ăn mòn nhiễm bẩn thì phận tạo xốy hoà trộn hỗn hợp làm giảm hiệu suất q trình cháy Nhiệt độ khơng khí nạp (T1) tăng mật độ khơng khí giảm tức khối lượng giảm làm giảm oxy cấp cho buồng đốt làm giảm công suất động 4.2.1.2 Hướng khắc phục 54 Để khắc phục tượng cần làm tốt công tác bảo dưỡng máy: Rửa máy hệ số nhiễm bẩn tới giới hạn Hệ số nhiễm bẩn (contamination factor) tính % dựa áp suất máy nén (Pcd) để độ nhiễm bẩn cánh máy nén Thông thường tính theo số giờ hoạt động động sau 1000 giờ áp suất khí nạp (Pcd) giảm khoảng 8,5% Dưới sơ đồ biểu thị tác động việc rửa máy đến công suất động theo thời gian hoạt động Hình 4.2: Đặc tính cơng suất động ảnh hưởng từ q trình rửa máy Chú trọng việc bảo dưỡng, kiểm tra thay lõi lọc khơng khí nạp việc bố trí hợp lý Lõi lọc tốt đảm bảo việc loại trừ tạp chất học vào máy đảm bảo lượng khơng khí cho động Cải tiến thay vòi phun đảm bảo chất lượng Nhiên liệu cung cấp phải bảo đảm xử lý tốt kiểm sốt tiêu kỹ thuật Ngồi phải tuân thủ qui định bảo dưỡng định kỳ cấp động 4.3.2 Hiện tượng “nghẽn” (surge) máy nén turbine 4.3.2.1 Nguyên nhân tượng Surge máy nén hiểu ổn định dòng chảy bên gây ồn, rung động làm dao động lưu lượng áp suất đầu Khi xảy tượng độ ồn tăng khác thường, làm giảm công suất máy nén, gây hư hỏng thiết bị rung động cao Vì để máy nén hoạt động bình thường cần có thiết bị điều khiển chống ởn định dòng chảy phù hợp chế độ hoạt động động 55 Có nhiều nguyên nhân gây “surge” máy nén: - Áp suất đầu cao dễ gây áp suất ngược - Khuyết tật bánh công tác (xước, nứt, rỗ…) - Chế độ hoạt động không phù hợp, xảy tăng tốc giảm tốc làm ổn định lưu lượng áp suất thay đổi không đồng với số vòng quay rơ to máy nén 4.3.2.2 Hướng khắc phục Máy nén hướng trục động tuốc bin khí gắn hệ thống van chống “surge” (Bleed Air valve - BV) từ buồng đốt đến cụm xả Ở động trục đơn công suất nhỏ người ta gắn van điều chỉnh áp suất (Pressure Control Bleed Valve) điều khiển khí nén Pcd, xả áp suất cụm xả khởi động chống áp suất ngược tới máy nén Còn động hai trục thì van BV điều khiển tác động điện – thuỷ lực Các thông số điều khiển tính tốn dựa vào tốc độ động cơ, lưu lượng áp suất khí nén máy nén tương ứng Trong trường hợp để tránh tượng ởn định dòng chảy xảy cho máy nén cần bảo đảm hoạt động an toàn cho van xả (BV) Cụ thể cần kiểm tra theo chế độ bảo dưỡng tháng lần tình trạng, vị trí đặt van, để có thể đóng kín, mở trơn Khơng để xảy tình trạng gây kẹt cấu chấp hành điện thuỷ lực tháng lần cân chỉnh, kiểm tra độ xoay, hành trình, ngưỡng làm việc giúp đảm bảo hoạt động tốt Để có chế độ hoạt động phù hợp tăng, giảm tốc cho động cần đặt cân chỉnh cánh hướng dòng (IGV) máy nén đảm bảo hoạt động xác theo tín hiệu điều khiển Khi điều kiện đáp ứng xảy tượng ởn định dòng chảy (surge) máy nén phải tiến hành dừng máy để kiểm tra tình trạng rotor, cánh stato máy nén thiết bị chuyên dùng nội soi (Borescope) Để xác định khuyết tật máy nén, người nội soi cần có kinh nghiệm định 4.3.3 Hiện tượng khó khởi động máy tự ngắt ngang chu trình khởi động 4.3.3.1 Nguyên nhân tượng Quá trình khởi động động tuốc bin tính từ lúc bắt đầu ấn nút khởi động đến lúc động đạt tốc độ khơng tải Khi có tượng gây ảnh hưởng hoạt động trình hệ thống điều khiển cho dừng chu trình Trong trình vận hành động turbine khí thường xảy tượng sau: - Áp suất dầu bôi trơn bơm dự phòng (DC Backup) khơng đạt giá trị đặt (55kPa) 56 - Hệ thống van nhiên liệu không hoạt động không tốt Cụ thể trình kiểm tra van nhiên liệu thường van sơ cấp thứ cấp đóng mở khơng hồn tồn - Bu-gi khơng đánh lửa - Áp suất khí mồi vượt giới hạn đặt (55kPa), thấp hay bị nhiễm nước làm hỗn hợp không thể bắt lửa - Áp suất thuỷ lực hệ thống trợ lực thấp (2760 kPa), thường ắc qui thuỷ lực bị tụt áp khơng an tồn cho động bị cố - Cả hai bơm (AC) hỏng, khơng đủ áp lực (103 kPa) nguồn điện - Cả hai quạt làm mát khoang máy hỏng, áp lực khí làm mát thấp giá trị đặt - Áp suất thuỷ lực hệ thống khởi động thấp, không đủ mô men quay trục động đến tốc độ yêu cầu Lúc thổi trục Ngp = 22 - 25%, lúc tăng tốc Ngp = 65% với lượng trình cháy - Lúc tốc độ động đạt 30%, van điều áp van điện từ hệ thống bôi trơn hoạt động không tốt, không đủ áp lực dầu bôi trơn (2070-2760 kPa) - Không đủ nhiên liệu cho trình cháy tăng tốc động khởi động đến 65% Ngp thời gian phút - Trong trình tăng tốc nhiệt độ T5 vượt giới hạn cho phép (được đặt theo loại động cơ) chế độ cung cấp nhiên liệu tối thiểu (Min Fuel) không đáp ứng - Máy nén tuốc bin xảy tượng ởn định dòng chảy (surge) gây ồn độ rung ở trục vuợt giá trị giới hạn - Khớp truyền động chiều bị hỏng gây rung động cao truyền động sang trục động làm độ rung ổ trục phần máy nén tăng lên 4.3.3.2 Hướng khắc phục Đây tượng hay xảy động tuốc bin trình khởi động, lúc máy đưa vào hoạt động sau làm công tác bảo dưỡng định kỳ Để tránh xảy trường hợp trước hết phải tuân thủ quy tắc vận hành, làm tốt hoạt động bảo dưỡng máy theo qui định tình trạng máy Thực công tác kiểm tra máy trước khởi động Đối với máy đưa vào hoạt động sau bảo dưỡng cần kiểm tra cụ thể trước khởi động bao gồm: - Kiểm tra áp lực dầu bôi trơn bơm, xả khơng khí xâm nhập hệ thống dầu bơi trơn - Kiểm tra độ kín van nhiên liệu sau bảo dưỡng, điều chỉnh van điều áp điều khiển (PCV) giá trị cho phép, kiểm tra van điện từ hoạt động tốt - Hệ thống đánh lửa đảm bảo tia lửa điện cao áp đủ lượng nhiệt 57 - Bộ mồi lửa phải thổi nước đọng lại rửa máy, nhiên liệu cấp phải đảm bảo chất lượng, mồi phải hoà trộn tốt - Hệ thống thuỷ lực trợ lực đủ áp, tình trạng bơm, xả khơng khí xâm nhập đường ống có, nạp đủ áp cho ắc qui thuỷ lực - Đối với hệ thống khởi động điện – thuỷ lực nên kiểm tra điều chỉnh trình hoạt động quay trục (rửa máy), thường hay rò dầu thuỷ lực làm giảm áp suất khởi động - Kiểm tra tình trạng hoạt động van điện từ giúp tăng áp tốc độ Ngp > 30% độ xác van điều áp (PCV) hệ thống dầu bôi trơn - Các thiết bị tự động hoá bảo vệ điều khiển hoạt động động phải kiểm tra bảo dưỡng, cân chỉnh theo định kỳ có báo động (alarm) - Giải trường hợp gây cố tự dừng máy trình khởi động mà công tác kiểm tra trước bảo dưỡng không khắc phục - Chế độ nhiên liệu tăng tốc không đủ thường van tải (loader) tức van điều khiển áp suất nhiên liệu đến van tiết lưu hoạt động không Theo tài liệu hãng khuyến cáo thì van cân chỉnh nhà máy, nhiên người ta trình bày phương pháp cân chỉnh van Nếu có dụng cụ thì tiến hành cân chỉnh lại van này, thay - Sau bắt lửa trình cháy bắt đầu lan khắp buồng đốt nhiên liệu gia tăng với động khởi động tăng tốc động Khi nhiệt độ buồng đốt tăng nhanh, hệ thống điều khiển kiểm sốt T5 (T5 controlling) thơng số để cấp nhiên liệu phù hợp Khi T5 vượt giá trị cho phép, điều khiển nhiên liệu chế độ nhỏ (Min Fuel) nhằm giảm nhiên liệu không đáp ứng đặt không đúng, van tải Vì khắc phục trường hợp việc cân chỉnh van tải đặt lại chế độ nhiên liệu nhỏ (Min Fuel) - Trường hợp ổn định dòng chảy (surge) thì cần dừng máy khắc phục phần khắc phục tượng - Khi xảy dừng máy độ rung cao mà khơng có tượng ởn định dòng chảy tiến hành kiểm tra khớp nối chiều thay cần 4.3.4 Hiện tượng vượt tốc (overspeed) 4.3.4.1 Nguyên nhân tượng Hiện tượng tốc độ động vượt giới hạn cho phép trình hoạt động gọi vượt tốc Ở động tuốc bin trục đơn dẫn động máy phát, thường hoạt động tốc độ 100% Ngp (kể lúc không tải), thừa nhiên liệu tốc độ động vượt giới hạn cho phép (108%) Còn động hai trục hoạt động với tốc độ khác nhau, chế độ không tải có tốc độ thấp (78%) khơng xảy vượt tốc chế 58 độ mà xảy chế độ đầy tải Khi tải đột ngột, cấu điều khiển nhiên liệu giảm nhanh xảy tượng tốc độ động vọt lên giới hạn (Npt = 102,5%; Ngp = 105%) Các trường hợp hệ thống cung cấp nhiên liệu không đáp ứng chế độ làm việc động Khi động hoạt động chế độ không tải, cấu điều khiển nhiên liệu phải làm việc chế độ nhiên liệu tối thiểu (tránh lửa) gọi Min Fuel Van tiết lưu đặt chế độ Min fuel với độ xác điện, van điều khiển áp suất nhiên liệu (loader) gọi van tải cung cấp áp suất phù hợp đến van tiết lưu Động trục đơn chế độ không tải (100% Ngp) đặt chế độ Min Fuel phần không đúng, kẹt cấu chấp hành (actuator) tín hiệu điều khiển khơng xác, van tải (loader) làm việc khơng tốt có thể gây vượt tốc thừa nhiên liệu Động hai trục hoạt động chế độ đầy tải bị tải đột ngột cấu điều khiển nhiên liệu chế độ Min Fuel với lý nên gây vượt tốc Khi động hoạt động chế độ không đầy tải cấu điều khiển nhiên liệu hoạt động không tốt gây vượt tốc 4.3.4.2 Hướng khắc phục Để khắc phục tượng vượt tốc với nguyên nhân trước hết cần quan tâm cụ thể đến cấu điều khiển cung cấp nhiên liệu phù hợp cho động Về phần cơ, cần kiểm tra đặt cấu chế độ Min Fuel theo thông số kỹ thuật máy Bảo đảm cấu chấp hành hoạt động tốt trình làm việc động cơ, đáp ứng chế độ chuyển tiếp tức thì chế độ vận hành Kiểm tra làm lõi lọc khí điều khiển (Pcd) Phần điều khiển tín hiệu điện đặt số điều khiển cho chế độ Min Fuel van tiết lưu từ cấu chấp hành Trong trường hợp động có van xả (Bleed Valve) cần ý làm việc tin cậy Tức xảy vượt tốc tải đột ngột đồng thời với trình điều khiển nhiên liệu Min Fuel thì van xả nhận tín hiệu điều khiển mở nhanh tuyến tính theo đặc tính làm việc nhằm xả lượng khơng khí nén thừa cụm xả Khi kết hợp tốt yếu tố cấu điều tốc đảm bảo Min Fuel nhanh có thể 4.3.5 Hiện tượng cháy rớt gây nổ ống xả 4.3.5.1 Nguyên nhân tượng Như động đốt kiểu piston trượt, động tuốc bin xảy tượng cháy gây nổ cụm xả Trong chu trình khởi động động cơ, thời điểm bu-gi mồi lửa hồ trộn hỗn hợp nhiên liệu khơng khí khơng tốt, 59 nhiệt độ khơng thích hợp dẫn đến bắt lửa chậm Khi bắt đầu cháy xảy tượng cháy lượng nhiên liệu thừa cụm xả gây nổ Nếu xảy lớn dễ gây phá hỏng cấu thành cụm xả, turbine lực 4.3.5.2 Hướng khắc phục Để khắc phục tượng cần kiểm tra lửa bu-gi, khống chế thời gian đánh lửa 10 giây từ điều khiển trung tâm (PLC) Điều chỉnh phù hợp lượng khí mồi, kiểm tra mồi lửa tình trạng hồ trộn tốt Bảo đảm khơng có nước xâm nhập hệ thống nhiên liệu Khi làm tốt công tác hỗn hợp mồi cháy vài giây đánh lửa, không xảy thừa hỗn hợp nhiên liệu cụm xả 4.3.6 Hiện tượng không đạt số vòng quay u cầu đóng tải 4.3.6.1 Ngun nhân tượng Quá trình nhận tải động tuốc bin hai trục dẫn động máy nén ly tâm diễn khác với chế độ nhận tải máy trục đơn dẫn động máy phát Tại 90% Ngp thì bắt đầu nhận tải, tải gia tăng theo tốc độ Ngp Npt tương ứng đến lúc đầy tải (khoảng103% Ngp, 95% Npt) Trong trình van tải nhiên liệu (loader) hoạt động không tốt xảy tượng không đáp ứng nhiên liệu cho việc tăng tốc tăng công suất động Lúc tín hiệu điện cấp đến cấu chấp hành điều khiển van tiết lưu (Gas Fuel Cmd) tăng đến giới hạn (20 mA) van tiết lưu mở hoàn toàn, chế độ làm việc chế độ khống chế theo T1 (T1 controlling), Ngp đạt khoảng 93 - 97% không tăng Máy nén ly tâm không thể đạt áp lực không đủ tốc độ có thể gây nên rung động ổn định lưu lượng (surge) nhả tải Xảy nhiệt buồng đốt chưa đạt tốc độ đầy tải cho máy nén, chế độ điều khiển T5 (T5 controlling) động không tăng tốc Hiện tượng có nguyên nhân sau: - Van xả nhanh (Bleed Valve) đóng khơng kín làm tởn thất khí nén Pcd ảnh hưởng đến trình làm mát động hỗn hợp nhiên liệu - Cụm điều khiển lưu lượng khơng khí đầu vào máy nén (IGV) làm việc khơng đúng, cung cấp lượng khơng khí khơng phù hợp với chế độ hoạt động động - Sự hoạt động không tốt hệ thống van nhiên liệu, thường van tải điều chỉnh đáp ứng không phù hợp chế độ nhiên liệu 4.3.6.2 Hướng khắc phục Sau xác định xác nguyên nhân cần dừng máy để khắc phục: - Kiểm tra độ kín van xả nhanh theo định kỳ bảo dưỡng (6 tháng) có tượng rò (xác định kiểm tra máy) 60 - Căn chỉnh (calibration) lại cánh hướng dòng (IGV) kết hợp - điện xác - Căn chỉnh thay van nhiên liệu cần thiết - Khắc phục tượng giảm công suất trình bày 4.3.7 Hiện tượng tốc độ động Ngp ở trạng thái làm việc không ổn định 4.3.7.1 Nguyên nhân tượng Tốc độ động chế độ hoạt động bình thường hệ thống điều khiển kiểm soát dựa vào hệ thống sau: - Điều khiển hệ thống cấp nhiên liệu với thông số: nhiệt độ khí nạp T1, nhiệt độ sau buồng đốt T5, Ngp, Npt, Ngp setpoint Ở cấu chấp hành có Pcd, áp suất khí đến van tiết lưu (Pg) - Điều khiển lượng khí nạp – IGV với thơng số: T1, Ngp, Npt - Điều khiển van xả khơng khí nén - Bleed valve (BV) với thông số T1, Ngp, Npt Với chế độ điều khiển hồi tiếp hệ thống trên, Ngp khơng ởn định có nguyên nhân sau: - Thành phần nhiên liệu (chất lượng) thay đởi làm thay đởi lượng khí cháy - Cơ cấu chấp hành hoạt động không tốt, áp suất thuỷ lực kẹt phận - Do chế điều khiển từ điều khiển (PLC) lỗi - Do van điều áp nhiên liệu (loader) hoạt động không tốt dẫn đến lượng nhiên liệu cấp không ổn định - IGV điều khiển khơng ởn định dẫn đến lượng khơng khí nạp dao động làm hỗn hợp cháy thay đổi 4.3.7.2 Hướng khắc phục Do chế điều khiển tự động động buộc có nhiều thơng số, với ngun nhân xác định trên, qua thời gian vận hành tởng hợp phân tích số liệu cụ thể liên quan đến cấu xác định xác đối tượng cần khắc phục Cụ thể khắc phục sau: Nếu chất lượng nhiên liệu thay đổi tiến hành kiểm tra lại hệ thống xử lý nhiên liệu Kiểm tra thay cần thiết cấu chấp hành, van tải Kiểm tra cân chỉnh lại IGV (kết hợp - tự động) xác định nguyên nhân khí nạp (Pcd) khơng ởn định Sau loại dần khả mà Ngp không ổn định ta tiến hành kiểm tra đặt lại hệ số điều khiển trung tâm (PLC) Phần cần có kiến thức chun mơn tự động hoá, cụ thể phải hiểu chế điều khiển (Integral, Proportional, I+P) PLC 4.3.8 Hiện tượng kẹt tác động (Actuator) điện - thuỷ lực ở vị trí đóng mở 61 4.3.8.1 Ngun nhân tượng Hiện tượng xảy dừng máy trình khởi động máy làm tính điều khiển hệ thống có cấu chấp hành tương ứng Các cấu có thể kẹt vị trí đóng mở xảy trường hợp sau: - Kẹt khí tạp chất học có kích thước đáng kể xâm nhập vị trí hoạt động - Áp suất thuỷ lực thấp bơm áp lực ắc qui thuỷ lực thấp khơng đáp ứng chức có cố động - Sự cố dòng điều khiển, có thể cháy cuộn dây đứt dây nhận tín hiệu 4.3.8.2 Hướng khắc phục Khi xảy kẹt phận cơ, chẳng hạn van tiết lưu nhiên liệu, phải tháo cụm van để làm đồng thời tìm nguyên nhân gây nên để xử lý Trường hợp thường lỗi kết cấu lắp đặt nhiên liệu nhiễm bẩn Trường hợp hệ thống thuỷ lực, tiến hành kiểm tra áp suất bơm, xả khơng khí xâm nhập có, nạp đủ áp suất cho ắc qui thuỷ lực có tín hiệu báo động (áp suất thuỷ lực hệ thống trợ lực thấp) Về phần nguồn điều khiển tiến hành kiểm tra thay cần 4.3.9 Vấn đề an toàn hệ thống bảo vệ hoạt động động 4.3.9.1 Các hệ thống bảo vệ hoạt động động Động tuốc bin khí với hệ thống trình bày kiểm soát hệ thống điều khiển Để động bảo đảm hoạt động tốt chế độ thì hệ thống bảo vệ trình hoạt động phải làm việc tốt Các hệ thống bảo vệ bao gồm thiết bị điều khiển cảm biến loại (sensor) áp suất, nhiệt độ, lưu lượng mức chất lỏng, chất khí Nhiệt độ, độ rung, tốc độ vị trí cấu thành kim loại Chúng chủn đởi tín hiệu vào với mức tương tự (analog) tín hiệu số (digital) Tín hiệu chủn đởi truyền đến điều khiển PLC thiết bị điều khiển với hổ trợ truyền (Transmitter, Proximiter), thiết bị bảo vệ cấu chấp hành (safety barrier) thiết bị tín hiệu khác Động tuốc bin khí làm mát bên ngồi khơng khí, khoang máy hệ kín có thể dùng áp suất âm dương để bảo đảm áp lực lưu lượng khí làm mát phần ngồi động Trong khoang máy phía ngồi gần hệ thống nạp bố trí cảm biến khí nhằm đáp ứng mơi trường khơng khí nạp khoang máy khơng nhiễm khí trước khởi động động Trong trình động hoạt động có rò rỉ khí nồng độ cho phép hệ thống bảo vệ cho dừng máy 62 Hệ thống dập lửa khoang máy CO bao gồm đầu dò dùng tia cực tím (UltraViolet - UV) bố trí khoang để cảm biến vùng có khả phát lửa cao Các cảm biến truyền tín hiệu điều khiển xử lý, có từ hai cảm biến trở lên báo có lửa điều khiển cấp tín hiệu đến hệ thống dập lửa Lúc động dừng khẩn cấp, toàn hệ thống điện bị cắt, khơng có bơi trơn sau dừng máy, quạt làm mát khoang máy dừng, CO2 phun vào khoang máy, cửa sập đóng kín khoang máy lượng CO2 đủ để chiếm thể tích khoang máy Hệ thống dập lửa thiết kế hai chế độ tự động tay có thể khố cần thiết Hình 4.3: Đầu dò lửa tia cực tím (UV Flame Detectoro) 4.3.9.2 Vấn đề an toàn hệ thống bảo vệ Động tuốc bin khí hoạt động kiểm soát hệ thống bảo vệ, tức hệ thống điều khiển Vì đáp ứng hoàn hảo thiết bị điều khiển tính xác cho phép động hoạt động an toàn Để bảo đảm an toàn cho thiết bị cần tuân thủ quy định bảo dưỡng cài đặt chế độ làm việc chúng theo tiêu chuẩn kỹ thuật Tuỳ theo môi trường làm việc thiết bị người ta qui định chế độ bảo dưỡng thiết bị điều khiển nhằm tăng độ tin cậy cho trình hoạt động KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ Kết luận Qua trình nghiên cứu đề tài:“Tính tốn cơng suất tổ máy Turbine Solar Taurus-60 để dẫn động hệ thống bơm ép vỉa giàn PPD-30000/CTK3” em tìm hiểu cấu tạo nguyên lý hoạt động chung loại tuốc bin, cấu tạo quy 63 trình vận hành tuốc bin khí Solar Taurus-60 dẫn động bơm ép vỉa, tính tốn cơng suất tở hợp tuốc bin khí Taurus-60 dẫn động bơm Đồ án nêu vấn đề trình khai thác sử dụng tổ hợp Tuốc bin – Bơm như: Hiện tượng giảm công suất động cơ, “nghẽn” máy nén tuốc bin, khó khởi động máy tự ngắt ngang chu trình khởi động, vượt tốc, cháy rớt gây nở ống xả, khơng đạt số vòng quay yêu cầu đóng tải, tốc độ động Ngp trạng thái làm việc không ổn định, kẹt tác động (Actuator) điện - thuỷ lực vị trí đóng mở đề số giải pháp hạn chế khắc phục tượng Kiến nghị Do kiến thức thân nhiều hạn chế, thời gian hạn hẹp, nguồn tài liệu tham khảo chưa phong phú nên đề tài dừng lại việc tính tốn cơng suất tở hợp, tác giả mong muốn đề tài tiếp nối đề tài có thể sâu phân tích, tính tốn nhiệt tuốc bin tính tốn lượng khí cần cung cấp để tổ hợp hoạt động đạt hiệu suất cao TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Giáo trình tuốc bin khí (dùng cho bồi dưỡng nghiệp vụ nghề II), Vietsovpetro [2] Tài liệu vận hành giàn công nghệ trung tâm số (CPP-3) (Tài liệu nội bộ) [3] Nguyễn Văn Sơn, Đỗ Ngọc Hoài, Chương trình tự đào tạo năm 2007 thuyết trình tuốc bin, XNLD Vietsovpetro giàn CTK3 (2007) [4] Quy trình vận hành kỹ thuật Turbine Taurus-60 dẫn động bơm ép vỉa, XN Cơ điện-Vietsovpetro (2003) [5] Quy trình bảo dưỡng, sửa chữa Turbine Taurus-60-Pump,XN Cơ điệnVietsovpetro (2003) [6] Installation and Maintenance Instruction TAURUS-60 Pump Set – Solar Turbines Incorporated ... máy cố 48 CHƯƠNG IV: TÍNH TỐN CƠNG SUẤT TỔ HỢP TUỐC BIN KHÍ SOLAR TAURUS- 60 – BƠM ÉP VỈA TRÊN GIÀN PPD3 0000/CTK3 .49 4.1 Tính tốn cơng suất tở hợp tuốc bin khí Solar Taurus- 60 dẫn. .. Thiết Bị Dầu Khí & Cơng Trình, em hồn thành đề tài Tính tốn cơng suất tổ máy Turbine Solar Taurus- 60 để dẫn động hệ thống bơm ép vỉa giàn PPD- 30000/CTK3” Mặc dù cố gắng kiến thức thực tế, kiến... vào hệ thống bơm ép nước vào vỉa mỏ Bạch Hổ - Khu nhà ở: Khu nhà đặt giàn ép vỉa PPD- 30.000 giàn xử lý dầu trung tâm CPP3 với tổng sức chứa 140 người 1.2 Hệ thống công nghệ giàn công nghệ trung