Thuyết minh đồ án thi công

Thuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi côngThuyết minh đồ án thi công

ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN Phần – XỬ LÝ SỐ LIỆU 1.1 Số liệu thi Tra phương án dọc phương án ngang, thống kê số liệu đề bảng 1.1: Bảng 1.1 – Số liệu đề Thơng số Bê tơng móng đà kiềng Độ sâu đặt móng Cấp đất Cốt thép móng Cốp pha móng đà kiềng Chiều dày sàn (hs) Tiết diện dầm (bxh) Bước cột Số bước cột Nhịp Số nhịp Tiết diện cột (axb) Chiều cao tầng Số tầng Mác bê tơng Diện tích cơng trường/diện tích cơng trình Diện tích cửa/diện tích tường (Xây tường ĐVT m3 m kg/ m3 m2/ m3 mm mm mm mm mm mm m3 m 200 dầm biên, tường 100 dầm giữa) Vữa xây M50, vữa tô M75 1.2 Tải trọng tác động Mặt lớp cấu tạo sàn hình 1.1: Hình 1.1 - Mặt lớp cấu tạo sàn SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 Trang Số liệu 300 1.9 III 120 5.5 110 250x400 5600 3800 300x300 3500 300 2.8 0.12 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN Tải trọng thường xuyên trọng lượng thân lớp cấu tạo hoàn thiện sàn bảng 1.2 Bảng 1.2 – Tải trọng thân lớp cấu tạo sàn Trọng STT lượng Vật liệu Bản thân kết cấu sàn Các lớp hoàn thiện sàn Chiều dày riêng kN/m3 25 mm 110 20 18 18 10 35 15 Tĩnh tải tiêu chuẩn kN/m2 2.75 Hệ số vượt tải 1.1 Tĩnh tải tính tốn kN/m2 3.025 trần - Gạch Ceramic - Vữa lát - Vữa lát trần Tổng tĩnh tải: 0.20 0.63 0.27 3.85 1.2 1.3 1.3 0.24 0.819 0.351 4.435 Tải trọng thân tường: gttt = 0.1 × ( 3.5 − 0.4 ) × 9.1 × 15 bt × ht × lt × γ t ×n = × 1.2 = 2.386 ( kN / m ) L1 × L2 3.8 × 5.6 Tải trọng thân dầm: g dtt = bd × ( hd − hs ) × ld × γ d 0.25 × ( 0.4 − 0.11) × 9.15 × 25 ×n = × 1.2 = 0.935 ( kN / m ) L1 × L2 3.8 × 5.6 Tải trọng thân cột: g ctt = 0.3 × ( 3.5 − 0.4 ) × 0.3 × 25 bc × hc × lc × γ c ×n = × 1.2 = 0.393 ( kN / m ) L1 × L2 3.8 × 5.6 Tổng tĩnh tải tác dụng lên sàn: g stt = g itt + g ttt + g dtt + g ctt = 4.435 + 2.386 + 0.935 + 0.393 = 8.149 ( kN / m ) Tổng tĩnh tải tác dụng lên mái: g mtt = g itt 4.435 = = 2.217 ( kN / m ) 2 Tổng hoạt tải tác dụng lên sàn mái: ptt = p c × n = × 1.2 = 3.6 ( kN / m ) SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 Trang ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN Tổng tải trọng tác dụng lên sàn mái: qstt = g stt + p tt = 8.149 + 3.6 = 11.749 ( kN / m ) qmtt = g mtt + p tt = 2.217 + 3.6 = 5.817 ( kN / m ) Lực tập trung tác dụng lên móng: P = ( qstt × + qmtt ) × L1 × L2 = ( 11.749 × + 5.817 ) × 3.8 × 5.6 = 1373.88( kN ) 1.3 Thiết kế phương án móng Chọn phương án móng băng hình 1.2: Hình 1.2 – Mặt cắt móng băng Chọn sơ kích thước móng:  1  1 H =  ÷ ÷Ln =  ÷ ÷3800 = ( 316.57 ÷ 633.33 ) mm →  12   12  Chọn H = 500 mm 1 1 1 1 Lb =  ÷ ÷Ln =  ÷ ÷3800 = ( 760 ÷ 950 ) mm → 5 4 5 4 Chọn Lb = 800mm Tổng chiều dài móng: L = ( × Ln ) + ( × Lb ) = ( × 3.8 ) + ( × 0.8 ) = 24.4m Diện tích móng cho phép: F≥ ∑N tt RII − γ tb D f = 1373.88 × = 60.79m 200 − 22 × 1.9 Bề rộng móng: B= F 60.79 = = 2.49m → L 24.4 Chọn B = 2.5m Phần – THI CÔNG ĐÀO ĐẤT SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 Trang ĐỒ ÁN THI CÔNG 2.1 GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN Thiết kế phương án đào đất Giả sử độ sâu cần đào 2m, đào theo phương án có taluy mái dốc, mở rộng taluy hướng 2.2 Tính tốn khối lượng đào đất Độ dốc mái đất: i = tan α = H = → B = 0.2 H = 0.2 × = 0.4m B 0.2 Hệ số mái dốc: m= B 0.4 = = 0.2 H Khối lượng đất đào, dựa vào hình 2.1 để tính tốn: V= H [ ab + cd + (a + c)(b + d )] c d H b a Hình 2.1 – Hình dạng hố đào Với a = 48.5m; b = 25.6m; c = 49.3m; d = 26.4m ; → V = × [ 48.5 × 25.6 + 49.3 × 26.4 + (48.5 + 49.3) × (25.6 + 26.4) ] = 2542.91m3 2.3 Chọn máy thi công Cấp đất III nên ta chọn máy đào gầu nghịch có dung tích gầu q = 0.4 ÷ 1.6m Khối lượng đào đất máy 2553.31m3 < 20000m3 Chọn máy đào EO-3322B1 (dẫn động thuỷ lực) có thơng số kỹ thuật sau: SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 Trang ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN Mã hiệu q (m3) may Rmax (m) EO-3322B1 0.5 7.5 hđổ (m) 4.8 Hđào (m) a (m) b (m) c (m) 4.2 2.81 2.7 3.84 dao may dao Rmax = (0.7 ữ 0.9) Rmax = (0.7 ữ 0.9) ì 7.5 = (5.25 ÷ 6.75)m → Chọn Rmax = 6.7m dao Rmin = btaluy + lat + rmay = 0.4 + + 1.5 = 2.9m → dao Chọn Rmin = 2.9m dao dao Khoảng lùi: Rmax − Rmin = 6.7 − 2.9 = 3.8m R = B C 8.8 + lat + = + + = 6.4 m → dao 2 2 Chọn R = 6.4m < Rmax Trong đó: B - bề rộng lượt hố đào; C - bề rộng xe, C = 2m Năng suất máy: N =q kd N ck ktg kt Trong đó: q - dung tích gầu, q = 0.5m3 k d - hệ số đầy gầu, phụ thuộc vào loại gầu, cấp độ ẩm đất, kd = 0.95 k t - hệ số tơi đất, kt = 1.2 k tg - hệ số sử dụng thời gian, ktg = 0.7 N ck - số chu kì xúc giờ, N ck = 3600 Tck Chu kỳ máy: Tck = tck kvt kquay Trong đó: SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 Trang ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN Tck - thời gian chu kỳ t ck = 17 s k vt góc quay 900 - hệ số phụ thuộc vào điều kiện đổ đất máy xúc, kvt = 1.1 k quay = ϕ = 90 → Tck = 17 ×1.1×1 = 18.7 s → N ck = → N = 0.5 × 3600 = 192.51 18.7 0.95 × 192.51× 0.7 = 53.34m3 / h 1.2 Khối lượng đào đất ca (ca giờ): N ca = × 53.34 = 426.72m / ca Số ca máy cần thiết: n= V 2542.91 = ≈ 5.96(ca) → N ca 426.72 Chọn ca Phần – THI CÔNG CỐP PHA 3.1 Tải trọng - Dùng cốp pha gỗ, ván ngang, sườn đứng với: + Khối lượng riêng: γ go = 490daN / m3 [ σ ] u = 9,8.105 daN / m2 σ = 1, 2.106 daN / m + Cường độ chịu nén: [ ] n + Cường độ chịu uốn: + Mô đun đàn hồi: E = 1, 2.10 daN / m - Cột chống thép với: + Cường độ chịu uốn nén: [ σ ] = 2,1.107 daN / m2 10 + Mô đun đàn hồi: E = 2,1.10 daN / m 3.1.1 Tải trọng ngang Áp lực ngang bê tông đổ vào cốp pha: SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 Trang ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN + Tính tốn cho móng cột : chiều cao lớp bê tông sinh áp lực ngang H = 0,7m tc pmong = γ bt H = 2500.0, = 1750daN / m tt tc pmong = pmong n = 1750.1, = 2275daN / m + Tính tốn cho dầm: H = 0,4m tc pdam = γ bt H = 2500.0, = 1000daN / m tt tc pdam = pdam n = 1000.1,3 = 1300daN / m Tải trọng chấn động phát sinh đổ bê tông vào cốp pha: tc pdo = 400daN / m tt tc pdo = pdo n = 400.1,3 = 520daN / m Tổng tải trọng ngang: + Tổng tải trọng ngang tác dụng lên móng cột: p tc = 1750 + 400 = 2150daN / m2 ptt = 2275 + 520 = 2795daN / m2 + Tổng tải trọng ngang tác dụng lên dầm: p tc = 1000 + 400 = 1400daN / m p tt = 1300 + 520 = 1820daN / m 3.1.1 Tải trọng đứng Tải trọng tiêu chuẩn cốp pha đà giáo: tc qcoppha = γ coppha δ van = 490.0, 02 = 9,8daN / m Tải trọng tính tốn cốp pha đà giáo: tt tc qcoppha = qcoppha n = 9,8.1,1 = 10, 78daN / m Khối lượng thể tích bê tơng cốt thép: γ btct = 2600daN / m Tải trọng tiêu chuẩn tính toán sàn: tc qsan = γ btct hsan = 2600.0,11 = 286daN / m tt tc qsan = qsan n = 286.1, = 343, 2daN / m Tải trọng tiêu chuẩn tính tốn dầm: tc qdam = γ btct hdam = 2600.0, = 1040daN / m tt tc qdam = qdam n = 1040.1, = 1248daN / m Tải trọng người dụng cụ thi công: SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 Trang ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN tc qnguoi = 250daN / m tt tc qnguoi = qnguoi n = 250.1,3 = 325daN / m Tải trọng đầm rung: tc qdam = 200daN / m tt tc qdam = qdam n = 200.1,3 = 260daN / m Tổng tải trọng đứng: + Tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên sàn: q tc = 9,8 + 286 + 250 + 200 = 745,8daN / m q tt = 10, 78 + 343.2 + 325 + 260 = 938,98daN / m + Tổng tải trọng thẳng đứng tác dụng lên dầm: qtc = 9,8 + 1040 + 250 + 200 = 1499,8daN / m q tt = 10, 78 + 1248 + 325 + 260 = 1843, 78daN / m 3.2 Tính cốp pha móng 3.2.1 Tính tốn ván ngang Dùng ván có bề rộng b = 150mm cho thành móng b = 150mm cho dầm móng, bề dày δ van = 20mm tc qvan = p tc b = 2150.0,15 = 322,5daN / m tt qvan = p tt b = 2795.0,15 = 419, 25daN / m Bố trí sườn đứng dọc theo chiều dài ván với khoảng cách L = 0,4m Coi cốp pha dầm đơn giản chịu lực phân bố với nhịp L = 0,4m 400 400 Hình 3.1 - Biểu đồ tải trọng tác dụng lên ván ngang SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 Trang ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN - Kiểm tra bền: M max = tt qvan l 419, 25.0, 42 = = 8,38daNm 8 b.δ van 0,15.0, 022 W= = = 1.10 −5 m3 6 ⇒ σ van = - M max 8,38 = ≈ 8,38.105 daN / m2 < [ σ ] u = 9,8.105 daN / m2 W 1.10−5 (thoã điều kiện bền) Kiểm tra độ võng: b.δ van 0,15.0, 023 = = 1.10−7 m4 12 12 tc 4 qvan l 322,5.0, 103 l 400 = = = 0,9 mm < [ f ] = = = 1, 6mm −7 384 EJ 384 1, 2.10 1.10 250 250 J= f max (thoả điều kiện độ võng) 3.2.2 Tính tốn sườn đứng Dùng gỗ dài 0,35m, tiết diện (40 x 60)mm, xem sườn đứng dầm đơn giản chịu lực phân bố đều, nhịp tính tốn L = 0,3m, gối tựa chống ngang chống xiên: qsdtc = p tc l = 2150.0, = 860daN / m qsdtt = p tt l = 2795.0, = 1118daN / m 400 400 Hình 3.2 - Biểu đồ tải trọng tác dụng lên sườn đứng - Kiểm tra bền: SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 Trang ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN M max = W= ⇒ σ sd = - qsdtt l 1118.0,32 = = 12,58daNm 8 b.δ sd2 0, 04.0, 062 = = 2, 4.10−5 m3 6 M max 12,58 = ≈ 5, 24.105 daN / m < [ σ ] u = 9,8.105 daN / m −5 W 2, 4.10 (thoã điều kiện bền) Kiểm tra độ võng: J= f max = b.δ sd3 0, 04.0, 063 = = 7, 2.10 −7 m 12 12 qsdtc l 860.0,34.103 l 300 = = 0,1mm < [ f ] = = = 1, 2mm −7 384 EJ 384 1, 2.10 7, 2.10 250 250 (thoả điều kiện độ võng) 3.2.3 Tính tốn chống xiên, chống ngang Dùng chống xiên dài 2m, tiết diện (30x40)mm chống ngang dài 0,55m tiết diện (20x30)mm qchtt = p tt l = 1300.0, = 520daN / m Ta có lực tập trung gối tựa: P= Lực nén chống xiên: q tt 0, 520.0, = = 156kN 2 N = P.sin α = 156 1100 = 136,95kN 1253 Kiểm tra chống: + Thanh chống xiên: • Kiểm tra bền: σ= N 136,95 = ≈ 1,14.105 daN / m2 < [ σ ] n = 1, 2.106 daN / m F 0, 03.0, 04 (thoả điều kiện bền) Kiểm tra ổn định Hệ số uốn dọc ϕ phụ thuộc vào độ mảnh λ • J= SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 b.h 0, 03.0, 043 = = 1, 6.10 −7 m4 12 12 Trang 10 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN J 1, 6.10 −7 = = 1,15.10−2 m F 0,03.0, 04 i= λ= µ l0 1.1, 253 = ≈ 108,96 → ϕ = 0, 256 i 1,15.10−2 → [ σ ] n ϕ = 1, 2.106.0, 256 = 3, 07.105 daN / m → σ = 1,14.105 daN / m < [ σ ] n ϕ = 3, 07.105 daN / m (thoả điều kiện ổn định) + Thanh chống ngang: • Kiểm tra bền: σ= N 223, = ≈ 3, 73.105 daN / m2 < [ σ ] n = 1, 2.106 daN / m F 0, 02.0, 03 (thoả điều kiện bền) Kiểm tra ổn định Hệ số uốn dọc ϕ phụ thuộc vào độ mảnh λ • J= b.h3 0, 02.0, 033 = = 4,5.10−8 m 12 12 i= J 4,5.10−8 = = 8, 66.10−3 m F 0, 02.0, 03 λ= µ l0 1.0,5 = = 57, 74 → ϕ = 0, 73 i 8, 66.10−3 → [ σ ] n ϕ = 1, 2.106.0, 73 ≈ 8, 76.105 daN / m → σ = 3, 73.105 daN / m < [ σ ] n ϕ = 8, 76.105 daN / m 3.3 (thoả điều kiện ổn định) Tính tốn cốp pha cột 3.3.1 Tính tốn với ván khn Dùng ván có bề rộng b = 300mm 340mm, δ van = 20mm - Lực phân bố 1m dài cốp pha: tc tc qvan = pvan = 2150.1 = 2150daN / m tt tc qvan = pvan = 2795.1 = 2795daN / m SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 Trang 11 GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN 300 ĐỒ ÁN THI CÔNG 20 300 340 20 Hình 3.4-Mặt cắt ngang cột 340 340 Hình 3.5-Biểu đồ tải trọng tác dụng lên ván khuôn cột - Kiểm tra bền: M max tt qvan r 2795.0,342 = = = 40,39daNm 8 W= ⇒ σ van = b.δ van 1.0, 022 = = 6, 67.10−5 m3 6 M max 40,39 = ≈ 6, 06.105 daN / m < [ σ ] u = 9,8.105 daN / m −5 W 6, 67.10 (thoã điều kiện bền) SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 Trang 12 ĐỒ ÁN THI CÔNG - GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN Kiểm tra độ võng: J= f max b.δ van 1.0, 023 = = 6, 67 −7 m 12 12 tc l qvan 2150.0,34 4.103 l 340 = = = 0, 047 mm < [ f ] = = = 0,85mm −6 384 EJ 384 1, 2.10 6, 67.10 400 400 (thoả điều kiện độ võng) Vì ván khn thoả điều kiện bền biến dạng nên cột không cần dùng gông 3.4 Tính tốn hệ cốp pha sàn 3.4.1 Tính tốn cốp pha Dùng cốp pha có bề dày δ van = 20mm Lực phân bố 1m dài cốp pha: tc qvan = q tc = 745,8.1 = 745,8daN / m tt qvan = q tt = 938,98.1 = 938,98daN / m - Kiểm tra bền: M max = W= b.δ van 1.0, 022 = = 6, 67.10−5 m3 6 ⇒ σ van = - tt qvan l 938,98.0,52 = = 29,34daNm 8 M max 29,34 = ≈ 4, 4.105 daN / m < [ σ ] u = 9,8.105 daN / m −5 W 6, 67.10 (thoã điều kiện bền) Kiểm tra độ võng: J= f max = b.δ van 1.0, 023 = = 6, 67 −7 m 12 12 tc l qvan 745,8.0,54.103 l 500 = = 0, 76mm < [ f ] = = = 1, 25mm −7 384 EJ 384 1, 2.10 6, 67.10 400 400 (thoả điều kiện độ võng) 3.4.2 Tính tốn sườn đỡ cốp pha Dùng sườn có tiết diện (60x80)mm, sườn đỡ cốp pha cách 0,5m Lực tác dụng lên sườn đỡ cốp pha: tc qsuon = q tc 0,5 = 745,8.0,5 = 372,9daN / m SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 Trang 13 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN tt qsuon = q tt 0,5 = 938,98.0,5 = 469, 49daN / m Hình 3.7 - Biểu đồ tải trọng tác dụng lên sườn đỡ cốp pha - Kiểm tra bền: M max tt qsuon l 469, 49.0,862 = = = 43, 4daNm 8 W= ⇒ σ suon = b.hsuon 0, 06.0, 082 = = 6, 4.10−5 m3 6 M max 43, = ≈ 6, 78.105 daN / m2 < [ σ ] u = 9,8.105 daN / m2 −5 W 6, 4.10 (thoã điều kiện bền) - Kiểm tra độ võng: J= f max = b.hsuon 0, 06.0, 083 = = 2,56−6 m 12 12 tc l qsuon 372,9.0,864.103 l 860 = = 0,86mm < [ f ] = = = 2,15mm −6 384 EJ 384 1, 2.10 2,56.10 400 400 (thoả điều kiện độ võng) 3.4.3 Tính tốn dầm đỡ sườn: Dùng dầm đỡ sườn có tiết diện (60x100)mm, dầm đỡ sườn cách 0,86m Lực tác dụng lên dầm đỡ sườn: tc Pdam = q tc 0,5.0,86 = 745,8.0,5.0,86 = 320, 69daN tt Pdam = q tt 0,5.0,86 = 938,98.0,5.0,86 = 403, 76daN SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 Trang 14 ĐỒ ÁN THI CƠNG GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN Hình 3.8-Biểu đồ tải trọng tác dụng lên dầm đỡ sườn - Kiểm tra bền: M max tt Pdam l 403, 76.0,86 = = = 86,81daNm 4 W= ⇒ σ dam = - b.hdam 0, 06.0,12 = = 1.10−4 m3 6 M max 86,81 = ≈ 8, 68.105 daN / m < [ σ ] u = 9,8.105 daN / m −4 W 1.10 (thoã điều kiện bền) Kiểm tra độ võng: J= f max b.hdam 0, 06.0,13 = = 5.10−6 m4 12 12 tc l 320, 69.0,863.103 Pdam l 860 = = = 0, 71mm < [ f ] = = = 2,15mm −6 48 EJ 48 1, 2.10 5.10 400 400 (thoả điều kiện độ võng) 3.3.2 Tính toán chống Dùng cột chống đơn thép ống có đường kính φ 60mm , gồm đoạn dưới, có tăng điều chỉnh độ cao Tải trọng đầu cột chống: P = q tt (2.0, 4).0,86 = 938,98.(2.0, 4).0,86 = 645,98daN - Kiểm tra bền: Diện tích mặt cắt ngang: A= ⇒ σ ch = - π π ( D − d ) = (602 − 542 ) = 537, 2( mm2 ) 4 N 645,98 = ≈ 1, 2.106 daN / m < Rsc = 2,1.107 daN / m A 537, 2.10 −6 (thoã điều kiện bền) Kiểm ổn định: SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 Trang 15 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN Hệ số uốn dọc ϕ phụ thuộc vào độ mảnh λ J= π π π ( D − d ) = = (0, 06 − 0, 0544 ) = 2,19.10−7 m4 64 64 64 i= λ= J 2,19.10−7 = = 0, 02m A 537, 2.10 −6 µ l0 1.3,5 = = 175 → ϕ = 0, 236 i 0, 02 → Rsc ϕ = 2,1.107.0, 236 ≈ 4,95.106 daN / m → σ ch = 1, 2.106 daN / m2 < Rsc ϕ = 4,95.106 daN / m2 (thoả điều kiện ổn định) 3.5 Tính tốn hệ cốp pha dầm: 3.5.1 Tính tốn cốp pha đáy dầm: Dùng ván có bề rộng b = 290mm, có bề dày δ van = 20mm Lực tác dụng lên cốp pha đáy dầm: tc qvan = q tc b = 1499,8.0, 29 = 434,94daN / m tt qvan = qtt b = 1843, 78.0, 29 = 534, 7daN / m Hình 3.9-Biểu đồ tải trọng tác dụng lên ván khn dầm - Kiểm tra bền: SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 Trang 16 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN tt qvan l 534, 7.0, = = 10, 69daNm 8 M max = W= ⇒ σ van = - b.δ van 0, 29.0, 022 = = 1, 93.10 −5 m3 6 M max 10, 69 = ≈ 5,54.105 daN / m < [ σ ] = 9,8.105 daN / m −5 W 1,93.10 (thoã điều kiện bền) Kiểm tra độ võng: J= f max = b.δ van 0, 29.0, 023 = = 1,93.10−7 m 12 12 tc l qvan 434,94.0, 44.103 l 400 = = 0, 66mm < [ f ] = = = 1mm −7 384 EJ 384 1, 2.10 1,93.10 400 400 (thoả điều kiện độ võng) 3.5.2 Tính tốn cốp pha thành: Dùng ván có bề rộng b = 400mm cho dầm biên ván có bề rộng b = 270mm cho dầm , có bề dày δ van = 20mm Lực tác dụng lên cốp pha thành: tc qvan = p tc b = 1400.0, = 560daN / m tt qvan = p tt b = 1820.0, = 728daN / m Hình 3.10-Biểu đồ tải trọng tác dụng lên ván khuôn thành dầm - Kiểm tra bền: SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 Trang 17 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN M max = b.δ van 0, 4.0, 022 = = 2, 67.10 −5 m3 6 W= ⇒ σ van = - tt qvan l 728.0, 42 = = 14,56daNm 8 M max 14,56 = ≈ 5, 45.105 daN / m < [ σ ] = 9,8.105 daN / m −5 W 2, 67.10 (thoã điều kiện bền) Kiểm tra độ võng: J= f max = b.δ van 0, 4.0, 023 = = 2, 67.10−7 m4 12 12 tc l qvan 560.0, 44.103 l 400 = = 0, 06mm < [ f ] = = = 1mm −6 384 EJ 384 1, 2.10 2, 67.10 400 400 (thoả điều kiện độ võng) 3.5.3 Tính tốn sườn đứng: Dùng gỗ có tiết diện (40x60)mm, khoảng cách sườn đứng 0,42m Lực tác dụng lên sườn đứng (do tải trọng ngang): qsdtc = p tc b = 1400.0, = 560daN / m qsdtt = p tt b = 1820.0, = 728daN / m - Kiểm tra bền: ⇒ σ sd = - M max qsdtt l 728.0, = = = 14,56daNm 8 W= b.hsd2 0, 04.0, 062 = = 2, 4.10−5 m3 6 M max 14,56 = ≈ 6, 07.105 daN / m < [ σ ] u = 9,8.105 daN / m −5 W 2, 4.10 (thoã điều kiện bền) Kiểm tra độ võng: b.hsd3 0, 04.0, 063 J= = = 7, 2.10−7 m 12 12 f max = qsdtc l 560.0, 4.103 l 400 = = 0, 22mm < [ f ] = = = 1mm −7 384 EJ 384 1, 2.10 7, 2.10 400 400 (thoả điều kiện độ võng) 3.5.4 Tính tốn sườn ngang: SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 Trang 18 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN Dùng sườn có tiết diện (40x80)mm, sườn đặt cách 0,4m Lực phân bố lên sườn: qsntc = q tc b = 1499,8.0, = 599,92daN / m qsntt = q tt b = 1843, 78.0, = 737,51daN / m Quy lực phân bố lực tập trung: Psntc = qsntc b = 599,92.0, 47 = 281,96daN Psntt = qsntt b = 737,51.0, 47 = 346, 63daN - Kiểm tra bền: M max = W= ⇒ σ sn = - Psntt l 346, 63.0, = = 34, 66daNm 4 b.hsn2 0, 04.0, 082 = = 4, 27.10 −5 m3 6 M max 34, 66 = ≈ 8,12.105 daN / m < [ σ ] u = 9,8.105 daN / m −5 W 4, 27.10 (thoã điều kiện bền) Kiểm tra độ võng: J= f max b.hsn3 0, 04.0,83 = = 1, 71.10 −6 m 12 12 Psdtc l 281,96.0, 43.103 l 400 = = = 0,18mm < [ f ] = = = 1mm −6 48 EJ 48 1, 2.10 1, 71.10 400 400 (thoả điều kiện độ võng) 3.5.5 Tính toán chống xiên: Dùng chống xiên dài 0,55m cho dầm biên, tiết diện (20x20)mm qcxtt = p tt b = 1820.0, = 728daN / m P= Lực nén - N = P.sin α = 145, qcxtt hd 728.0, = = 145, 6daN 2 320 = 87,91daN 530 Kiểm tra bền: SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 Trang 19 ĐỒ ÁN THI CÔNG σ= GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN N 87,91 = ≈ 2, 2.105 daN / m2 < [ σ ] n = 1, 2.106 daN / m F 0, 02.0, 02 (thoả điều kiện bền) Kiểm tra ổn định Hệ số uốn dọc ϕ phụ thuộc vào độ mảnh λ - J= b.h3 0, 02.0, 023 = = 1, 33.10−8 m4 12 12 i= J 1, 33.10 −8 = = 5, 77.10−4 m F 0, 02.0, 02 λ= µ.l0 1.0,53 = ≈ 91,85 → ϕ = 0,367 i 5, 77.10−3 → [ σ ] n ϕ = 1, 2.106.0,367 = 4, 4.105 daN / m → σ = 2, 2.105 daN / m < [ σ ] n ϕ = 4, 4.105 daN / m (thoả điều kiện ổn định) 3.5.6 Tính tốn chống: Tải trọng tác dụng đầu cột chống: Pcctt = Psntt 145, = = 72,8daN 2 Vì tải tác dụng lên đầu chống dầm (72,8daN) nhỏ tải tác dụng lên đầu chống sàn (645,98daN) nên ta dùng chống sàn Phần - TỔ CHỨC THI CƠNG 4.1 Lập bảng tiến độ BẢNG TÍNH NHÂN CƠNG THEO ĐỊNH MỨC: Số liệu lấy theo: ĐỊNH MỨC DỰ TOÁN theo định số 1776/2007/BXD-VP XD ban hành ngày 16/08/2007 STT Tên công tác SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 Đơn vị Khối Trang 20 ĐM ĐM ca Số công Số ca máy Th ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN lượng Móng 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 Tầng 21 22 23 24 25 10 11 12 13 14 Tầng 2-4 Đào đất Bê tơng lót móng GC cốt thép móng LD cốt thép móng GC cốp pha móng LD cốp pha móng Bê tơng móng đà kiềng Tháo dở cốt pha móng Lấp đất tơn GC cốt thép cột LD cốt thép cột GC cốp pha cột LD cốp pha cột Bê tông cột Tháo dở cốp pha cột GC cốp pha dầm sàn LD cốp pha dầm sàn GC cốt thép dầm sàn LD cốt thép dầm sàn Bê tông dầm sàn Tháo dở cốp pha dầm sàn Xây tường biên Xây tường Trát tường Trát tường GC cốt thép cột LD cốt thép cột GC cốp pha cột LD cốp pha cột Bê tông cột SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 ngày công máy gi ( ng 100 m3 m3 Tấn Tấn 100 m2 100 m2 25.429 59.778 36 36 16.5 16.5 m3 300 100 m2 16.5 2.97 49.01 100 m3 Tấn Tấn 100 m2 100 m2 m3 100 m2 100 m2 100 m2 Tấn Tấn m3 21.831 3.969 3.969 1.25 1.25 17.955 1.25 13.504 13.504 19.5 19.5 151.6 1.5 4.008 6.012 12.76 15.95 0.22 0.592 0.888 0 32.75 15.91 23.86 15.95 19.94 4.8 2.35 3.52 0 3.19 13.752 20.628 4.364 6.546 0 0.617 0.926 3.99 185.71 278.56 85.1 127.65 0 12.03 18.06 100 m2 13.504 3.438 46.43 m3 m3 m2 m2 Tấn Tấn 100 m2 100 m2 m3 78.616 111.29 393.08 2618.88 3.969 3.969 1.25 1.25 17.955 1.7 1.95 0.26 0.2 4.076 6.114 12.76 15.95 0.03 0.02 0.00315 0.00306 0.62 0.93 0 133.65 217.02 102.2 523.78 16.18 24.27 15.95 19.94 2.36 2.23 1.24 8.01 2.46 3.69 0 4 7 Trang 21 3.336 5.004 11.88 14.85 0.576 0.864 0 120.1 180.14 196.02 245.03 20.74 31.1 0 1 1 1 1 ĐỒ ÁN THI CÔNG GVHD: ThS BÙI QUANG TUẤN 15 16 Tháo dở cốp pha cột 100 m2 GC cốp pha dầm sàn 100 m2 1.25 13.504 3.19 13.752 0 3.99 185.71 0 17 LD cốp pha dầm sàn 100 m2 13.504 20.628 278.56 18 GC cốt thép dầm sàn Tấn 19.5 4.364 0.617 85.1 12.03 19 LD cốt thép dầm sàn Tấn 19.5 6.546 0.926 127.65 18.06 20 Bê tông dầm sàn Tháo dở cốp pha dầm sàn Xây tường biên Xây tường Trát tường Trát tường GC cốt thép cột LD cốt thép cột GC cốp pha cột LD cốp pha cột Bê tông cột Tháo dở cốp pha cột GC cốp pha dầm sàn LD cốp pha dầm sàn GC cốt thép dầm sàn Tầng LD cốt thép dầm sàn Bê tông dầm sàn Tháo dở cốp pha dầm sàn Xây tường biên Xây tường Trát tường Trát tường m3 151.6 100 m2 13.504 3.438 46.43 m3 m3 m2 m2 Tấn Tấn 100 m2 100 m2 m3 100 m2 100 m2 100 m2 Tấn Tấn m3 78.616 111.29 393.08 2618.88 3.969 3.969 1.25 1.25 17.955 1.25 13.504 13.504 19.5 19.5 151.6 1.7 1.95 0.26 0.2 4.484 6.726 12.76 15.95 0.03 0.02 0.00315 0.00306 0.63 0.945 0 133.65 217.02 102.2 523.78 17.66 26.49 15.95 19.94 2.36 2.23 1.24 8.01 2.48 3.72 0 4 7 3.19 10.78 13.475 4.8 7.2 0 0.617 0.926 3.99 185.71 278.56 93.6 140.4 0 12.03 18.06 100 m2 13.504 2.695 46.43 m3 m3 m2 m2 78.616 111.29 393.08 2618.88 1.7 1.95 0.26 0.2 0.03 0.02 0.00315 0.00306 133.65 217.02 102.2 523.78 2.36 2.23 1.24 8.01 4 7 21 22 23 24 25 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 SVTH: TRẦN NGỌC TIẾN MSSV: 81480129 Trang 22 1 1 4.2 Biểu đồ nhân lực: Đánh giá biểu đồ nhân lực hệ số sau: 4.2.1 Hệ số bất điều hoà K1 K1 = Amax = 228 Atb Amax Atb : Số công nhân tối đa : Số công nhân trung bình biểu đồ nhân lực Atb = tổng số công/T g Từ biểu đồ nhân lực ta tính tổng số cơng 7474 (người) Tổng thời gian thi công 92 (ngày) → Atb = 7474 ≈ 82 92 (người) → K1 = 228 = 2, 78 82 4.2.2 Hệ số phân bố lao động K2 = S du S S du : Số công dư (nằm đường Atb ) S du = 2248 (người) S = 7474 (người): Tổng số công lao động → K2 = S du 2248 = = 0,3 S 7474 4.2.3 Diện tích lán trại Xác định số người công trường: - Công nhân XDCB trực tiếp thi công: A = Atb = 82(nguoi ) - Công nhân xưởng sản xuất, phụ trợ: B = 20% A = 0, × 82 = 17(nguoi ) - Cán kỹ thuật công trường: C = 5%.( A + B) = 0, 05 × (82 + 17) ≈ 5(nguoi ) - Nhân viên hành chính: D = 5%.( A + B + C ) = 0, 05 × (82 + 17 + 5) ≈ 6(nguoi) \ - Nhân viên phục vụ: E = 5%.( A + B + C + D) = 0, 05 × (82 + 17 + + 6) ≈ 6( nguoi ) - Số người làm việc công trường: G = 1, 06.( A + B + C + D + E ) = 1, 06 × (82 + 17 + + + 6) ≈ 123(nguoi ) - Dân số công trường: N = G = 123(nguoi ) Nhà tập thể: 4m2/người; xây dựng lán trại →F = 4.3 105 × = 210(m ) Biểu đồ tài nguyên: S =α Tên vật liệu Thép Xi măng Cát Gạch Đơn vị Tấn Tấn m3 Viên Pmax 46.1 19 67.96 59750 Pmax µ μ 1.3 3.5 100 α 1.2 1.5 1.2 1.2 S 13.83 21.923 23.3 717 Loại kho Kho hở Kho kín Lộ thiên Lộ thiên