Một số khái niệm và những thông số kỹ thuật với cầu thang nhà dân dụng: Chiều rộng của thân thang: Trong kiến trúc nhà ở dân dụng hiện nay, cầu thang thường rộng từ 0,9 m đến khoảng 1,2 m. Độ dốc của cầu thang: Độ dốc của cầu thang quyết định bởi tỷ lệ chiều cao và chiều rộng của bậc thang, có quan hệ mật thiết với khoảng rộng của bước đi, được tính bằng công thức 2h + b = 600 mm (trong đó h là chiều cao bậc thang; b là chiều rộng bậc thang). Trong các công trình kiến trúc, độ cao của bạc thang trong nhà thường từ 150 đến 180 mm, chiều rộng tương ứng từ 240 đến 300 mm. Kích thước của chiếu nghỉ: Chiều rộng của chiếu nghỉ không được nhỏ hơn chiều rộng của thân thang, đồng thời phải thuận tiện trong quá trình vận chuyển. Chiều cao của lan can: Có liên quan mật thiết với độ dốc của cầu thang, cầu thang không dốc yêu cầu lan can làm cao một chút.Thông thường chiều cao của lan can tính từ trung tâm của mặt bậc thang đến mặt trên của tay vịn là 900 mm.
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN Chương 10: THI CÔNG CẦU THANG BỘ 9.1 Lập biện pháp kĩ thuật thi công cầu thang Cầu thang cơng trình thi cơng theo cơng nghệ thi cơng bêtơng cốt thép tồn khối, bao gồm cơng tác cho cấu kiện là: Ván khn, cốt thép bêtơng Q trình thi cơng tính tốn cụ thể mặt kỹ thuật tổ chức quản lý, đảm bảo thực công tác cách tuần tự, nhịp nhàng với chất lượng tốt tiến độ hợp lý đặt Công tác ván khuôn: Hiện thị trường cung cấp nhiều loại ván khuôn, phục vụ nhu cầu đa dạng cho thi công cơng trình dân dụng cơng nghiệp Để thuận tiện cho q trình thi cơng lắp dựng tháo dỡ, đảm bảo chất lượng thi công, đảm bảo việc luân chuyển ván khn tối đa, phần thân cơng trình sử dụng hệ ván khn định hình thép, kết hợp với hệ đà giáo giáo pal, hệ chống đơn kim loại, hệ giáo thao tác đồng Hệ thống ván khuôn cột chống kiểm tra chất lượng trước thi công để đảm bảo chất lượng thi công, mặt khác sử dụng luân chuyển liên tục nhằm đạt hiệu kinh tế thi công Công tác cốt thép: Cốt thép tiến hành gia công công trường Việc vận chuyển, dự trữ tính tốn phù hợp với tiến độ thi công chung, đảm bảo yêu cầu chất lượng Cáp ứng lực trước cho sàn nhập kiểm định thoả mãn yêu cầu đề cho thi công Công tác bêtông: Để đảm bảo chất lượng đẩy nhanh tiến độ thi công, ta sử dụng bêtơng thương phẩm cho tồn cơng trình Bêtơng dầm sàn ứng lực trước đổ toàn khối cho cơng trình lần đổ nên ta sử dụng bơm tĩnh Nếu chiều cao bơm khơng đủ bố trí trạm bơm trung gian Thi cơng bê tong dầm sàn cầu thang ta thi công bê tông theo chiều từ lên 9.2 Tính tốn ván khn, xà gồ, cột chống 9.2.1 Tính tốn ván khn, xà gồ, cột chống cho sàn thang 9.2.1.1 Tính tốn, kiểm tra ván khn sàn a) Sơ đồ tính tốn Cốp pha sàn thang tính tốn dầm liên tục nhiều nhịp nhận đà ngang làm gối tựa, sàn có góc nghiêng so với mặt phẳng ngang = 27,380 Ta sử dụng loại cốt pha thép định hình tiết diện 55x200x1200 (mm), tổ hợp cốt pha theo phương nằm ngang Cốt pha có moomen quán tính J=20,02(cm ) , Moomen kháng uốn W= 4,42 (cm3 ) Ta có sơ đồ tính hình vẽ SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 155 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN q tt s 600 600 600 qtts L2s Mmax = 11 Hình 9-1 Sơ đồ tính ván sàn b) Tải trọng tác dụng Bảng 9-1 Tải trọng tác dụng lên ván sàn hệ số công thức tính qtt kG/m2 kG/m2 STT Tên tải trọng Trọng lượng thân q1tc = q0 =39 kG/m2 cốp pha 1,1 39 43 tc Trọng lượng thân q2 = bt xh BTCT =2600 x 0,08 1,2 208 249,6 Tải trọng bê tông q3tc = 400 kG/m2 1,3 400 520 Tải trọng đầm bê tông q4tc =200 kG/m2 1,3 200 260 Tải trọng người thiết q5tc =250 kG/m2 bị thi công 1,3 250 325 Tổng tải trọng 1097 1397,6 đổ vượt tải qtc q=q1+q2+q3+q+q5 Cắt dải rộng 1m để tính tốn Ta có tải trọng tác dụng vng góc mặt bản: qstt qtt �b cos27,38 =1397,6x1.cos27,38=1241kG/m=12,41kG/cm qstc q tc �b cos27,38=1097x1.cos27,38=974kG/m=9,74kG/cm c) Kiểm tra theo điều kiện chịu lực Bố trí đà ngang có khoảng cách 0,6m Mô men lớn ván khuôn là: Mchon= qstt l12 R.W 10 Trong đó: SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 156 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN R: cường độ ván khn kim loại R=2100 Kg/cm2 W = 5.W20 =5 x4,42=22,1 cm3 =0,9 hệ số làm việc Mchon= qstt l12 12, 41.602 4467, kG.cm R.W =2100.22,1.0,9=41769kG.cm 10 10 d) Kiểm tra theo điều kiện độ võng Độ võng ván khuôn: f = qstcl14 128.E.J Trong đó: E - mơdun đàn hồi thép E=2,1.106 Kg/cm2 J= 5.J 20 5.20, 02 100,1 cm4 9, 74.604 f= = 0,005cm 128.2,1.106.100,1 [f] = lg 400 = 60 = 0,15 cm 400 Ta thấy: f < [f] Vậy khoảng cách đà ngang l1 = 60 cm thoả mãn 9.2.1.2 Tính tốn, kiểm tra xà gồ Tính tốn đà ngang 1) Sơ đồ tính tốn Tính tốn đà ngang đỡ dầm dầm nhiều nhịp nhận đà dọc làm gối tựa Ta có sơ đồ tính tốn hình vẽ q BPAL BPAL BPAL BPAL BPAL BPAL BPAL Mmax BPAL Hình 9-2 Sơ đồ tính đà ngang 2) Tải trọng tính tốn + Tải trọng tác dụng lên đà ngang : Giả thiết đà ngang có tiết diện 8x10cm tt Cơng thức tính: q ttdn = q �l1 n. g b.h SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 157 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN = 1241 �0,6 +1,1 �600 �0,08 �0,1 =749,88(kG/m) tc q tcdn = q �l1 g b.h = 974 �0,6 +600 �0,08 �0,1 =589,2(kG/m) 3) Kiểm tra theo điều kiện chịu lực Bố trí đà dọc có khoảng cách 1,2m Mơ men lớn đà ngang là: tt qdn l Mchon= W 10 Trong đó: g =150kG/cm2 b.h 8.102 W = =133,33 cm3 6 Mchon= tt qdn l2 7, 4988.1202 10798,3 kG.cm W =150.133,33=19999,95kG.cm 10 10 Vậy chọn đà ngang đỡ sàn kích thước 8x10cm đảm bảo khả chịu lực 4) Kiểm tra theo điều kiện độ võng tc qdn l2 Độ võng đà ngang: f = 128.E.J Trong đó: E - môdun đàn hồi gỗ E=1,1.105 Kg/cm2 J=666,67 cm4 f= 5,892.1204 0,13 cm 128.1,1.105.666, 67 [f] = lg 400 = 120 = 0,3 cm 400 Ta thấy: f < [f] Vậy khoảng cách đà dọc l2 = 120 cm thoả mãn SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 158 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN Tính tốn đà dọc 1) Sơ đồ tính tốn Tính tốn đà dọc đỡ sàn dầm liên tục nhiều nhịp nhận giáo PAN làm gối tựa Ta có sơ đồ tính tốn hình vẽ P P P P BPAL=1200 P P P P BPAL=1200 BPAL=1200 BPAL=1200 BPAL=1200 BPAL=1200 BPAL=1200 P Mmax BPAL=1200 Hình 9-3 Sơ đồ tính đà dọc 2) Tải trọng tính tốn Tải trọng tác dụng lên đà dọc(do đà ngang truyền suống) : P ttdd = qdntt l2 = 7,4988.120=899,9 kG P tcdd = qdntc l2 = 5,892.120=707,04 kG Trọng lượng thân đà dọc : Giả thiết đà dọc có kích thước : 10 12 cm q ttbt = 1,1 0,1 0,12 600 = 7,92 kG/m q tcbt = 0,1 0,12 600 = 7,2 kG/m 3) Kiểm tra theo khả chịu lực Giả thiết khoảng cách chống L =1,2m I tt M chon = 0,19.P dd L = 0,19 899,9 1,2 = 205,18 kG m M II chon qbtdd l32 7,92.1, 22 1,14 kG m = 10 10 Mômen tổng cộng : M chon = M I chon II + M chon = 205,18+ 1,14 = 206,32 kG m b.h W= =240cm Để đà dọc ổn định tt = M chon 20632 86 kg/cm =150 W 240 Thoả mãn điều kiện , chọn đà có tiết diện 10 12 cm 4) Kiểm tra theo điều kiện biến dạng f tc Pddtc l33 qbtdd l34 707, 44.1203 0, 072.1204 0,162 cm 48.EJ 128.EJ 48.1,1.105.1440 128.1,1.105.1440 SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 159 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN Độ võng cho phép : [ f ] = Ld 120 0,3 cm 400 400 Thoả mãn điều kiện biến dạng 9.2.1.3 Tính tốn, kiểm tra cột chống Cây chống đỡ sàn giáo PAN tt Pmax 2,14.Pddtt qbtdd l3 =2,14.899,9 + 7,92.1,2=1935,29(kG)< P =5800(kG) Vậy chống đủ khả chịu lực 9.2.2 Tính tốn ván khuôn, xà gồ, cột chống cho dầm cốn thang 9.2.2.1 Tính tốn ván đáy dầm 1) Sơ đồ tính Kích thước dầm 100 x 300 mm Ván khn đáy dầm sử dụng ván khuôn kim loại ,dùng 100 x 600 tựa lên đà gỗ ngang hệ chống đáy dầm (đà ngang ,đà dọc , giáo PAL) Những chỗ bị thiếu hụt có kẽ hở dùng gỗ đệm vào để đảm bảo hình dạng dầm đồng thời tránh bị chảy nước xi măng làm ảnh hưởng đến chất lượng bê tông dầm q ttb L dn L dn L dn L dn Mmax Hình 9-5 Sơ đồ tính tốn ván đáy dầm 2) Tải trọng tác dụng Bảng 9-2 Tải trọng tác dụng lên ván đáy dầm STT Tên tải trọng Công thức Trọng lượng thân q1tc = q0 = 39 kG/m2 cốp pha Tải trọng thân q2tc = BTCT x h BTCT = 2600 x 0,3 kG/m2 Tải trọng đổ bê tông q3tc = 400 kG/m2 Tải trọng đầm q4tc = 200 kG/m2 Bê tông Tải trọng người q5tc = 250 kG/m2 Dụng cụ thi công Tổng tải trọng Q = q + q2 + q3 + q4 + q5 3) Tính tốn theo điều kiện chịu lực SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 Hệ số qtc vượt tải n kG/m2 qtt kG/m2 1,1 39 43 1,2 720 864 1,3 400 520 1,3 200 260 1,3 250 325 1609 2012 160 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP tt GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN tt qb = q x b cos27,38= 2012 x 0,1.cos27,38 = 179 kG/m = 1,79 kG/cm -Mô men lớn ván khuôn là: qbtt �ldn Mchon �R.W. 10 Trong đó: b = 0,1m bề rộng cốt pha thép R: Cường độ ván khuôn kim loại R = 2100 (Kg/cm2) =0,9 - hệ số điều kiện làm việc W: Mô men kháng uốn ván khn, ta có W = W10 = 4,08 (cm3) - Khoảng cách sườn ngang là: 10.R.W. 10.2100.4,08.0,9 207,6(cm) tt qb 1,79 Ldn Chọn ldn = 60 cm 4) Kiểm tra theo điều kiện độ võng - Độ võng f tính theo công thức : qbtcl dn4 f 128E.J Với thép ta có: E = 2,1.106 Kg/cm2; J = 15,68 cm4 qbtc = qtc x b cos27,38 = 1609 x 0,1 cos27,38 = 142,9 kG/m = 1,429 kG/cm f 1,429 �604 0,004 cm 128 �2,1.106 �15,68 - Độ võng cho phép : fl 400 dn �60 0,15 cm 400 Vậy cốp pha đáy dầm đảm bảo điều kiện độ võng với khoảng cách đà ngang 60cm 9.2.2.2 Tính tốn ván thành dầm 1) Sơ đồ tính Cốp pha thành dầm tính toán dầm liên tục nhiều nhịp nhận nẹp đứng làm gối tựa Dùng 300x1500 Ta có sơ đồ tính hình vẽ tt qb L nd L nd L nd L Mmax Hình 9-6 Sơ đồ tính ván thành dầm 2) Tải trọng tác dụng SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 161 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN 3) Bảng 9-3 Tải trọng tác dụng lên thành dầm STT Tên tải trọng Công thức Áp lực bê tông đổ q1tc = x H =2500x 0,3 Tải trọng đầm bê tông q2tc = 200 kG/m2 Tải trọng đổ bê tông q3tc = 400 kG/m2 Tổng tải trọng Q = q1 + q1+ q2 4) Tính tốn theo điều kiện chịu áp lực Hệ số vượt tải n 1,3 1,3 1,3 qtc qtt kG/m2 750 200 400 1350 kG/m2 975 260 520 1755 qbtt = qtt x (hd - hs) cos27,38 = 1755 x (0,3 - 0,08) cos27,38 = 342,8 kG/m = 3,428 kG/cm - Mô men lớn ván khuôn là: qbtt �lnd Mchon �R.W. 10 Trong đó: R: Cường độ ván khn kim loại R = 2100 (Kg/cm2) =0,9 - hệ số điều kiện làm việc W = W25 = 6,55 - Khoảng cách sườn ngang là: Lnd 10.R.W. 10.2100.6,55.0,9 169,13(cm) tt qb 4,328 Chọn lnd = 60 cm 5) Kiểm tra theo điều kiện độ võng - Độ võng f tính theo cơng thức : qbtcl nd4 f 128E.J Với thép ta có: E = 2,1.106 Kg/cm2; J = J30 = 28,46 cm4 qbtc = qtc x (hd - hs) cos27,38 = 1350 x (0,3 - 0,08) cos27,38 = 264 kG/m = 2,64 kG/cm 2,64 �604 0,0045 cm f 128 �2,1.106 �28,46 - Độ võng cho phép : fl 400 dn �60 0,15 cm 400 Vậy cốp pha thành dầm đảm bảo điều kiện độ võng với khoảng cách nẹp đứng 60 cm 9.2.2.3 Tính tốn đà ngang đỡ dầm 1) Sơ đồ tính Tính tốn đà ngang đỡ dầm dầm đơn giản nhận đà dọc làm gối tựa Ta có sơ đồ hình vẽ: SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 162 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN Ptt L dd M max1 q ttbt L dd M max2 Hình 9-7 Sơ tính đà ngang 2) Tải trọng tính tốn P = q b (đáy dầm) x ldn + x n(hd - hs) x q0 x ldn = 179 x 0,6 + x 1,1 x (0,30 - 0,08) x 39 x 0,6 = 118,73 kG Ptc = qtcb (đáy dầm) x ldn + x (hd - hs) x q0 x ldn = 142,9x 0,6 + x (0,3 - 0,08) x 39 x 0,6 = 96,04 kG Mmax1 = Ptt x ldd /4 = 118,73 x 1,2/4 = 35,62 kGm = 3562 kGcm Chọn kích thước đà ngang 10 x 12 cm qbttt = n x g x b xh = 1,1 x600 x 0,1 x0,12 = 7,92 kG/m = 0,0792 kG/cm qbttc = g x b xh = 600 x 0,1 x0,12 = 7,2 kG/m = 0,072 kG/cm Mmax2 = qbttt x lđd2/8 = 0,0792 x 1202 / =142,56 kGcm Mmax = Mmax1 + Mmax2 = 3562 + 142,56 =3704,56 kG/cm Trong đó: g trọng lượng riêng gỗ tt W tt b�h2 10�122 240 cm3 6 [] = 150 kG/cm2 ứng suất cho phép gỗ n hệ số vượt tải 3) Kiểm tra điều kiện chịu lực M max 3704,56 15 kG/cm2 < [] = 150 kG/cm2 W 240 Vậy đà ngang đỡ dầm gỗ có kích thước 10 x12 cm đảm bảo khả chịu lực 4) Kiểm tra theo điều kiện độ võng Ta có: f = f1 + f2 tc p �ldd 96,04�1203 =0,02 cm f � � 48 EJ 48 1,1�105�1440 pbttc �ldd 0,072�1203 f2 � � = 0,001 384 EJ 384 1,1�105 �1440 b�h3 10�123 1440cm4 Trong : J 12 12 SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 163 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN F = f1 + f2 = 0,02 + 0,001 = 0,021 < [f] = 120 = 0,3cm 400 Vậy đà ngang đỡ dầm đảm bảo điều kiện độ võng 9.2.2.4 Tính tốn đà dọc đỡ dầm 1) Sơ đồ tính Tính tốn đà dọc đỡ dầm đầ liên tục nhiều nhịp nhận chống đơn làm gối tựa Ta có sơ đồ tính hình vẽ P P P P 1200 P P P P 1200 1200 1200 1200 1200 1200 P Mmax 1200 Hình 9-8 Sơ tính đà dọc 2) Tải trọng tính tốn P qbt �l 188,73 0,079�120 = 99,105 kG dn dn 2 2 tc tc Pdn qdn �ldn 96,04 0,072�120 tc = 52,34 Kg Pdd 2 2 tt Pdd tt dn Chọn kích thước đà dọc b xh = x 10 cm qbttt = n x g x b xh = 1,1 x600 x 0,08 x0,1 = 5,28 kG/m = 0,0528 kG/cm qbttc = g x b xh = 600 x 0,08 x0,1 = 4,8 kG/m = 0,048 kG/cm Mchon = Mchon1 + Mchon2 = 0,19 x 99,105 x 120 + 0,0528 x 1202/10 = 2335,63 kG cm Trong đó: g = 600 kG/m3 trọng lượng riêng gỗ b�h2 8�102 W 133,33 cm3 6 [] = 150 kG/cm2 ứng suất cho phép gỗ n hệ số vượt tải n = 1,1 3) Kiểm tra điều kiện chịu lực M max 2335,63 17,5 kG/cm2 < [] = 150 kG/cm2 W 133,33 Vậy đà dọc đỡ dầm gỗ có kích thước x10 cm đảm bảo khả chịu lực 4) Kiểm tra theo điều kiện độ võng Ta có: f = f1 + f2 f1 pddtc �l3dd 52,34�1203 � � =0,05cm 48 EJ 48 1,1�105 �666,67 SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 164 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN pbttc �l dd 0,048�1204 f2 � � = 0,001 cm 128 EJ 48 1,1�105 �666,67 b�h3 8�103 Trong : J 666,67cm4 12 12 120 F = f1 + f2 = 0,05 + 0,001 = 0,051< [f] = = 0,3cm 400 Vậy đà dọc đỡ dầm đảm bảo điều kiện độ võng 9.2.2.5 Tính toán kiểm tra khả chịu lực chống đỡ dầm Cây chống đỡ dầm giáo Pal Ta có: Pmax = 2,14 Pddtt + qddbt x ldd < [P] = 1700 kG Pmax = 2,14 x 99,105 + 0,0528 x 120 =218,5 < [P] = 1700 kG Vậy giáo Pal đỡ dầm đảm bảo khả chịu lực 9.2.3 Tính tốn ván khn, xà gồ, cột chống cho sàn chiếu nghỉ chiếu tới 9.2.3.1 Tính tốn, kiểm tra ván khn sàn Sơ đồ tính tốn Cốp pha sàn thang tính tốn dầm liên tục nhiều nhịp nhận đà ngang làm gối tựa Ta sử dụng loại cốt pha thép định hình tiết diện 55x200x1200 (mm), tổ hợp cốt pha theo phương nằm ngang Cốt pha có moomen qn tính J=20,02(cm ) , Moomen kháng uốn W= 4,42 (cm3 ) Ta có sơ đồ tính hình vẽ qtts 600 600 600 qtts L2s Mmax = 11 Hình 9-1 Sơ đồ tính ván sàn SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 165 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN Tải trọng tác dụng Bảng 9-1 Tải trọng tác dụng lên ván sàn hệ số cơng thức tính qtt kG/m2 kG/m2 STT Tên tải trọng Trọng lượng thân q1tc = q0 =39 kG/m2 cốp pha 1,1 39 43 tc Trọng lượng thân q2 = bt xh BTCT =2600 x 0,08 1,2 208 249,6 Tải trọng bê tông q3tc = 400 kG/m2 1,3 400 520 Tải trọng đầm bê tông q4tc =200 kG/m2 1,3 200 260 Tải trọng người thiết q5tc =250 kG/m2 bị thi công 1,3 250 325 Tổng tải trọng 1097 1397,6 đổ q=q1+q2+q3+q+q5 vượt tải qtc Cắt dải rộng 1m để tính tốn Ta có tải trọng tác dụng vng góc mặt bản: qstt qtt �b =1397,6x1=1397,6kG/m=13,976 kG/cm qstc q tc �b =1097x1=1097kG/m=10,97 kG/cm Kiểm tra theo điều kiện chịu lực Bố trí đà ngang có khoảng cách 0,6m Mơ men lớn ván khuôn là: qstt l12 Mchon= R.W 10 Trong đó: R: cường độ ván khn kim loại R=2100 Kg/cm2 W = 5.W20 =5 x4,42=22,1 cm3 =0,9 hệ số làm việc Mchon= qstt l12 13,976.602 5031, kG.cm R.W =2100.22,1.0,9=41769kG.cm 10 10 Độ võng ván khuôn: f = qstcl14 128.E.J SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 166 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN Trong đó: E - mơdun đàn hồi thép E=2,1.106 Kg/cm2 J= 5.J 20 5.20, 02 100,1 cm4 10,97.604 f= = 0,005cm 128.2,1.106.100,1 [f] = lg 400 = 60 = 0,15 cm 400 Ta thấy: f < [f] Vậy khoảng cách đà ngang l1 = 60 cm thoả mãn 9.2.3.2 Tính tốn, kiểm tra xà gồ Tính tốn đà ngang 1) Sơ đồ tính tốn Tính tốn đà ngang đỡ dầm dầm nhiều nhịp nhận đà dọc làm gối tựa Ta có sơ đồ tính tốn hình vẽ q BPAL BPAL BPAL BPAL BPAL BPAL BPAL Mmax BPAL Hình 9-2 Sơ đồ tính đà ngang 2) Tải trọng tính tốn + Tải trọng tác dụng lên đà ngang : Giả thiết đà ngang có tiết diện 8x10cm tt tt Cơng thức tính: q dn = q �l1 n. g b.h = 1397,6 �0,6 +1,1 �600 �0,08 �0,1 =843,4(kG/m) tc q tcdn = q �l1 g b.h = 1097 �0,6 +600 �0,08 �0,1 =663(kG/m) 3) Kiểm tra theo điều kiện chịu lực Bố trí đà dọc có khoảng cách 1,2m Mơ men lớn đà ngang là: Mchon= tt qdn l2 W 10 SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 167 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN Trong đó: g =150kG/cm2 W = b.h 8.102 =133,33 cm3 6 Mchon= tt qdn l2 8, 434.1202 12144, kG.cm W =150.133,33=19999,95kG.cm 10 10 Vậy chọn đà ngang đỡ sàn kích thước 8x10cm đảm bảo khả chịu lực 4) Kiểm tra theo điều kiện độ võng Độ võng đà ngang: f = tc qdn l2 128.E.J Trong đó: E - mơdun đàn hồi gỗ E=1,1.105 Kg/cm2 J=666,67 cm4 6, 63.1204 0,15 cm f= 128.1,1.105.666, 67 [f] = lg 400 = 120 = 0,3 cm 400 Ta thấy: f < [f] Vậy khoảng cách đà dọc l2 = 120 cm thoả mãn Tính tốn đà dọc 1) Sơ đồ tính tốn Tính tốn đà dọc đỡ sàn dầm liên tục nhiều nhịp nhận giáo PAN làm gối tựa Ta có sơ đồ tính tốn hình vẽ P P P P BPAL=1200 P P P P BPAL=1200 BPAL=1200 BPAL=1200 BPAL=1200 BPAL=1200 BPAL=1200 P Mmax BPAL=1200 Hình 9-3 Sơ đồ tính đà dọc 2) Tải trọng tính tốn Tải trọng tác dụng lên đà dọc(do đà ngang truyền suống) : tt tt P dd = qdn l2 = 8,434.120=1012,1 kG tc tc P dd = qdn l2 = 6,63.120=795,6 kG Trọng lượng thân đà dọc : SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 168 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN Giả thiết đà dọc có kích thước : 10 12 cm q ttbt = 1,1 0,1 0,12 600 = 7,92 kG/m q tcbt = 0,1 0,12 600 = 7,2 kG/m 3) Kiểm tra theo khả chịu lực Giả thiết khoảng cách chống L =1,2m I tt M chon = 0,19.P dd L = 0,19 1012,1 1,2 =230,8 kG m II M chon = qbtdd l32 7,92.1, 22 1,14 kG m 10 10 Mômen tổng cộng : M chon = M I chon II + M chon = 230,8+ 1,14 = 231,94 kG m b.h W= =240cm Để đà dọc ổn định tt = M chon 23194 97 kg/cm =150 W 240 Thoả mãn điều kiện , chọn đà có tiết diện 10 12 cm 4) Kiểm tra theo điều kiện biến dạng tc Pddtc l33 qbtdd l34 795, 6.1203 0, 072.1204 f 0,175 cm 48.EJ 128.EJ 48.1,1.105.1440 128.1,1.105.1440 Độ võng cho phép : [ f ] = Ld 120 0,3 cm 400 400 Thoả mãn điều kiện biến dạng 9.2.3.3 Tính tốn, kiểm tra cột chống Cây chống đỡ sàn giáo PAN tt Pmax 2,14.Pddtt qbtdd l3 =2,14.1012,1 + 7,92.1,2=2175,4(kG)< P =5800(kG) Vậy chống đủ khả chịu lực 9.2.4 Tính tốn ván khn, xà gồ, cột chống cho dầm chiếu nghỉ, dầm chiếu tới 9.2.4.1 Tính tốn ván khn đáy dầm 1) Sơ đồ tính Kích thước dầm 220 x 300 mm Ván khn đáy dầm sử dụng ván khuôn kim loại ,dùng 220 x 1200x55 (mm) tựa lên đà gỗ ngang hệ chống đáy dầm (đà ngang ,đà dọc , giáo PAL) Những chỗ bị thiếu hụt có kẽ hở dùng gỗ đệm vào để đảm bảo hình dạng dầm đồng thời tránh bị chảy nước xi măng làm ảnh hưởng đến chất lượng bê tông dầm SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 169 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN tt qb L dn L dn L dn L dn Mmax Hình 9-5 Sơ đồ tính tốn ván đáy dầm 2) Tải trọng tác dụng Bảng 9-2 Tải trọng tác dụng lên ván đáy dầm STT Tên tải trọng Công thức Trọng lượng thân q1tc = q0 = 39 kG/m2 cốp pha Tải trọng thân q2tc = BTCT x h BTCT = 2600 x 0,3 kG/m2 Tải trọng đổ bê tông q3tc = 400 kG/m2 Tải trọng đầm q4tc = 200 kG/m2 Bê tông Tải trọng người q5tc = 250 kG/m2 Dụng cụ thi công Tổng tải trọng Q = q + q2 + q3 + q4 + q5 3) Tính tốn theo điều kiện chịu lực Hệ số qtc vượt tải n kG/m2 qtt kG/m2 1,1 39 43 1,2 720 864 1,3 400 520 1,3 200 260 1,3 250 325 1609 2012 qbtt = qtt x b = 2012 x 0,22= 443 kG/m = 4,43 kG/cm -Mô men lớn ván khuôn là: qbtt �ldn Mchon �R.W. 10 Trong đó: b = 0,1m bề rộng cốt pha thép R: Cường độ ván khuôn kim loại R = 2100 (Kg/cm2) =0,9 - hệ số điều kiện làm việc W: Mô men kháng uốn ván khn, ta có W = W22 = 4,57 (cm3) - Khoảng cách sườn ngang là: Ldn 10.R.W. 10.2100.4,57.0,9 139,6(cm) tt qb 4,43 Chọn ldn = 60 cm 4) Kiểm tra theo điều kiện độ võng - Độ võng f tính theo cơng thức : SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 170 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN qbtcl dn4 f 128E.J Với thép ta có: E = 2,1.106 Kg/cm2; J = 15,68 cm4 qbtc = qtc x b = 1609 x 0,22 = 354 kG/m = 3,54 kG/cm 3,54 �60 0,008 cm f 128 �2,1.106 �22,58 - Độ võng cho phép : fl 400 dn �60 0,15 cm 400 Vậy cốp pha đáy dầm đảm bảo điều kiện độ võng với khoảng cách đà ngang 60cm 9.2.4.2 Tính tốn ván thành dầm 1) Sơ đồ tính Cốp pha thành dầm tính tốn dầm liên tục nhiều nhịp nhận nẹp đứng làm gối tựa Dùng 300x1500 Ta có sơ đồ tính hình vẽ tt qb L nd L nd L nd L Mmax Hình 9-6 Sơ đồ tính ván thành dầm 2) Tải trọng tác dụng Bảng 9-3 Tải trọng tác dụng lên thành dầm STT Tên tải trọng Công thức Áp lực bê tông đổ q1tc = x H =2500x 0,3 Tải trọng đầm bê tông q2tc = 200 kG/m2 Tải trọng đổ bê tông q3tc = 400 kG/m2 Tổng tải trọng Q = q1 + q1+ q2 3) Tính tốn theo điều kiện chịu áp lực Hệ số vượt tải n 1,3 1,3 1,3 qtc qtt kG/m2 750 200 400 1350 kG/m2 975 260 520 1755 qbtt = qtt x (hd - hs) = 1755 x (0,3 - 0,08) = 386, kG/m = 3,86kG/cm - Mô men lớn ván khuôn là: qbtt �lnd Mchon �R.W. 10 Trong đó: R: Cường độ ván khuôn kim loại R = 2100 (Kg/cm2) =0,9 - hệ số điều kiện làm việc W = W30 = 6,55 SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 171 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN - Khoảng cách sườn ngang là: Lnd 10.R.W. 10.2100.6,55.0,9 179(cm) qbtt 3,86 Chọn lnd = 60 cm 4) Kiểm tra theo điều kiện độ võng - Độ võng f tính theo cơng thức : qbtcl nd4 f 128E.J Với thép ta có: E = 2,1.106 Kg/cm2; J = J30 = 28,46 cm4 qbtc = qtc x (hd - hs) = 1350 x (0,3 - 0,08) = 279 kG/m = 2,79 kG/cm 2,79 �604 0,005 cm f 128 �2,1.106 �28,46 - Độ võng cho phép : fl 400 dn �60 0,15 cm 400 Vậy cốp pha thành dầm đảm bảo điều kiện độ võng với khoảng cách nẹp đứng 60 cm 9.2.4.3 Tính tốn đà ngang đỡ dầm 1) Sơ đồ tính Tính tốn đà ngang đỡ dầm dầm đơn giản nhận đà dọc làm gối tựa Ta có sơ đồ hình vẽ: Ptt L dd M max1 q ttbt L dd M max2 Hình 9-7 Sơ tính đà ngang 2) Tải trọng tính tốn Ptt = qttb (đáy dầm) x ldn + x n(hd - hs) x q0 x ldn = 443 x 0,6 + x 1,1 x (0,30 - 0,08) x 39 x 0,6 = 277,13 kG tc P = qtcb (đáy dầm) x ldn + x (hd - hs) x q0 x ldn = 354 x 0,6 + x (0,3 - 0,08) x 39 x 0,6 = 222,7 kG Mmax1 = Ptt x ldd /4 = 277,13 x 1,2/4 = 83,14 kGm = 8314 kGcm Chọn kích thước đà ngang 10 x 12 cm qbttt = n x g x b xh = 1,1 x600 x 0,1 x0,12 = 7,92 kG/m = 0,0792 kG/cm SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 172 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN qbttc = g x b xh = 600 x 0,1 x0,12 = 7,2 kG/m = 0,072 kG/cm Mmax2 = qbttt x lđd2/8 = 0,0792 x 1202 / =142,56 kGcm Mmax = Mmax1 + Mmax2 = 8314 + 142,56 =8456,56 kG/cm Trong đó: g trọng lượng riêng gỗ b�h2 10�122 W 240 cm3 6 [] = 150 kG/cm2 ứng suất cho phép gỗ n hệ số vượt tải 3) Kiểm tra điều kiện chịu lực M max 8456,56 35 kG/cm2 < [] = 150 kG/cm2 W 240 Vậy đà ngang đỡ dầm gỗ có kích thước 10 x12 cm đảm bảo khả chịu lực 4) Kiểm tra theo điều kiện độ võng Ta có: f = f1 + f2 tc p �ldd 222,7�1203 =0,05 cm f � � 48 EJ 48 1,1�105�1440 pbttc �ldd 0,072�1203 f2 � � = 0,001 384 EJ 384 1,1�105 �1440 b�h3 10�123 1440cm4 Trong : J 12 12 F = f1 + f2 = 0,05 + 0,001 = 0,051 < [f] = 120 = 0,3cm 400 Vậy đà ngang đỡ dầm đảm bảo điều kiện độ võng 9.2.4.4 Tính tốn đà dọc đỡ dầm 1) Sơ đồ tính Tính tốn đà dọc đỡ dầm đầ liên tục nhiều nhịp nhận chống đơn làm gối tựa Ta có sơ đồ tính hình vẽ P P P P 1200 P P P P 1200 1200 1200 1200 1200 1200 P Mmax 1200 Hình 9-8 Sơ tính đà dọc 2) Tải trọng tính toán SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 173 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN tt bt Pdn qdn �l dn 277,13 0,079�120 = 143,31 kG P 2 2 tc tc Pdn qdn �ldn 222,7 0,072�120 tc = 115,67 Kg Pdd 2 2 tt dd Chọn kích thước đà dọc b xh = x 10 cm qbttt = n x g x b xh = 1,1 x600 x 0,08 x0,1 = 5,28 kG/m = 0,0528 kG/cm qbttc = g x b xh = 600 x 0,08 x0,1 = 4,8 kG/m = 0,048 kG/cm Mchon = Mchon1 + Mchon2 = 0,19 x 143,31 x 120 + 0,0528 x 1202/10 = 3343,5 kG cm Trong đó: g = 600 kG/m3 trọng lượng riêng gỗ W b�h2 8�102 133,33 cm3 6 [] = 150 kG/cm2 ứng suất cho phép gỗ n hệ số vượt tải n = 1,1 3) Kiểm tra điều kiện chịu lực M max 3343,5 25 kG/cm2 < [] = 150 kG/cm2 W 133,33 Vậy đà dọc đỡ dầm gỗ có kích thước x10 cm đảm bảo khả chịu lực 4) Kiểm tra theo điều kiện độ võng Ta có: f = f1 + f2 pddtc �l3dd 143,31�1203 f1 � � =0,07cm 48 EJ 48 1,1�105 �666,67 pbttc �l dd 0,048�1204 f2 � � = 0,001 cm 128 EJ 48 1,1�105 �666,67 b�h3 8�103 Trong : J 666,67cm4 12 12 120 F = f1 + f2 = 0,07 + 0,001 = 0,071< [f] = = 0,3cm 400 Vậy đà dọc đỡ dầm đảm bảo điều kiện độ võng 9.2.4.5 Tính tốn kiểm tra khả chịu lực chống đỡ dầm Cây chống đỡ dầm giáo Pal Ta có: Pmax = 2,14 Pddtt + qddbt x ldd < [P] = 1700 kG Pmax = 2,14 x 143.31 + 0,0528 x 120 =313,02 < [P] = 1700 kG Vậy giáo Pal đỡ dầm đảm bảo khả chịu lực 9.3 Lập bảng thống kê ván khuôn, cốt thép, bê tông cầu thang - Việc tính tốn khối lượng cơng tác bêtông, ván khuôn, thép thể cụ thể phụ lục 27,28,29,30 Ngun tắc tính tốn cho công tác sau : 9.3.1 Khối lượng công tác bêtông SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 174 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN - Từng cấu kiện (cọc, tường, đài cọc, giằng móng, cột, dầm, sàn…) thống kê với kích thước số lượng theo thiết kế - Tính tốn thể tích thực bêtơng theo kích thước cấu kiện nhập Để đảm bảo tính xác tương đối tính thể tích bêtơng cho cột khơng kể chiều cao dầm, tính cho dầm khơng kể chiều dày sàn - Việc tính khối lượng ban đầu tính riêng cho phần ngầm phần thân, ranh giới sàn tầng cốt ±0.00 9.3.2 Khối lượng công tác ván khuôn - Ván khn tính dựa diện tích bề mặt cấu kiện có thiết kế lắp dựng ván khn - Việc tính tốn cho kết diện tích tổng ván khn, khơng kể tới khối lượng cụ thể chống, xà gồ, nẹp, neo trong… 9.3.3 Khối lượng công tác cốt thép - Việc tính khối lượng cốt thép dựa hàm lượng cốt thép giả thiết cho cấu kiện khơng có hàm lượng thức tế cốt thép thiết kế cho tồn cơng trình Việc giả thiết hàm lượng cốt thép sở cấu kiện thiết kế thép phần thiết kế kết cấu 9.4 Kĩ thuật thi công công tác ván khuôn, cốt thép, bê tông cầu thang 9.4.1 Công tác trắc đạc định vị công trình Cơng tác trắc địa cơng tác quan trọng đảm bảo thi cơng theo vị trí kích thước thiết kế Trên sở hệ thống lưới khống chế mặt từ q trình thi cơng phần ngầm, ta tiến hành lập hệ trục định vị cho vị trí cần thi cơng phần thân Q trình chuyển trục tính tốn phải tiến hành xác, đảm bảo vị trí tim trục Các cột mốc phải ghi bảo vệ cẩn thận suốt q trình thi cơng Lưới khống chế cao độ: Từ hệ thống tim trục mặt bằng, việc chuyển trục lên tầng thực nhờ máy thuỷ bình thước thép sử dụng máy tồn đạc Việc chuyển trục lên tầng đổ bêtơng sàn có để lỗ chờ kích thước 20 x 20 cm Từ lỗ chờ dùng máy dọi đứng quang học để chuyển toạ độ cho tầng, sau kiểm tra triển khai máy kinh vĩ 9.4.2 Kỹ thuật thi cơng bêtơng cốt thép tồn khối dầm, sàn 9.4.2.1 Yêu cầu cốt thép - Cốt thép dùng kết cấu bê tông cốt thép phải đảm bảo yêu cầu thiết kế, đồng thời phải phù hợp với tiêu chuẩn TCVN 5574:1991 TCVN 1651:1985 - Đối với thép nhập phải có chứng kỹ thuật kèm theo cần tiến hành thí nghiệm kiểm tra theo TCVN - Cốt thép gia công trường nhà máy cần đảm bảo mức độ giới phù hợp với khối lượng thép tương ứng cần gia công - Trước sử dụng cốt thép phải thí nghiệm kéo, uốn - Cốt thép trước gia công trước đổ bê tông cần đảm bảo: o Bề mặt sạch, khơng dính bùn đất, dầu mở, khơng vẩy sắt lớp gỉ SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 175 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN o Các thép bị bẹp, bị giảm tiết diện làm nguyên nhân khác không vượt giới hạn cho phép 2% đường kính Nếu vượt q giới hạn loại thép sử dụng theo diện tích tiết diện thực tế lại o Cốt thép cần kéo, uốn nắn thẳng 9.4.2.2 Vận chuyển lắp dựng cốt thép - Việc vận chuyển cốt thép gia công cần đảm bảo yêu cầu sau o Không làm hư hỏng biến dạng sản phẩm cốt thép o Cốt thép nên buộc thành lô theo chủng loại số lượng để tránh nhầm lẫn sử dụng o Các khung, lưới cốt thép lớn có biện pháp phân chia thành phận nhỏ phù hợp với phương tiện vận chuyển - Công tác lắp dựng cốt thép cần thỏa mãn yêu cầu sau: o Các phận lắp dựng trước, không gây trở ngại cho phận lắp dựng sau o Có biện pháp ổn định vị trí cốt thép khơng để biến dạng q trình đổ đầm bê tơng o Đảm bảo chiều dầy lớp bê tông bảo vệ 9.4.2.3 Công tác cốt thép dầm sàn thang Lắp đặt - Cốt thép dầm sàn thang gia cơng sẵn xưởng thép cơng trường, sau bó lại bó đánh dấu kí hiệu loại Sau dùng cần trục tháp vận chuyển lên sàn theo vị trí đánh dấu - Cốt thép dọc phía dầm treo lên giá đỡ, kê cao lên chân thép Cốt thép dọc bên treo cốt đai cốt dọc bên Chú ý kê cốt thép dầm cao mặt sàn để dễ thao tác Khi buộc cốt thép dầm xong ta cần hạ xuống Đầu tiên ta liên kết tạm thép cốt đai hai đầu dầm Sau kiểm tra định vị xác vị trí thép dọc làm khung dầm Khi cơng tác cân chỉnh xác, kết thúc tiến hành buộc cốt đai dầm cốt dọc, khoảng cách cốt đai ta dùng phấn vạch lên - Thép sàn rãi theo thứ tự thiết kế buộc thành lưới thép, thép bên rãi trước Khoảng cách thép vạch sẵn phấn bề mặt ván khuôn sàn Để đảm bảo lớp bêtông bảo vệ cốt thép, lưới thép sàn đuợc kê lên khỏi mặt sàn miếng bêtông đúc sẵn - Lưới thép kê hoa mai đỡ thép sàn Nghiệm thu Công tác nghiệm thu cốt thép tiến hành theo thủ tục văn Sau kiểm tra kỹ lưỡng ta tiến hành rửa bề mặt ván khn sàn, dầm đầu cột Sau vệ sinh xong ta tiến hành bịt kín khe hở đầu cột để tránh nước ximăng đổ bêtông SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 176 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN 9.4.2.4 Cơng tác bảo dưỡng bê tông 1) Yêu cầu chung bảo dưỡng: Bảo dưỡng q trình giữ cho bê tơng có đủ độ ẩm để ninh kết đóng rắn sau tạo hình Phương pháp quy trình bảo dưỡng ẩm thực theo TCVN 291:2007 “Bê tông nặng- yêu cầu dưỡng ẩm tự nhiên” Thời gian dưỡng ẩm cần thiết không nhỏ trị số ghi bảng Trong thời kỳ bảo dưỡng bê tông phải bảo vệ chống tác động học dung động, lực xung kích, tải trọng tác dộng có khả gây hư hại khác 2) Thời gian bảo dưỡng (theo TCVN 391:2007) Vùng khí hậu Bảo Tên mùa dưỡng ẩm bê tông Vùng A Mùa hè Mùa đông Vùng B Mùa khô Mùa mưa Vùng C Mùa khô Mùa mưa Mức giá trị quy định Từ tháng không đến hết R th BD, T ct BD, ngày tháng %R28 đêm IV- IX X - III 50 - 55 40 - 50 II - VII VIII - I XII - IV V - XI 55 - 60 35 - 40 70 30 Trong đó: R th BD -Cường độ bảo dưỡng tới hạn T tg BD - Thời gian bảo dưỡng cần thiết Vùng A (Từ Diễn Châu trở bắc) Vùng B (Phía đơng Trương Sơn từ Diễn Châu đến thuận hải) Vùng C (Tây Nguyên Nam Bộ) 3) Công tác bảo dưỡng bê tông dầm sàn thang Công tác bảo dưỡng bê tông dầm, sàn dựa vào đồ phân vùng khí hậu Việt Nam phần bảo dưỡng bê tơng móng Bê tơng sau đổ từ 10 �12h bảo dưỡng theo TCVN 391:2007 Cần ý tránh không cho bê tông va chạm thời kỳ đông cứng Bê tông tưới nước thường xuyên để giữ độ ẩm yêu cầu Thời gian bảo dưỡng bê tông theo bảng 24 TCVN 391:2007 Việc theo dõi bảo dưỡng bê tông kỹ su thi công ghi lại nhật ký thi công Bê tông phảI bảo dưỡng điều kiện độ ẩm thích hợp Bê tơng đổ xong phải che chắn để không bị ảnh hưởng nắng mưa Thời gian bắt đầu bảo dưỡng: + Nếu trời nắng sau �3h + Nếu trời mát sau 12 �24h Phương pháp bảo dưỡng: + Tưới nước: Bê tơng phải giữ ẩm ngày đêm Hai ngày đầu giữ độ ẩm cho bê tông tưới nước lần, lần đầu tưới nước sau đổ bê tông SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 177 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN �7h, ngày sau �10h tưới nước lần tuỳ vào nhiệt độ môi trường ( Nhiệt độ cao tưới nước nhiều ngược lại) + Bảo dưỡng keo (nếu cần): loại keo phổ biến keo SIKA, sử dụng keo bơm lên bề mặt kết cấu, làm giảm nước bốc đảm bảo cho bê tơng có độ ẩm cần thiết + Việc lại bê tông cho phép bê tông đạt 24(kG/cm2) ( mùa hè từ � ngày, mùa đông khoảng ngày) 9.4.2.5 Tháo dỡ ván khuôn Yêu cầu chung Cốppha đà giáo tháo dỡ bê tông đạt cường độ cần thiết để kết cấu chịu đửọng lượng thân tải trọng tác động khác giai đoạn thi công sau Khi tháo dỡ cốp pha đà giáo cần tránh không gây ứng suất đột ngột va trạm mạnh làm hư hang đến kết cấu bê tông Các phận cơppha đà giáo khơng chịu lực bê tơng đóng rắn ( cốp pha thành bên dầm, cột, tường) tháo dỡ bê tông đạt cường độ 50daN/cm2 … cốppha đà giáo chịu lực kết cấu (đáy dầm, sàn, cột chống) khơng có dẫn đặc biệt thiết kế tháo dỡ bê tơng đạt đựoc cường độ ghi bảng Các kết cấu ô văng, công xôn, sênô tháo cột chống côppha đáy bê tông đạt đủ mác thiết kế có đối trọng chống lật Khi tháo dỡ cốppha đà giáo sàn đổ bê tơng tồn khối nhà nhiều tầng nên thực sau + Giữ lại toàn đà giáo cột chống sàn nằm kề sàn đổ bê tông + Tháo dỡ tong phận cột chống côppha sàn sàn giữ lại cột chống an toàn cách m dầm có nhịp lớn 4m Đối với cơng trình xây dựng khu vực có động đất cơng trình đặc biệt trị số cường độ bê tông cần đạt để tháo dỡ côppha chịu lực thiết kế quy định Việc chất tải phần lên kết cấu sau tháo dỡ cơppha đà giáo cần tính tốntheo cường độ bê tông đạt loại kết cấuvà đặc trưng tải trọng để trnhs vết nứt hư hang khác kết cấu Việc chất toàn tải trọng lên kết cấu tháo dỡ côppha đà giáo thực bê tông đạt cường độ thiết kế SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 178 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP GVHD: ThS.NGUYỄN ĐÌNH HIỆN Bảng 9-5 Cường độ bê tông tối thiểu để tháo dỡ cốppha đà gíáo chịu lực ( %R28 ) chưa chất tải Loại kết cấu Thời gian bêtông đạt cường Cường độ độ để tháo côp pha bêtơng tối thiểu cần mùa khí hậu – bảo đạt để thái côp pha dưỡng bêtông TCVN %R28 391:2007 Bản, dầm, vòm có 50 độ < 2m Bản, dầm, vòm có 70 10 độ từ 2m đến 8m Bản, dầm, vòm có 90 23 độ > 8m Chú thích: Các trị số ghi bảng chưa xét đến ảnh hưởng phụ gia kết cấu coa độ nhỏ 2m, cường độ tối thiểu bê tông đạt để tháo cốp pha 50%R28 không nhỏ 80daN/cm2 Tháo dỡ ván khuôn dầm sàn Công cụ tháo lắp búa nhổ đinh, xà cầy kìm rút đinh tháo ván khn dầm trước sau tháo ván khuôn sàn Cách tháo sau: + Đầu tiên nới chốt đinh chống tổ hợp + Tiếp theo tháo đà dọc đà ngang + Sau tháo chốt nêm tháo ván khuôn ra, + Sau tháo cấy chống tổ hợp Chú ý: + Sau tháo chốt đỉnh chống đà dọc, ngang ta cần tháo ván khn chỗ ra, trnhs tháo loạt cơng tác trước tháo ván khuôn Điều nguy hiểm ván khn rơi vào đầu gây tai nạn + Nên tiến hành công tác tháo từ đầu sang đầu + Tháo xong lên cho nguời đỡ ván khuôn tránh quăng quật xuống sàn làm hư hỏng sàn phụ kiện SVTH: TRẦN THANH TÂN-MSSV: 507111066 179 ... BD, ngày tháng %R28 đêm IV- IX X - III 50 - 55 40 - 50 II - VII VIII - I XII - IV V - XI 55 - 60 35 - 40 70 30 Trong đó: R th BD -Cường độ bảo dưỡng tới hạn T tg BD - Thời gian bảo dưỡng cần... 9-7 Sơ tính đà ngang 2) Tải trọng tính tốn Ptt = qttb (đáy dầm) x ldn + x n(hd - hs) x q0 x ldn = 443 x 0,6 + x 1,1 x (0,30 - 0,08) x 39 x 0,6 = 277,13 kG tc P = qtcb (đáy dầm) x ldn + x (hd -. .. qtt x (hd - hs) = 1755 x (0,3 - 0,08) = 386, kG/m = 3,86kG/cm - Mô men lớn ván khuôn là: qbtt �lnd Mchon �R.W. 10 Trong đó: R: Cường độ ván khuôn kim loại R = 2100 (Kg/cm2) =0,9 - hệ số điều