Đồ án Lý thuyết động cơ đốt trong

1 TRƯỜNG ĐẠI HỌC TRẦN ĐẠI NGHĨA KHOA Ô TÔ BÀI TẬP LỚN LÝ THUYẾT ĐỘNG CƠ ĐỐT TRONG Đề tài: Tính tốn động diesel bốn kỳ Giáo viên hướng dẫn: Th.s Trần Anh Tuấn Sinh viên thực : Trương Thanh Tuấn Lớp : 15DDS05023 MSSV : 15DDS0502344 Tp Hồ Chí Minh, tháng 12 năm 2017 TRƯỜNG ĐH TRẦN ĐẠI NGHĨACỘNG HOÀ XÃ HỘI CHỦ NGHĨA VIỆT NAM KHOA Ô TÔ Độc lập - Tự - Hạnh phúc ĐỒ ÁN MÔN HỌC LÝ THUYẾT ĐỘNG CƠ Đề: 32 Họ tên: Trương Thanh Tuấn Lớp: 15DDS05023 SỐ LIỆU BAN ĐẦU I STT Nội dung Cơng suất có ích định mức Nemax 3200 v/ph Mô men xoắn định mức: Memax 1200-1400 v/ph Tỷ số nén: Ԑ Số xy lanh động cơ: i Thứ tự công tác Số kỳ τ Chiều dài hành trình pittong: S Đường kính xy lanh động cơ: D Thể tích cơng tác Vh 10 Chiều dài truyền L 11 Góc mở sớm XP nạp 12 Góc đóng muộn XP nạp 13 Góc mở sớm XP xả 14 Góc đóng muộn XP xả II NỘI DUNG THỰC HIỆN • • • Giá trị 240 Đơn vị Mã lực 85 Nm 16 1-5-4-2-6-3-78 0,120 0,120 10,85 264,97 20 46 66 20 m m dm3 mm Độ Độ Độ Độ Tính tốn nhiệt chu trình cơng tác động Vẽ đồ thị cơng thị Xây dựng đường đặt tính ngồi động Ghi 178.968 kW III • BẢN VẼ 01 ve A0 gồm đồ thị: + Đồ thị công thị + Đồ thị đường đặt tính ngồi động TP.HCM, ngày tháng 12 năm 2017 GIÁO VIÊN HƯỚNG DẪN Th.S TRẦN ANH TUẤN PHỤ LỤC LỜI NÓI ĐẦU Động đốt có vai trò quan trọng lĩnh v ực c đ ời sống, đặc biệt ngành giao thông vận tải Ngành công nghiệp ch ế t ạo động đốt phận quan trọng ngành khí n ền kinh tế quốc dân nước Chính tầm quan trọng động đốt trong, nh ững sinh viên ngành công nghệ ô tô cần phải nắm vững nguyên lý hoạt đ ộng nh ững hướng phát triển Sau học mơn “ Lý thuy ết đ ộng c đ ốt trong”, em giao tập lớn với đề tài “Tính tốn động c diesel kỳ” Trong trình làm đồ án này, cố gắng không tránh khỏi thiếu sót Vì em mong nhận đ ược s ự quan tâm đóng góp ý kiến thầy bạn để đồ án em hồn thi ện h ơn qua rút kinh nghiệm quý giá cho thân đ ể phục vụ tốt cho việc học tập công việc sau Em xin chân thành cảm ơn! PHẦN 1: TÍNH TỐN NHIỆT CHU TRÌNH CƠNG TÁC ĐỘNG CƠ 1.1.Các thơng số cho trước • • • • • • • • • • • • • Cơng suất có ích lớn : Nemax = 240 mã lực = 178,968 kW n = 2200 v/ph Mô men xoắn cực đại: Memax = 85 Nm n = 1200-1400 v/ph Tỷ số nén: Ԑ=16 Số xy lanh động cơ: i=8 thứ tự công tác:1-5-4-2-6-3-7-8 Số kỳ τ = Chiều dài hành trình pittong: S=0,120(m) Đường kính xy lanh động cơ: D= 0,120(m) Tỷ số hành trình pittong đường kính xy lanh: o a= = =1 Tốc độ trung bình pittong Ctb tính theo cơng thức: o Ctb=== 8,8(m/s) Thể tích cơng tác Vh = 10,85 (dm3) Chiều dài truyền L= 264,97 (mm) Góc mở sớm XP nạp: 20 góc đóng muộn XP n ạp: 46 Góc mở sớm XP xả: 66 góc đóng muộn XP xả: 20 1.2.Các thông số chọn: a Hệ số dư lượng khơng khí α: Là tỷ số lượng khơng khí thực tế nạp vào xy lanh L lượng khơng khí lý thuyết cần thiết để đốt cháy hoàn toàn Kg n hiên liệu L0: Giá trị α tùy chọn vào nhiều yếu tố kiểu động cơ, phương pháp tạo hỗn hợp, chế độ sử dụng Với động diesel buồng cháy thống nhất, [α] =1,4-1,9 ta chọn α =1,6 b.Nhiệt độ mơi trường T0: Nhiệt độ mơi trường củng có ảnh hưởng dến q trình trao đổi khí, nhiệt độ cao khơng khí lỗng, giá tri trung bình T nước ta, theo thống kê nhà khí tượng 24 0C, tức T0 = 297 0K c.Áp suất môi trường P0: Để tiện việc tính tốn, người ta thường lấy giá trị áp suất môi trường P0 độ cao so với mực nước biển là: P0 = 0,103( ) d Hệ số nạp դv : Là tỷ số lượng khí thực tế nạp vào xy lanh động lượng khí lý thuyết nạp đầy vào xy lanh hành trình pit tơng Hệ số nạp phụ thuộc vào nhiều yếu tố như: phụ tải tốc độ động cơ, độ sấy nóng khí nạp mới, hệ số khí sót, nhiệt độ khí sót, Động diesel sử dụng xupap [դv] =0,77-0,78, ta chon դv =0,78 e.Áp suất khí thể cuối q trình thải cưỡg ( áp suất khí sót) Pr: Pr phụ thuộc chủ yếu vào thời điểm mở xupap thải, số vòng quay trục khuỷu sức cản hệ thống thải Động diesel có [P r] =0,1060,115(MPa), ta chọn Pr =0,115 () f.Nhiệt độ cuối q trình thải ( nhiệt độ khí sót) Tr: Tr phụ thuộc vào , n, thành phần khí hổn hợp α, góc đánh lửa sớm Động diesel có [Tr] =700-9000K, ta chọn Tr = 8000K g.Độ sấy nóng khí nạp ΔT: Giá trị ΔT phụ thuộc vào kết cấu thiết bị sấy nóng, kết cấu cách bố trí đường nạp, kết cấu cách bố trí đường nạp, đường thải,số vòng quay n, hệ số dư lượng khơng khí α Trong yếu tố tốc độ quay cách bố trí đường nạp thải có ảnh hưởng dến thời gian tiếp xúc khí nạp với thành ống điều kiện truyền nhiệt Động diesel bốn kỳ ΔT = 10 ÷ 25 (0K) ta chọn ΔT=20(0K) h.Chỉ số nén đa biến trung bình n1: Phụ thuộc vào nhiều yếu tố: tốc độ quay, kích thước xy lanh, kiểu làm mát, mức độ cường hóa động [n1] = 1,34 ÷ 1,39, ta chọn n1=1,36 i.Chỉ số giản nở đa biến trung bình n2 Giá trị phụ thuộc vào đặc điểm cấp nhiệt cho sản vật cháy đường giản nở, đặc diểm lại phụ thuộc vào nhiều yếu tố khác Khi số vòng quay động cao tổn thất nhiệt truyền nhiệt cho mơi chất làm mát lọt khí giảm, cháy rớt kéo dài nên khí thể cấp thêm nhiệt Tất yếu tố làm giảm n nên ta phải chọn n2 phía giới hạn Khi tăng đường kính xy lanh giữ nguyên giá trị giảm giữ ngun thể tích cơng tác Vh dều làm giảm tổn thất nhiệt nên n2 giảm Cần ý n2 có quan hệ mật thiết với ξ z Nếu chon giá trị ξz lớn phải chọn n2 cao ngược lại Đối với động diesel có buồng cháy phân chia: [n 2] = 1,15 ÷ 1,23, ta chọn n2=1.20 k.Hệ số sử dụng nhiệt : tỷ số lượng nhiệt biến thành công thị tổng lượng nhiệt cung cấp ban đầu( điểm c đến điểm z).Động diesel có []=0,65-0,85,ta chọn []=0,70 l.Nhiệt trị thấp nhiên liệu QT: QT lượng nhiệt tỏa đốt cháy hoàn toàn đơn vị khối lượng thể tích nhiên liệu khơng kể đến nhiệt hóa nước chứa sản vật cháy Động diesel ta chọn QT = 42,5.103 () m.Áp suất cuối trình cháy động diesel pz: Trong phương trình nhiệt động trình cháy động diesel có hai ẩn số nhiệt độ cuối trình cháy T z tỷ số tăng áp suất p= Động diesel nằm khoảng p=1,2-2,4 Pz = 7-9( Ta chọn p=2.0 1.3 Tính tốn q trình cơng tác: 1.3.1 Tính tốn q trình trao đổi khí a Mục đích: Mục đích việc tính tốn q trình trao đổi khí xác định thông số chủ yếu cuối trình nạp ( điểm a) áp suất p a nhiệt độ T a b Thứ tự tính tốn: Xác định hệ số khí sót γr: Giá trị γr phụ thuộc vào nhiều yếu tỷ số nén, số vòng quay, áp suất khí sót Pr nhiệt độ khí sót Tr cuối q trình thải Hệ số khí sót: γr = ==0,04 Nhiệt độ cuối trình nạp: T0 + ∆T + γ r Tr 1+ γ r Ta = ==333oK Áp suất cuối trình nạp: Pa = (ε − 1).(1 + γ r ).η v p0 Ta ε T0 ==0,09 (MPa) 1.3.2.Tính tốn cuối q trình nén : a Mục đích: Việc tính tốn q nén xác định thơng số áp suất p c nhiệt độ Tc cuối q trình nén b Thứ tự tính tốn: • Áp suất cuối q trình nén: pc=pa.= 0,09.=3,8 (MPa) • Nhiệt độ cuối q trình nén: Tc=Ta.=333.=905[oK] 1.3.3 Tính tốn cuối q trình cháy: • a Mục đích: Việc tính tốn q nén xác định thơng số cuối trình cháy áp suất pz nhiệt độ Tz b Thứ tự tính tốn: Việc tính tốn chia làm hai giai đoạn sau: Tính tốn tương quan nhiệt hóa: xác định đại lượng đặc tr ưng cho trình cháy mặt nhiệt hóa để làm sở cho việc tính tốn nhi ệt động Thứ tự tính tốn sau: Lượng khơng lý thuyết cần thiết để đốt cháy hoàn toàn kg nhiên liệu thể lỏng: gc g H g0 ( + − ) 0,21 12 32 M0 = =[] Trong đó: gc, gH g0: thành phần ngun tố tính theo khối lượng cácbon, hyđrơ ôxy tương ứng kg nhiên liệu Trị số thành phần nhiên liệu diesel lấy gần theo giá trị sau: g c=0,86; gh=0,13; go=0,01; Thay số vào ta có : M0 = ( ) Lượng khơng khí thực tế nạp vào xy lanh động ứng với 1kg nhiên liệu Mt Mt=.Mo=1,6.0,4945=0,79(Kmol/kgnl) Lượng hổn hợp cháy M1 tương ứng với lượng khơng khí thực tế Mt : M1 = Mt=.Mo=0,79(Kmol/kgnl) Số mol sản vật cháy M2: M2 = αM0 + + Thay số vào ta có: M2=1,6.0,4945++=0,82(Kmol/kgnl) Hệ số thay đổi phân tử lý thuyết β0: β0 = ==1,04 Hệ số thay đổi phân tử thực tế: β = ==1,04 • Tính tốn tương quan nhiệt động Nhiệt dung mol đẳng tích trung bình hổn hợp cơng tác cuối trình nén μcvc: μcvc=20,223 + 1,742.[Kmol/kgnl] Thay số vào ta có: μcvc=20,223 + 1,742 905=21,8(Kmol/kgnl) Nhiệt dung mol đẳng tích trung bình khí thể điểm z (μcvz): μcvz=20,098++(1,55+)Tz=20,098++(1,55+).Tz => μcvz =20,673+2,41 Tz(KJ/Kmol độ)(*) Nhiệt dung mol đẳng áp trung bình điểm z: μcpz= μcvz+8,314=30,11+2,41 Tz (KJ/Kmol độ) Nhiệt độ cuối trình cháy Tz xác định theo phương thức truyền nhiệt động: p+ μcvc)Tc= β μcpz.Tz(**) Thay số vào ta có : +(8,314.2+21.8).905=1,040.( 30,11+2,41 Tz) Tz =>2,51.+31,32- 71088,5=0 Giải phương trình bậc tìm ẩn Tz loại giá trị âm ta tìm Tz=1961,4 o k nhiệt độ cuối trình cháy,ở động diesel có buồng cháy khơng phân chia Tz=(1950-2100)[ok] Tỷ số dãn nở sớm : ===1,1 Áp suất cuối q trình cháy: Pz=λp.pc=2.3,8=7,6 [MPa] 1.3.4 Tính tốn q trình dãn nỡ Mục đích việc tính tốn q trình dãn nở xác định giá trị áp suất p b nhiệt độ Tb cuối trình dãn nở • Áp suất cuối q trình dãn nở: ====0,32[MPa] • Nhiệt độ cuối trình dãn nở: Tb== =1153,82 [ok] 1.3.5 Kiểm tra kết tính tốn Sau kết thúc việc tính tốn q trình chu trình cơng tác, ta dùng cơng thưc kinh nghiệm sau để kiểm tra kết việc chọn tính thơng số Tr’===820,33(oK) =.100%=.100%=2,54% So sánh giá trị Tr chọn giá trị Tr tính tốn, ta thấy sai số nhỏ 3%, q trình chọn thơng số hợp lý PHẦN DỰNG ĐỒ THỊ CÔNG CHỈ THỊ CỦA CHU TRÌNH CƠNG TÁC ĐỘNG CƠ 2.1 Khái qt: Đồ thị công thị : đồ thị biểu diễn q trình chu trình cơng tác xảy xi lanh động hệ tọa đọ p-V Việc dựng đồ thị chia hai bước: dựng đồ thị công thị lý thuyết hiệu chỉnh đồ thị để đồ thị cơng thị thực tế Đồ thị công thị lý thuyết: dựng theo kết tính tốn chu trình cơng tác chưa xét yếu tố ảnh hưởng số trình làm việc thực tế động Đồ thị công thị thực tế: đồ thị kể đến yếu tố ảnh hưởng khác góc đánh lửa sớm góc phun sớm nhiên liệu, góc mở sớm đóng muộn xupap thay đổi thể tích cháy 2.2 Dựng đồ thị công thị lý thuyết: Ở đồ thị công thị lý thuyết, ta thay chu trình thực tế chu trình kín a-c-y-z-b-a Trong q trình cháy nhiên liệu thay trình cấp nhiệt đẳng tích c-y cấp nhiệt đẳng áp y-z, q trình trao đổi khí thay q trình rút nhiệt đẳng tích b-a Thứ tự tiến hành đồ thị sau: Vh=10,85dm3 Vc===0,72(dm3); Thể tích tồn phần tính theo cơng thức: Va=Vh+Vc=10,85+0,72=11,57(dm3) Vì động diesel khơng tăng áp nên hệ số dãn nở sớm Vz=.Vc=1,1.0,72=0,82(dm3) Thống kê giá trị thơng số tính q trình áp suất khí thể điểm đặc trưng pa,pc,pz,pb, số nén đa biến trung bình n1, số dãn nở đa biến trung bình n2, tỷ số nén , thể tích cơng tác Vh, thể tích buồng cháy Vc pa=0,09 (MN/m2); n1=1,36; pc=3,8 (MN/m2); n2= 1,2; pz=7,6 (MN/m2) =16; pb=0,32(MN/m2); Dựng hệ tọa độ p-V với gốc tọa độ theo tỷ lệ xích chọn trước thể tích áp suất, ta xác định điểm a(0,09,11,57),c(3,8,0,72),z(7,6,0,82) b(0,32,11,57) hệ tọa độ Nối điểm c z,b a đoạn thẳng, ta đường biểu diễn trình cấp nhiệt nhã nhiệt Dựng đường nén đa biến ac dãn nở đa biến zb Để dựng đường ấy, ta dung phương pháp lập bảng Dựa vao phương trình trình nén dãn nở đa biến Với trình nén đa biến: pn=pa Với trình dãn nở đa biến: pd=pb Trong đó: pn,pd,Vn, Vd giá trị biến thiên áp suất thể tích đường nén dãn nở tac đưa phương trình dạng: Pn=pa pd=pb Trong đó: e1= e2= tỷ số biến thiên(tỷ số nén tưc thời) Khi : Vn= Vd= Nếu chọn trước giá trị e 1( biến thiên giới hạn 1-=1-16) e 2( biến thiên giới hạn 1-=1-10), ta xác định cặp giá trị(p n,Vn) (pd,Vd) tương ứng.Mỗi cặp giá trị cho điểm tương ứng đồ thị p-V Kết tính tốn thống kê bảng Đưa kết tính tốn lên đồ thị nối điểm trình đường liền nét, ta có đồ thị cần dựng Số điểm chọn nhiều đồ thị xác Tuy nhiên khơng nên chọn số điểm q nhiều khối lượng tính tốn tăng đồ thị bối rối Bảng 1:Xác định điểm đường nén dãn nở đa biến: e1 1.5 2.5 3.5 4.5 5.5 6.5 7.5 8.5 9.5 10 e2 1.4 1.7 2.3 2.6 2.9 3.2 3.5 3.8 4.1 4.4 4.7 5.3 5.6 5.9 6.2 6.5 Vn=(dm3) 7.72 5.79 4.63 3.86 3.31 2.89 2.57 2.31 2.10 1.93 1.78 1.65 1.54 1.45 1.36 1.29 1.22 1.16 Pn=pa.(MPa) 0.15 0.22 0.30 0.39 0.48 0.58 0.68 0.78 0.89 1.00 1.12 1.24 1.36 1.48 1.61 1.74 1.87 2.01 Vd=(dm3) 8.27 6.81 5.79 5.03 4.45 3.99 3.62 3.31 3.05 2.82 2.63 2.46 2.31 2.18 2.07 1.96 1.87 1.78 Pd=pb.(MPa) 0.47 0.60 0.72 0.86 0.99 1.13 1.27 1.42 1.56 1.71 1.86 2.02 2.17 2.33 2.49 2.65 2.81 2.98 10 11 11 12 12 13 13 14 14 15 15 6.8 7.1 1.10 1.05 2.14 2.28 1.70 1.63 3.14 3.31 7.4 7.7 1.01 0.96 2.43 2.57 1.56 1.50 3.48 3.65 8.3 0.93 0.89 2.72 2.87 1.45 1.39 3.82 3.99 8.6 8.9 0.86 0.83 3.02 3.17 1.35 1.30 4.17 4.34 9.2 9.5 0.80 0.77 3.33 3.48 1.26 1.22 4.52 4.70 10 0.75 3.64 1.16 4.99 2.3 Hiệu chỉnh đồ thị cơng thị lý thuyết hình thành đồ th ị cơng ch ỉ thị thực tế • • • • • • • 2.3.1.Vẽ vòng tròn Brick đặt phía đồ thị cơng Vẽ vòng tròn Brick đặt phía đồ thị cơng để xác định điểm mở,đóng xupap nạp, xupap xả Thơng số kết cấu động thường nằm khoảng Chọn Chọn tỷ lệ xích hành trình pít tơng S là: Khoảng cách OO' là: Giá trị biểu diễn OO' đồ thị: Nửa hành trình pít tơng là: Giá trị biểu diễn R đồ thị: Từ gtbdOO' gtbdR ta vẽ vòng tròn Brick 2.3.2 Hiệu chỉnh đồ thị cơng thị lý thuyết hình thành đồ th ị công thị thực tế Để đồ thị công thị thực tế: a-c’-c -z’-b’-b’’-b’’’-a’, ta gạch bõ diện tích I,II,III,IV đồ thị lý thuyết Diện tích I xuất góc phun nhiên liệu sớm gây Khi phần nhiên liệu cháy trước đường nén Điểm c’ nằm đường nén túy Vị trí xác định góc phun sớm nhiên liệu dựng theo vòng tròn Brích Điểm c xác định cách lượn từ điểm c’ cắt trục tung ứng với thể tích Vc Diện tích II tồn trình cháy diễn với thể tích ln ln thay đổi Q trình cháy thực tế diễn không theo lý thuyêt theo đường cong c-zz’ Ở động diesel, áp suất lớn p z Tmax z’ trình cháy nhiên liệu phun tiếp vào xi lanh động Diện tích III biểu diễn tổn hao công dãn nở xupap thải mở sớm Khi áp suất xi lanh giảm nhanh trình dãn nở diễn theo đường cong thực tế Thời điểm bắt đầu mở xupap thải chọn cho diện tích III khơng lớn mà đảm bao thải sản vật cháy tổn hao cơng cho q trình thải Đối với động kiểm nghiệm, giá trị góc mở sớm xupap thải cho trước vị trí điểm b’ đường dãn nở xác định theo vòng tròn Brích Diên tích IV biểu diễn phần cơng tổn hao cho q trình trao đổi Phần lại cơng tổn hao cho q trình trao đổi khí giới hạn diện tích a’raa’ kể đến xét hiệu suất khí Do tính tốn cơng chu trình thực tế ta khơng xét đến Tuy nhiên, để tính tốn động lực học, ta phải dựng đường nạp r-a thải b-r Thứ tự dựng đường sau: Dựng điểm b đoạn thẳng a-b’’ Từ a kẻ đường song song với trục hồnh sau ta vẽ đường cong từ r đến r o không bị gảy khúc (Dựng điểm ro theo góc đóng muộn xupap thải nhờ vòng tròn Brích ) Chọn điểm b’ đường thải cưỡng r vẽ b’ b r cho đường cong không bị gấp khúc Các hiệu chỉnh đường đặc tính ngồi: +Góc phun nhiên liệu sớm 14o +Q trình thải: Góc mở sớm 66o; Góc đóng muộn 20o; +Q trình nạp: Góc mở sớm 20o; Góc đóng muộn 46o; Từ số liệu ta vẽ đồ thị sau: Đồ thị công P-v động diesel không tăng áp PHẦN XÂY DỰNG ĐƯỜNG ĐẶT TÍNH NGỒI CỦA ĐỘNG CƠ 3.1 Xác định thơng số đánh giá chu trình công tác, s ự làm vi ệc c động cơ: 3.1.1 Các thơng số thị: Đó thơng số đặc trưng cho chu trình cơng tác động Khi xác định thông số chị, ta chưa kể dạng tổn thất công mà xét tổn thất nhiệt Các thơng số cần tính bao gồm: a Áp suất thị trung bình lý thuyết : + Đối với động diesel : ’=[(+(1-)-(1-)] [MPa] Thay số vào ta có: ’=[2.(1,1-1)+(1-)-(1-)=0,77[MPa] b Áp suất thị trung bình thực tế : pi [Mpa]: + Đối với động kỳ: pi=pi’.đ [MN/] Trong đó: đ hệ số điền đầy đồ thị công Giá trị đ phụ thuộc vào nhiều yếu tố khác góc đánh lửa sớm góc phun sớm nhiên liệu, thành phần hỗn hợp, tốc độ quay, góc mở sớm xu pap xả …v v… đ nằm khoảng từ 0,9-0,94 Ta chọn đ=0.94 Thay số vào ta có: pi=0,77.0,94=0,7238[MPa] c Suất tiêu hao nhiên liệu thị: Đối với động bốn kỳ: gi===199,81[] d Hiệu suất thị: ===42% Trong đó: QT tín (KJ/kgnl) gi tính (kg/KWh) 3.1.2 Các thơng số có ích: Các thơng số có ích thơng số đặc trưng cho làm việc động Để xác định thơng số đó, ta sử dụng kết tính tốn thơng số thị mục xác định giá trị áp suất tổn hao khí trung bình pcơ Áp suất tổn hao khí trung bình p áp suất giả định, không đổi, tác dụng lên pittong hành trình gây cơng tổn hao cơng tổn hao trao đổi khí, dẫn động cấu phụ, tổn hao ma sát bề mặt công tác Thứ tự tính tốn thơng số có ích: + Áp suất tổn hao khí trung bình p : xác định công thức kinh nghiệm theo vận tốc trung bình pittong C m[m/s] thông số khác động pcơ=0,09+0,012Cm=0,015+0,0156 =0,015+0,0156.=0,1(MN/m2) + Áp suất có ích trung bình: pe = pi- pcơ=0,72-0,1=0,62(MN/m2) +Hiệu suất khí : ηcơ===0,86 +Suất tiêu hao nhiên liệu có ích: ge===232,05(g/KWh) +Hiệu suất có ích: ηe=ηi ηcơ=0,42.0,86=0,37=37% + Cơng suất có ích động số vòng quay tính tốn: Ne===180,32(KW) + Momen xoắn có ích động số vòng quay tính tốn: Me===538,39(N.m) + Sai giá trị Memax cho trước Memax tính tốn số: 100%=.100%=1% 3.2 Khái qt Đặt tính ngồi đồ thị biểu diễn phụ thuộc tiêu cơng suất có ích Ne, mơ men xoắn có ích Me, lượng tiêu hao nhiên liệu Gnl suất tiêu hao nhiên liệu có ích g e vào số vòng quay trục khuỷu n [v/ph] bướm ga mở hoàn toàn Đồ thị dùng để đánh giá thay đổi tiêu động số vòng quay thay đổi chọn số vòng quay sử dụng cách hợp lý thay thác Đặt tính ngồi dựng phương pháp thực nghiệm, công thức kinh nghiệm việc phân tích lý thuyết Ở giới thiệu phương pháp dựng công thức kinh nghiệm Khơ-lư-stốp Lây-đéc-man 3.3 Thứ tự đường đặt tính: Ta chọn trước số giá trị trung gian số vòng quay n giới hạn nmin nmax tính giá trị biến thiên tương ứng N e,Me,Gnl,ge theo biểu thức sau : Ne= [0,5+1,5-][kW]; Me=[0,5+1,5-(] Ge=[1,55-1,55+] [Nm]; [g/kWh]; Gnl=ge.Ne [] (: suất tiêu hao nhiên liệu có ích,[] Trong đó: Nedm cơng suất định mức thu tính tốn, [kW]; ndm: số vòng quay ứng với cơng suất định mức, [v/ph]; : mơ men xoắn có ích,[Nm]; : suất tiêu hao nhiên liệu có ích,[] Thay số ta có phương trình: Ne=180,32.[0,5.+1,5.] Me=538,39.[0,5+1,5.-] ge=232,05.[1,55 -1,55.+ Bảng 2: Kết tính tốn thống kê thành bảng ne (v/ph) 500 800 1100 1400 1700 2000 2300 2600 2900 3200 Ne [kW] 20.00 36.63 55.63 76.12 97.20 117.99 137.58 155.10 169.64 180.32 Me [Nm] 382.23 437.44 483.18 519.46 546.27 563.62 571.51 569.93 558.89 538.39 Ge [g/kWh] 309.14 284.26 263.45 246.73 234.09 225.52 221.03 220.63 224.30 232.05 Chọn tỉ lệ xích դNe =1,5 (kW/mm) դMe=5 (Nm/mm) դGe= 10 (g/kWh/mm) դGnl = 0,5 (kg/h/mm) դne= 40 (v/ph/mm) Dựa vào số liệu thu được, ta dựng đường đặc tính hình vẽ Hình 2: Đồ thị đặc tính ngồi động diesel kỳ không tăng áp THE END Gnl [kg/h] 6.18 10.41 14.66 18.78 22.75 26.61 30.41 34.22 38.05 41.84 ... trình cơng tác động Vẽ đồ thị cơng thị Xây dựng đường đặt tính động Ghi 178.968 kW III • BẢN VẼ 01 ve A0 gồm đồ thị: + Đồ thị công thị + Đồ thị đường đặt tính ngồi động TP.HCM, ngày tháng 12... hợp lý PHẦN DỰNG ĐỒ THỊ CÔNG CHỈ THỊ CỦA CHU TRÌNH CƠNG TÁC ĐỘNG CƠ 2.1 Khái quát: Đồ thị công thị : đồ thị biểu diễn q trình chu trình cơng tác xảy xi lanh động hệ tọa đọ p-V Việc dựng đồ thị... dựng đồ thị chia hai bước: dựng đồ thị công thị lý thuyết hiệu chỉnh đồ thị để đồ thị cơng thị thực tế Đồ thị công thị lý thuyết: dựng theo kết tính tốn chu trình cơng tác chưa xét yếu tố ảnh hưởng