BANG TINH TRU DEN CHIEU SANG EXCEL.BANG TINH TRU DEN CHIEU SANG EXCEL.BANG TINH TRU DEN CHIEU SANG EXCEL.BANG TINH TRU DEN CHIEU SANG EXCEL.BANG TINH TRU DEN CHIEU SANG EXCEL.BANG TINH TRU DEN CHIEU SANG EXCEL.BANG TINH TRU DEN CHIEU SANG EXCEL.BANG TINH TRU DEN CHIEU SANG EXCEL.BANG TINH TRU DEN CHIEU SANG EXCEL.BANG TINH TRU DEN CHIEU SANG EXCEL.BANG TINH TRU DEN CHIEU SANG EXCEL.BANG TINH TRU DEN CHIEU SANG EXCEL.
BẢNG TÍNH TOÁN ĐỘ BỀN VÀ MÓNG TRỤ ĐÈN Dự án : XD HTKT NỘI BỘ KHU I TRONG CÔNG VIÊN LỊCH SỬ VĂN HÓA DÂN TỘC Đòa điểm : Quận - TP.HCM Hạng mục : CHIẾU SÁNG A/ Trụ chiếu sáng , cần đèn đôi Tiêu chuẩn áp dụng: - 2737-1995:Tải trọng tác động-tiêu chuẩn thiết kế - 1916-1995:Tiêu chuẩn bu long, vít, vít cấy đai ốc - Yêu cầu thiết kế - 5575-2012:Kết cấu thép - Tiêu chuẩn thiết kế * Các thông số kỹ thuật để tính toán: Chiều cao trụ : Loại trụ: côn tròn Chiều dày trụ: H= 14 C2= 0.7 m t= mm cân đôi Loại cần: Đường kính ngọn: d= 78 mm Đường kính gốc: D= 220 mm Chiều cao móng: h= 1.7 m Chiều rộng móng: c= 1.3 m B II-A θ= Vuøng 129.6 Km/h = 36 γbt = 2400 kg/m Dung trọng đất γd = 1800 kg/m Góc ma sát đất ϕ= 30 độ Dạng đòa hình: Tốc độ gió theo vùng Dung trọng bê tông m/s 1/ PHẦN TÍNH TOÁN ĐỘ ỔN ĐỊNH CỦA TRU:Ï a/Lực gió tác động lên trụ đèn , pin lượng mặt trời: * Lực gió tác động lên đèn: Pba = 9,81.0,0613 α C1 θ Ft1 Trong đó: θ= => Tính được: 36 : Tốc độ gió (m/s ) α= C1= Ft1= 0.95 1.5 0.3942 Pba= 437.79 : Hệ số tính đến thay đổi áp lực gió theo cao độ ( lấy theo bảng 5) : Hệ số khí động gió ( lấy theo bảng 6) : Diện tích bề mặt cản gió đèn (m ) N * Lực gió tác động lên trụ: Ptr = 9,81.0,0613 α C2 θ Ft2 Trong đó: θ= α= => Tính được: 36 : Tốc độ gió (m/s ) 0.95 : Hệ số đồng gió ứng với tốc độ gió chọn : Hệ số khí động học gió ( Mặt phẳng chon C=1,5) C2= 0.7 Ft2= 3.277 Ptr= 1698.21 : Diện tích mặt trụ chòu gió tác động (m ) N * Lực gió tác động lên pin mặt trời : Ptpin = 9,81.0,0613 α C2 θ Ft3 Trong đó: θ= α= => Tính được: 36 : Tốc độ gió (m/s ) 0.95 : Hệ số đồng gió ứng với tốc độ gió chọn C2= 0.7 : Hệ số khí động học gió ( Mặt phẳng chon C=1,5) Ft3= 3.925 Ptpin= 2034.24 : Diện tích mặt trụ chòu gió tác động (m ) N SƠ ĐỒ LỰC (FORCE DIAGRAM) b/Tính moment uốn ngoại lực tác động lên trụ: Mtt/O = n(2.Pba.h1 + Ptr.h2 + Pdp.l1 – Pdt.l1 + Pcp.l2 – Pct.l2 + Pt.l3 + Ptpin.h1) Trong đó: n= 1.2 : Hệ số an toàn h1= 14 : Điểm đặt lực Pba (m ) h2= : Điểm đặt lực Ptr (m ) 54 : Trọng lượng đèn (N ) Pdt=Pdp= Pct=Pcp= 300 : Trọng lượng cần đèn (N ) P t= 1800 : Trọng lượng trụ (N ) l1= 1.75 : Điểm đặt P đèn theo phương ngang (m ) l2= 0.75 : Điểm đặt P cần theo phương ngang (m ) l3= : Điểm đặt P trụ theo phương ngang( lệch tâm) (m ) 63149.88 Mtt= => Tính được: N.m c/ Điều kiện để trụ đủ bền: σmax = M/W ≤ [σ] + σmax : ứng suất lớn nhât ngoại lực tác dụng lên trụ(N/cm ) Trong đó: + M: Tổng moment ngoại lực tác dụng lên trụ (N.cm ) + W: Monent chống uốn mặt cắt A-A (cm ) + [σ] : ứng suất vật liệu chế tạo trụ (N/cm ) Với M=Mtt= 6314988.17 N.cm W = 0,1.D (1-ŋ ); với ŋ = d/D Tính được: Do đó: W= 1047.97 σmax = 6025.90 Với : [σ]= 20600 cm N/cm N/cm ( thép CT3) So sánh giá trò σmax [σ] nhân thấy σmax< [σ]: Kết luận trụ đủ độ bền 2/ PHẦN TÍNH TOÁN ĐỘ ỔN ĐỊNH LẬT CỦA MÓNG TRU:Ï Điều kiện móng trụ ổn đònh: Mgây lật/A ≤ Mchống lật/A Trong : + Mgây lật/A: Moment uốn gây lật quanh điểm A + Mchống lật/A: Moment uống chống lật quanh điểm A * Momen gây lật quanh điểm A M gây lật/A= n.( Mgió + Mcd ) Trong đó: Mgió : Momen áp lực gió gây M gio = 2.Pba.(h1+h) + Ptr.(h2 +h) +Ptpin.(h1+h) => M gio = Mcd 60458.54 N.m : Momen áp lục đất chủ động gây M cd = Ecd.h/3=(0,5.γ.h2.K0).h/3 K0 => Tính được: M : Hệ số áp lực đất chủ động K0=tg(450-ϕ/2) Mcd = 8509.57 N.m gây lật/A= 82761.73 N.m * Momen chống lật quanh điểm A M chống lật/A= n.( Mtrd + Mbd +Mm ) Trong đó: : Momen giữ trụ đèn + cần đèn Mtrd Mtrd = Pdt.(l1 +c/2) – Pdp.(l1–c/2) + Pct.(l2+c/2) – Pcp.(l2–c/2) + Pt.c/2) => Mtrd/A = Mbd 1630.20 N.m : Momen giữ áp lực đát bò động M bd = Ecd.h/3=(0,5.γ.h2.K0).h/3 K0 => Mbd = Mm : Hệ số áp lực đất bò động K0=tg(450+ϕ/2) 25528.70 N.m : Momen giữ thân khối móng Mm = Pm.c/2=(γ.c2.h).c/2 => Tính được: Mm = M 44818.80 N.m 86373.24 N.m chống lật/A= So sánh giá trò M gây lật M chống lật : Móng trụ ổn đònh 3/ KIỂM TOÁN KHẢ NĂNG CHỊU CẮT CỦA BULONG: - Khả chòu lực tính toán bulong tính nhưu sau: + Chòu cắt : + Chòu ép mặt: + Chòu kéo: Trong ñoù : [N]vb = fvb.ϕb.A.nv [N]cb = fcb.ϕb.d.t [N]tb = ftb.Abn + f vb , f cb , f tb cường độ tính toán chòu cắt, chòu ép mặt chòu kéo bu long +d đường kính bu long + A diện tích tiết diện tính toán thân bulong + A bn diện tích tiết diện thực thân bulong, lấy theo Bảng B.4, Phụ lục B + t tổng chiều dàynhỏ thép trượt phía + n v số lượng mặt cắt tính toán + ϕ b hệ số điều kiện làm việc liên kết bulong, lấy theo Bảng 38 - Số lượng bulong liên kết chòu lực dọc N tính sau: n >= N [N]min.ϕc Trong : + [N] =min([N] vb ;[N] cb ;[N] tb giá trò nhỏ khả chòu lực bu lông + ϕ c hệ số điều kiện làm việc , lấy theo Bảng Td bu lông d fvb (mm) (N/mm ) (N/mm ) (N/mm ) (mm ) (mm ) (mm) 24 190 505 210 452 352 12 N= 4608.02 (N) Bu long M24 (5.6) Tính được: fcb [N]vb = 77292 (N) [N]cb = 130896 (N) [N]tb = 73920 (N) [N]min = 73920 (N) A ftb 2 Abn 2 - Số lượng bulong liên kết: n.[N]min.ϕc= Với n= Vậy bulong đảm bảo khả chòu lực 280896 > bu long t nv ϕb ϕc 0.9 0.95 BẢNG TÍNH TOÁN ĐỘ BỀN VÀ MÓNG TRỤ ĐÈN Dự án : XD HTKT NỘI BỘ KHU I TRONG CÔNG VIÊN LỊCH SỬ VĂN HÓA DÂN TỘC Đòa điểm : Quận - TP.HCM Hạng mục : CHIẾU SÁNG A/ Trụ chiếu sáng , cần đèn đơn Tiêu chuẩn áp dụng: - 2737-1995:Tải trọng tác động-tiêu chuẩn thiết kế * Các thông số kỹ thuật để tính toán: H= 10.5 C2= 0.7 Chiều cao trụ : Loại trụ: côn tròn Chiều dày trụ: t= m mm cân đơn Loại cần: Đường kính ngọn: d= 78 mm Đường kính gốc: D= 191 mm Chiều cao móng: h= m Chiều rộng móng: c= 1.3 m B II-A θ= Vuøng 129.6 Km/h = 36 γbt = 2400 kg/m Dung trọng đất γd= 1800 kg/m Góc ma sát đất ϕ= 30 độ Dạng đòa hình: Tốc độ gió theo vùng Dung trọng bê tông m/s 1/ PHẦN TÍNH TOÁN ĐỘ ỔN ĐỊNH CỦA TRU:Ï a/Lực gió tác động lên trụ đèn: * Lực gió tác động lên đèn: Pba = 9,81.0,0613 α C1 θ2 Ft1 Trong đó: θ= => Tính được: 36 α= C1= 0.95 1.5 Ft1= 0.3942 Pba= 437.79 : Tốc độ gió (m/s ) : Hệ số tính đến thay đổi áp lực gió theo cao độ ( lấy theo bảng 5) : Hệ số khí động gió ( lấy theo bảng 6) : Diện tích bề mặt cản gió đèn (m ) N * Lực gió tác động lên trụ: Ptr = 9,81.0,0613 α C2 θ2 Ft2 Trong đó: θ= => Tính được: 36 : Tốc độ gió (m/s ) α= C2= 0.95 0.7 : Hệ số đồng gió ứng với tốc độ gió chọn : Hệ số khí động học gió ( Mặt phẳng chon C=1,5) Ft2= 2.218 : Diện tích mặt trụ chòu gió tác động (m ) Ptr= 1149.71 N * Lực gió tác động lên pin mặt trời : Ptpin = 9,81.0,0613 α C2 θ Ft3 Trong đó: => Tính được: θ= 36 : Tốc độ gió (m/s ) α= C2= 0.95 0.7 : Hệ số đồng gió ứng với tốc độ gió chọn : Hệ số khí động học gió ( Mặt phẳng chon C=1,5) Ft3= 1.999 : Diện tích mặt trụ chòu gió tác động (m ) Ptpin= 1035.82 N SƠ ĐỒ LỰC (FORCE DIAGRAM) b/Tính moment uốn ngoại lực tác động lên trụ: Mtt/O = n(Pba.h1 + Ptr.h2 + Pdp.l1 + Pcp.l2 + Pt.l3 + Ptpin.h1) Trong đó: n= 1.2 : Hệ số an toàn h1= 10.5 : Điểm đặt lực Pba (m ) h2= 5.25 : Điểm đặt lực Ptr (m ) Pdt=Pdp= 54 : Trọng lượng đèn (N ) Pct=Pcp= 150 : Trọng lượng cần đèn (N ) Pt= 1450 : Trọng lượng trụ (N ) l1= 1.75 : Điểm đặt P đèn theo phương ngang (m ) l2= 0.75 : Điểm đặt P cần theo phương ngang (m ) l3= : Điểm đặt P trụ theo phương ngang( lệch tâm) (m ) Mtt= 26059.07 => Tính được: N.m c/ Điều kiện để trụ đủ bền: σmax = M/W ≤ [σ] + σmax : ứng suất lớn nhât ngoại lực tác dụng lên trụ(N/cm ) Trong đó: + M: Tổng moment ngoại lực tác dụng lên trụ (N.cm ) + W: Monent chống uốn mặt cắt A-A (cm ) + [σ] : ứng suất vật liệu chế tạo trụ (N/cm ) Với M=Mtt= 2605907 N.cm W = 0,1.D3.(1-ŋ4); với ŋ = d/D Tính được: Do đó: Với : W= 677.41 σmax = cm 3846.88 N/cm [σ]= 20600 N/cm ( theùp CT3) So sánh giá trò σmax [σ] nhân thấy σmax< [σ]: Kết luận trụ đủ độ bền 2/ PHẦN TÍNH TOÁN ĐỘ ỔN ĐỊNH LẬT CỦA MÓNG TRU:Ï Điều kiện móng trụ ổn đònh: Mgây lật/A ≤ Mchống lật/A Trong : + Mgây lật/A: Moment uốn gây lật quanh điểm A + Mchống lật/A: Moment uống chống lật quanh điểm A * Momen gây lật quanh điểm A M gây lật/A= n.( Mgió + Mcd +Mcp+Mdp ) Trong đó: Mgió : Momen áp lực gió gây M gio = Pba.(h1+h) + Ptr.(h2 +h) + Ptpin.(h1+h) => M gio = Mcd 24132.21 N.m : Momen áp lục đất chủ động gây M cd = Ecd.h/3=(0,5.γ.h K0).h/3 K0 => Mcd = Mcp => Mcp = Pcp.(l2 -c/2)= Mdp => Mcp = Pdp.(l1 -c/2)= Tính được: M gây lật/A= : Hệ số áp lực đất chủ động K0=tg(45 -ϕ/2) 1732.05 N.m : Momen cần đèn gây 15.00 N.m : Momen đèn gây 59.40 N.m 31126.39 N.m * Momen chống lật quanh điểm A M chống lật/A= n.( Mtrd + Mbd +Mm ) Trong đó: Mtrd : Momen giữ trụ đèn Mtrd = Pt.c/2 => Mtrd/A = 942.50 Mbd N.m : Momen giữ áp lực đát bò động M bd = Ecd.h/3=(0,5.γ.h2.K0).h/3 K0 => Mbd = Mm : Hệ số áp lực đất bò động K0=tg(450+ϕ/2) 5196.15 N.m : Momen giữ thân khối móng Mm = Pm.c/2=(γ.c2.h).c/2 => Tính được: Mm = 26364.00 N.m M chống lật/A= 39003.18 N.m So sánh giá trò M gây lật M chống lật : Móng trụ ổn đònh TÍNH TỐN SỤT ÁP CUỐI NGUỒN CHO TRƯỜNG HỢP TỦ NGUỒN PHA ( TÍNH CHO TRƯỜNG HỢP TẢI PHÂN BỐ KHƠNG DIỀU TRÊN TUYẾN, CĨ RẺ NHÁNH) Cơng trình: Địa Điểm: Hạng mục: Chiếu sáng I THUYẾT MINH CHUNG: - Căn văn số 1331/SGTVT-KT ngày 12 tháng năm 2010 Sở Giao thông Vận tải Tp.HCM V/v hướng dẫn yêu cầu kỹ thuật đầu tư xây dựng bàn giao hệ thống đèn chiếu sáng công cộng đô thị; phụ lục Qui định tiêu chuẩn vật tư, thiết bị chiếu sáng - Hệ thống chiếu sáng thuộc dự án bố trí cáp ngầm bảo vệ ống nhựa bảo vệ chôn ngầm vỉa hè (lòng đường phương áp mương đào tái lập - Hệ thống đèn chiếu sáng dùng đèn tiết giảm cơng suất cấp cơng suất - Trong toàn dự án dùng 02 tủ : TCS-01 TCS02, Nguồn cấp từ trạm biến áp 22kV/0.4kV thuộc dự án Nhằm để đảm bảo điều kiện sụt áp theo u cầu