Máy điện 1 - Chương 9

Máy điện một chiều(MĐ1C) hiện ngày càng chiếm vị trí quan trọng trong sản xuất và đời sống. Nó dùng làm động cơ điện, máy phát điện hoặc tổ hợp máy, thiết bị điện một chiều chuyên dụng. Cô

PHẦN THỨ BA MÁY ĐIỆN KHÔNG ĐỒNG BỘChương 9NGUYÊN LÝ MÁY ĐIỆN KHÔNG ĐỒNG BỘ9.1. ĐẠI CƯƠNG VỀ MÁY ĐIỆN KHÔNG ĐỒNG BỘMáy điện không đồng bộ là máy điện xoay chiều, làm việc theo nguyên lý cảm ứng điện từ và có tốc độ của rotor n khác với tốc độ từ trường quay trong máy n1. Máy điện không đồng bộ có thể làm việc ở hai chế độ: Động cơ và máy phát.Máy phát điện không đồng bộ ít dùng vì có đặc tính làm việc không tốt, nên trong chương nầy ta chủ yếu là xét động cơ không đồng bộ. Động cơ không đồng bộ được sử dụng nhiều trong sản xuất và trong sinh hoạt vì chế tạo đơn giản, giá thàng rẽ, độ tin cậy cao, vận hành đơn giản, hiệu suất cao và gần như không bảo trì. Gần đây do kỹ thuật điện tử phát triễn, nên động cơ không đồng bộ đã đáp ứng được yêu cầu điều chỉnh tốc độ vì vậy động cơ này càng sử dụng rộng rãi hơn. Dãy công suất của nó rất rộng từ vài watt đến hàng ngàn kilowatt. Hầu hết không đồng bộ là động cơ ba pha, có một số động cơ công suất nhỏ là một pha.Trên nhãn máy người ta ghi các số liệu định mức của động cơ không đồng bộ là:Công suất cơ có ích trên trục: Pđm.(W, kW)Điện áp dây định mức stator: Uđm(V)Dòng điện dây định mức stator: Iđm.(A)Tốc độ quay định mức của rotor: nđm.(vòng/phút)Hệ số công suất định mức: cosϕđm.Hiệu suất định mức: ηđm. Công suất định mức của động cơ là công suất cơ có ích trên trục, nên công suất tác dụng định mức động cơ không đồng bộ nhận từ lưới điện:âmâmâmâmâmâmcosIUPP ϕ×=η= 31(9-1)Mômen định mức của động cơ được xác định theo công thức:)s/rad()W(PMđmđmđmΩ=(9-2)146 với 55,9n60/n2đmđmđm=×π=Ωnên)phút/vòng(n)kW(P9550Mđmđmđm=(9-3)Trong đó: Pđm (W, kW) là công suất cơ có ích trên trụcΩđm (rad/s) = tốc độ góc định mức của động cơ. Trên nhãn động cơ ba pha ghi Uđm - ∆/Y- 220/380V, nghĩa là điện áp dây của lưới 220V, động cơ nối tam giác, còn 380V nối sao.9.2. CẤU TẠO CỦA ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘCấu tạo của máy điện không đồng bộ được trình bày trên hình 9-1, gồm hai bộ phận chủ yếu là stator và rotor, ngoài ra còn có vỏ máy, nắp máy và trục máy. Trục làm bằng thép, trên đó gắn rotor, ổ bi và phía cuối trục có gắn một quạt gió để làm mát máy dọc trục.9.2.1. Stator (sơ cấp hay phần ứng)Stator gồm hai bộ phận chính là lõi thép và dây quấn, ngoài ra còn có vỏ máy và nắp máy. Còn hình 9-3c là ký hiệu động cơ trên sơ đồ điều khiển.a) Lõi thép : 147 Hình 9-1 Cấu tạo của động cơ điện không đồng bộ1. Lõi thép stato; 2. Dây quấn stato; 3. Nắp máy; ; 4. Ổ bi; 5. Trục máy; 6.Hộp dầu cực; 9- Lõi thép rôto; 8. Thân máy; 9. Quạt gió làm mát; 10. Hộp quạt1 7 2 8 3 4 9 5 6 10 Lõi thép stator là phần dẫn từ, có dạng hình trụ (hình 9-2b), được làm bằng các lá thép kỹ thuật điện để giảm tổn hao vì từ trường đi qua lõi thép là từ trường quay. Phía trong lõi thép được dập rãnh (hình 9-2a) rồi ghép lại với nhau tạo thành các rãnh theo hướng trục. Lõi thép được ép vào trong vỏ máy.b) Dây quấn : Dây quấn stator thường được làm bằng dây đồng có bọc cách điện và đặt trong các rãnh của lõi thép và được cách điện tốt với lõi sắt. Kiểu dây quấn, hình dạng và cách bố trí dây quấn đã được trình bày ở chương 3 (xem lại chương 3). Dòng điện xoay chiều ba pha chạy trong dây quấn ba pha stator sẽ tạo nên từ trường quay (xem lại chương 5).c) Vỏ máy :.Vỏ máy gồm có thân và nắp, thường làm bằng gang (hình 9-1).9.2.2. Rotor (thứ cấp hay phần quay)Rotor là phần quay gồm lõi thép, dây quấn và trục máy.148 Hình 9-3 Cấu tạo rotor động cơ không đồng bộ. a) Dây quấn rotor lồng sóc c) Lõi thép rotor d) Ký hiệu động cơ trên sơ đồĐC(d)(a)(b) Hình 9-2 Kết cấu stator máy điện không đồng bộ a) Lá thép stator và rotor; b) Lõi thép stator(a)iAiA(b) a)Lõi thép: Lõi thép rotor gồm các lá thép kỹ thuật điện được lấy từ phần bên trong của lõi thép stator ghép lại, mặt ngoài lõi thép dập rãnh (hình 9-2a) để đặt dây quấn, ở giữa có dập lỗ để lắp trục. b)Dây quấn: Dây quấn rotor của máy điện không đồng bộ có hai kiểu : rotor ngắn mạch còn gọi là rotor lồng sóc và rotor dây quấn. • Rotor lồng sóc (hình 9-3a) gồm các thanh đồng hoặc thanh nhôm đặt trong rãnh và bị ngắn mạch bởi hai vành ngắn mạch ở hai đầu. Với động cơ nhỏ, dây quấn rotor được đúc nguyên khối gồm thanh dẫn, vành ngắn mạch, cánh tản nhiệt và cánh quạt làm mát (hình 9-3b). Các động cơ công suất trên 100kW thanh dẫn làm bằng đồng được đặt vào các rãnh rotor và gắn chặt vào vành ngắn mạch.• Rotor dây quấn (hình 9-4) cũng quấn giống như dây quấn ba pha stator và có cùng số cực từ như dây quấn stator. Dây quấn kiểu nầy luôn luôn đấu sao (Y) và có ba đầu ra đấu vào ba vành trượt. Vành trượt gắn vào trục quay của rotor và cách điện với trục. Ba chổi than cố định và luôn tỳ trên vành trượt nầy để dẫn điện vào một biến trở cũng nối sao nằm ngoài động cơ để khởi động hoặc điều chỉnh tốc độ.149ABCDây quấn stator (đấu Y hoặc ∆)Dây quấn rotor (đấu Y)Vành trượtChổi thanBiến trở Hình 9-4 Cấu tạo của động cơ không đồng bộ ba pha rotor dây quấn 9.3. NGUYÊN LÝ LÀM VIỆC CỦA MÁY ĐIỆN KHÔNG ĐỒNG BỘKhi có hệ thống dòng điện xoay chiều ba pha, tần số f1, chảy trong dây quấn stator, hệ thống dòng dòng điện này sẽ tạo ra từ trường quay với tốc độ n1=60f1/p. Từ trường quay cắt các thanh dẫn của dây quấn rotor và cảm ứng trong đó các sđđ E2. Vì dây quấn rotor nối ngắn mạch, nên sđđ cản ứng E2 sẽ sinh ra dòng điện I2 trong các thanh dẫn rotor. Từ thông do dòng điện nầy sinh ra hợp với từ thông của stator tạo thành từ thông tổng ở khe hở. Dòng điện trong dây quấn rotor I2 tác dụng với từ thông khe hở sinh ra moment. Tác dụng đó có quan hệ mật thiết với tốc độ quay n của rotor (hình 9-5). Trong những phạm vi tốc độ khác nhau thì chế độ làm việc của máy cũng khác nhau. Sau đây ta sẽ nghiên cứu tác dụng của chúng trong ba phạm vi tốc độ. Hệ số trượt s của máySự khác nhau giữa tốc độ từ trường quay (tốc độ đồng bộ) n1 và tốc độ của rotor n được gọi là tốc độ trược n2, và tỉ số của tốc độ trược trên tốc độ đồng bộ gọi là hệ số trượt s. Các biểu thức tương ứng là:n2 = n1 - n (9-4)11nnns−=(9-5)Như vậy khi tốc độ của rotor bằng tốc độ từ trường quay (n = n1) thì hệ số trượt s = 0, còn n = 0 thì s = 1; khi n > n1, s < 0 và khi rotor quay ngược chiều từ trường quay n < 0 thì s > 1.9.3.1. Rotor quay cùng chiều từ trường quay có tốc độ n < n1 (0 < s < 1)Gỉa thiết về chiều quay của từ trường khe hở quay với tốc độ n1 và của rotor quay với tốc độ n như trình bày trên hình 9-5a. Theo qui tắc bàn tay phải, xác định được chiều sđđ E2 và I2; theo qui tắc bàn tay trái, xác định được lực F và moment M. Ta thấy lực F cùng chiều quay của rotor, nghĩa là điện năng đưa tới stator, thông qua từ trường đã biến đổi thành cơ năng trên trục làm quay rotor theo chiều từ trường quay với tốc độ n, như vậy máy làm việc ở chế độ động cơ điện.150Hình 9-5 Quá trình tạo moment của máy điện không đồng bộBNFđtn1→BFđtSn(a)BNFđtn1→BFđtSn(c)BNFđtn1→BFđtSn(b) Tốc độ rotor của máy n luôn nhỏ hơn tốc độ từ trường quay n1, vì nếu tốc độ bằng nhau thì không có sự chuyển động tương đối, trong dây quấn rotor không có sđđ và dòng điện cảm ứng, nên lực điện từ bằng không.Khi rotor đứng yên, tốc độ n = 0, hệ số trượt s = 1; khi rotor quay định mức sđm= 0,02 ÷ 0,08 và từ công thức (9-5), ta có tốc độ động cơ là:n = n1(1-s) = pf601(1-s) vg/ph. (9-6)Như vậy động cơ khi làm việc ở chế độ định mức thường hệ số trượt trong khoảng sđm= 0,02 ÷ 0,08, như vậy rotor có tốc độ n gần bằng tốc từ trường quay (độ đồng bộ) n1.9.3.2. Rotor quay cùng chiều từ trường quay nhưng có tốc độ n > n1 (s < 0)Dùng động cơ sơ cấp quay rotor của máy điện không đồng bộ vượt tốc độ đồng bộ, n > n1. Lúc đó chiều của từ trường quay quét qua dây quấn rotor sẽ ngược lại, sđđ và dòng điện trong dây quấn rotor cũng đổi chiều nên chiều của moment M cũng ngược chiều của n1, nghĩa là ngược chiều của rotor, nên đó là moment hãm (hình 9-5b). Như vậy máy đã biến cơ năng tác dụng lên trục động cơ, do động cơ sơ cấp kéo thành điện năng cung cấp cho lưới điện, nghĩa là máy điện không đồng bộ làm việc ở chế độ máy phát điện.9.3.3. Rotor quay ngược chiều từ trường quay tức tốc độ n < 0 (s > 1)Vì nguyên nhân nào đó mà rotor của máy quay ngược chiều từ trường quay (hình 9-5c), lúc nầy chiều sđđ, dòng điện và moment giống như ở chế độ động cơ. Vì moment sinh ra ngược chiều quay với rotor nên có tác dụng hãm rotor lại. Trong trường hợp nầy, máy vừa lấy điện năng ở lưới điện vào, vừa lấy cơ năng từ động cơ sơ cấp. Chế độ làm việc này gọi là chế độ hãm điện từ.9.4. PHƯƠNG TRÌNH CÂN BẰNG CỦA ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ9.4.1. Phương trình điện áp ở dây quấn stator.Dây quấn stator của động cơ tương tự như dây quấn sơ cấp máy biến áp, ta có phương trình điện áp là:11111111ZIE)jXR(IEU+=++=(9-7)trong đó: Z1 = R1 + jX1: tổng trở pha của dây quấn stator. * R1 là điện trở của dây quấn stator. * X1 là điện kháng tản của dây quấn stator. E1 là sđđ pha stator do từ thông của từ trường quay sinh ra có trị số là:E1 = 4,44f1N1kđq1Φmax (9-8)Với N1, là số vòng dây của một pha dây quấn stator kdq1 là hệ số dây quấn của dây quấn stator. Φmax là biên độ từ thông của từ trường quay. f1 là tần số dòng điện trong dây quấn stator. 151 9.4.2. Phương trình điện áp ở dây quấn rotora. Ảnh hưởng của hệ số trượt đến tần số của rotorTừ trường chính quay với tốc độ n1, rotor quay với tốc độ n theo chiều từ trường quay. Vậy giữa từ trường quay và dây quấn rotor có tốc độ trượt n2:n2 = n1 - nTần số sđđ và dòng điện trong dây quấn rotor :1111122sfnpnnnn60pnf=×−== (9-9)trong đó, s - là hệ số trượt của động cơ không đồng bộ, lúc làm việc ở chế độ tải định mức, thường sđm = 0,02 ÷ 0,08. Nếu f1 = 50Hz thì f2 = (1-4)Hzb. Ảnh hưởng của hệ số trượt đến sđđ của rotorSđđ pha cảm ứng trong dây quấn rotor lúc quay E2s là:E2s = 4,44f2N2kdq2Φmax (9-10)Từ công thức (9-13), thế vào (9-14a), ta có:E2s = 4,44sf1N2kdq2Φmax (9-11)Trong đó: N2 là số vòng dây của một pha dây quấn rotor kdq2 là hệ số dây quấn của dây quấn rotor. Khi rotor đứng yên s = 1, tần số f2 = f1. Sđđ cảm ứng trong dây quấn rotor lúc đứng yên E2 là:E2 = 4,44f1N2kdq2Φmax (9-12)So sánh (9-11) và (9-12), ta nhận được:22EsEs=(9-13)Từ (9-8) và (9-12), ta có tỉ số sđđ pha stator và rotor là : rs22dq11dq21eNNNkNkEEa===(9-14)với: ae gọi là hệ số qui đổi sđđ rotor về stator.Ns = kdq1N1 là số vòng dây hiệu dụng của dây quấn stator.Nr = kdq2N2 là số vòng dây hiệu dụng của dây quấn rotorc. Phương trình điện áp ở dây quấn rotorPhương trình cân bằng điện áp ở dây quấn rotor của của động cơ không đồng bộ có được bằng cách phân tích mô hình mạch điện một pha trình bày trên hình 9-16. Để thuận tiện cho việc phân tích, ta giả thiết stator lí tưởng nghĩa là từ trường do nó sinh ra có biên độ và tốc độ quay không đổi, không có tổn hao sắt, đồng và sụt áp trên dây quấn stator. Rotor được thay bằng mạch điện đứng yên gồm điện trở R2, điện kháng X2 và sđđ cảm ứng trong dây quấn rotor E2. Sđđ cảm ứng trong dây quấn rotor do từ trường quay stator có tần số f2 =f1. Mô hình một pha của động cơ rotor dây quấn trình bày trên hình 9-6a, nếu rotor lồng sóc qui đổi về rotor dây quấn tương đương.152 Điện trở của rotor R2 phụ thuộc vào chiều dài, tiết diện ngang, điện trở xuất và hiệu ứng mặt ngoài của thanh dẫn rotor, cũng như điện trở điều chỉnh nếu nó là động cơ rotor dây quấn. Điện kháng tản của dây quấn rotor phụ thuộc vào chiều sâu của rãnh, tần số dòng điện trong dây quấn rotor và khe hỡ không khí giữa lõi thép stator và rotor. Điện kháng tản của dây quấn rotor lúc đứng yên (blocked-rotor): X2 = 2πf1L2(9-15) Điện kháng tản của dây quấn rotor lúc quay: X2s = 2πf2L2 = 2πsf1L2 X2s = sX2 (9-16)trong đó: L2 là điện cảm tản của dây quấn rotor.153Hình 9-6 Sơ đồ mạch điện tương đương của động cơ điện không đồng bộvới stator lí tưởng và rotor thựcR21URotor2If2 = f1jX2Từ trường quaystatorStator2E(a)2EsR2Rotor2If2 = sf1jsX2Từ trường quay stator(b)2ER2/sRotor2IjX2Từ trường quay stator(d)R2jsX2Z2sΨ2(c)R2/sjX2Z2/sΨ2(e) Giống như MBA, ta viết phương trình cân bằng điện áp của mạch điện rotor lúc quay, nhưng chú ý ở đây là dây quấn rotor ngắn mạch nên U2 = 0, vậy ta có phương trình là:)jXR(IE0s222s2+−=(9-17)hay: s2222222ZIEs)jsXR(IEs0−=+−=(9-18)trong đó: Z2s = R2 + jsX2 là tổng trở của dây quấn rotor lúc quay được trình bày trên hình 9-6c, còn R2 là điện trở pha của dây quấn rotor.Từ phương trình (9-18), ta có mạch điện tương đương hình 9-6b, và tính được dòng điện trong dây quấn rotor:222s222jsXREsZEsI+== (9-19)Ta viết lại (9-19) khi chia tử và mẫu số cho s, ta có như sau:222s222jXs/REs/ZEI+== (9-20)Từ phương trình (9-20), ta có mạch điện tương đương hình 9-6d.Giả thiết rằng o220EE∠= và 222sZsZΨ∠=, ta có:22222o2s222s/ZEs/Z0Es/ZEIΨ−∠=Ψ∠∠== (9-21)Trong đó góc Ψ2 là góc của tổng trở phức Ẕ2/s trình bày trên hình 9-6e, và cũng chính là góc lệch pha của sđđ E2 và dòng điện I2. Hai tổng trở Ẕ2s và Ẕ2/s chỉ khác nhau về môđun nhưng không khác nhau về argumen.Biểu diễn Ẕ2/s và Ψ2 trong các mối quan hệ hình thành chúng, được trình bày trên hình 9-6e. Từ phương trình (9-21), ta có trị số hiệu dụng dòng điện rotor:22222s222)sX(RsEZsEI+== (9-22)Ta viết lại (9-22) khi chia tử và mẫu số cho s, ta có được trị số hiệu dụng của dòng điện rotor như sau:22222X)sR(EI+= (9-23)Và: =Ψs/RXartg222(9-24)VÍ DỤ 9-1 Động cơ không đồng bộ ba pha nối Y có công suất Pđm = 75kW, Uđm = 380V, fđm = 50Hz, 4 cực từ. Khi làm việc với công suất định mức có hệ số trượt sđm = 0,05. Xác định :1. Tốc độ đồng bộ và tốc độ của rotor.2. Tốc độ của từ trường quay trong khe hở không khí.3. Tần số của dòng điện trong dây quấn rotor.154 4. Tốc độ trượt.5. Tốc độ của từ trường rotor so với :+ rotor+ stator+ từ trường quay stator6. Điện áp cảm ứng trong dây quấn rotor khi máy làm việc định mức. Cho rằng tỉ số biến đổi điện áp ae =2.Bài giải 1. Tốc độ đồng bộ : 150025060pf60n1=×== vòng/phút Tốc độ của rotor : n = (1-s)n1 = (1-0,05)1500 = 1425 vòng/phút2. Tốc độ của từ trường quay trong khe hở không khí :150025060pf60n1=×== vòng/phút3. Tần số của dòng điện trong dây quấn rotor : f2 = sf1 = 0,05 x 50 = 2,5 Hz4. Tôc độ trượt n2 = sn1 = 0,05 x 1500 = 75 vòng/phút.5. Tốc độ của từ trường rotor so với :+ rotor : 75 vòng/phút.+ stator : 1500 vòng/phút+ từ trường quay stator : 0 vòng/phút6. Điện áp cảm ứng trong dây quấn rotor khi máy làm việc định mức :E2s = sE2 =s E1/ae = 0,05 x 23380×= 5,485 VVÍ DỤ 9-2 Động cơ không đồng bộ ba pha nối Y có công suất Pđm = 18,5kW, Uđm = 380V, fđm = 50Hz, 6 cực từ. Điện trở và điện kháng tương ứng của rotor là 0,1 Ω/pha và o,54 Ω/pha. Khi làm việc với công suất định mức có tốc độ nđm = 970 vòng/phút. Nếu sđđ pha khi rotor đứng yên là 150V. Hãy xác định :1. Tốc độ đồng bộ và hệ số trược định mức.2. Dòng điện trong dây quấn rotor.3. Dòng điện trong dây quấn rotor nếu giảm tải đến hệ số trượt còn 0,02. Tính tốc độ quay lúc này.Bài giải 1. Tốc độ đồng bộ : 100035060pf60n1=×== vòng/phút Hệ số trượt định mức: 03,010009701000nnns11đm=−=−=2. Dòng điện trong dây quấn rotor lúc s = 0,03:155 [...]... sau: 2' 21 2' 21 ' 2 2 1 1 1 )XX()s/RR( s/RUm M +++ × Ω = 2 n 2 1 ' 2 2' 21 2 1 ' 2 m XR R )XX(R R s + = ++ ±= ( 9- 61) 2' 21 2 11 2 1 1 1 max )XX(RR U5,0m M +++± × × Ω ±= ( 9- 6 2) Thường R 1 << X 1 + X’ 2 = X n , nên xem R 1 = 0, ta có: ' 21 ' 2 m XX R s + ±= ( 9- 6 3) ' 21 2 1 1 1 max XX U5,0m M + × × Ω ±= ( 9- 6 4) 2 n 2 n ' 2 2 1 1 1 2' 21 2' 21 ' 2 2 1 1 1 K XR RUm )XX()RR( RUm M + × Ω = +++ × Ω = ( 9- 6 5) 16 9 ... hình 9 -1 4 b, 1DC R2R = 2 R R DC Y1 = ( 9- 6 7) Nếu dây stator nối ∆, như trình bày trên hình 9 -1 4 c, ∆ ∆∆ ∆∆ = + × = 1 11 11 DC R 3 2 R2R R2R R DC1 R5,1R = ∆ ( 9- 6 8) 9. 9.2. Thí nghiệm khơng tải 17 2 Nguồn DC điều chỉnh được điện áp A V ĐC Hình 9 -1 4 Sơ đồ mạch điện thí nghiệm xác định R 1 (a) (b) a b c a b c (c) a b c R 1 R 1 R 1 R 1Y R 1Y R 1Y I DC I DC U DC U DC PHẦN THỨ BA MÁY ĐIỆN KHÔNG ĐỒNG BỘ Chương. .. A88,6 69 ,12 69, 3042,20 19 ,323,254 Z E I o 0 0 ' s2 ' 2 2 ' −∠= ∠ −∠ ==   A 71, 8 510 44,688,6 69 ,12 23,3 011 ,15 III 000' 21o −∠=−∠−−∠=−=  3. Các cơng suất tiêu thụ từ lưới điện: VA062.6j404 .10 23,30040 .12 23,3 011 ,15 58,265IUS ~ 0 0 * 11 +=∠= =∠×==  Vậy: P 1 = 10 .040W = 10 ,04 kW Q 1 = 6.062 VA = 6,062 kVAr S 1 = 12 .040 VA = 12 ,040 kVA 4. Các tổn hao: p Cu1 = 3R 1 .I 1 2 = 3.0,2 .15 ,11 2 = 13 7,03 ≈ 13 7... Ω∠= + ∠ = + × = 0 0 Mfe Mfe 0 453,82636, 41 j42 317 )90 42.( 317 jXR jXR Z Ω∠= ∠+∠ ∠×∠ = + × = 0 0o 0o 02 02 P 034,20823 ,16 453,82636, 416 9, 3042,20 453,82636, 416 9, 3042,20 ZZ ZZ Z P1V ZZZ += = (0,2 +1, 2j)+ 16 ,823∠20,034 0 = 17 ,57∠30,23 0 Ω Giả thiết: V058,2650 3 460 0 3 U U 000 đm 1 ∠=∠=∠=  A23,3 011 ,15 23,3057 ,17 058,265 Z U I 0 0 0 V 1 1 −∠= ∠ ∠ ==   ; V 19, 323,254034,20823 ,16 23,3 011 ,15 ZIE o00 P1 2 ' −∠=∠×−∠=×=  A88,6 69 ,12 69, 3042,20 19 ,323,254 Z E I o 0 0 ' s2 ' 2 2 ' −∠= ∠ −∠ ==   A 71, 8 510 44,688,6 69 ,12 23,3 011 ,15 III 000' 21o −∠=−∠−−∠=−=  3.... W p Cu1 = 3R’ 2 .I 2 ’2 = 3.0,25 .12 , 69 2 = 12 0, 69 ≈ 12 1 W p fe = 3R fe .I fe 2 = 3.E 2 ’2 /R fe = 3.25423 2 / 317 = 611 ,68 ≈ 612 W Σp = p Cu1 + p Cu1 + p fe + p q = = 13 7,03 + 12 0, 69 + 611 ,68 +16 6 = 10 35 W 5. Công suất điện từ và công suất cơ và trên trục: W9655 012 5,0 69 ,12 0 s p P 2Cu đt === 16 2 Thí nghiệm đo điện trở một chiều động cơ không đồng bộ là nhằm xác định điện trở R 1 của... có vỏ máy và nắp máy. Cịn hình 9- 3 c là ký hiệu động cơ trên sơ đồ điều khiển. a) Lõi thép : 14 7 Hình 9 -1 Cấu tạo của động cơ điện không đồng bộ 1. Lõi thép stato; 2. Dây quấn stato; 3. Nắp máy; ; 4. Ổ bi; 5. Trục máy; 6.Hộp dầu cực; 9- Lõi thép rôto; 8. Thân máy; 9. Quạt gió làm mát; 10 . Hộp quạt 1 7 2 8 3 4 9 5 6 10 Hiệu suất của động cơ điện: 11 2 P p 1 P P ∑ −==η ( 9- 4 0) VÍ DỤ 9- 3 Động... chế độ máy phát. Sau khi thế ( 9- 5 2) vào ( 9- 51) , ta có moment cực đại : 2' 2Th 2 ThTh 2 Th 1 1 max )XX(RR U5,0m M +++± × × Ω ±= ( 9- 5 3) 16 4 o o 22 2 2 2 ,94 ,44 54,0j03,0 /1, 0 015 0 jXs/R E I −∠= + ∠ = + =   A 3. Dòng điện trong dây quấn rotor lúc s = 0, 012 4: o o 22 2 2 16 ,683, 29 54,0j02,0 /1, 0 015 0 jXs/R E I −∠= + ∠ = + =   A Tốc độ của rotor : n = ( 1- s)n 1 = ( 1- 0,02 )10 00 = 98 0 vịng/phút 9. 4.3.... được: Ω= × = × = 53 ,1 143 90 0 I3 P R 22 n n đt ; Ω= × = × = 92 ,3 14 3 95 I3 U Z n n tđ ; Ω=−== 61, 353 , 19 2,3R-ZX 222 tđ 2 tđtđ Cho rằng X 1 = X’ 2 = 0,5X tđ = 0,5 x 3, 61 = 1, 805 ohms, ta có điện kháng từ hóa: X M = X 0 – X 1 = 42,22 – 1, 085 = 40, 415 Ω. Điện trở rotor: R’ 2 = ( R tđ - R 1 ) 2 M 2 M ' 2 X )XX( + R’ 2 = ( 1, 53 – 0,75) Ω= + 8 51, 0 415 ,40 ) 415 ,40805 ,1( 2 2 Dịng điện khơng tải % so với dịng điện. .. vào điện áp định mức ? b. Môment khởi động ? c. Hệ số trượt định mức ? d. Dòng điện định mức ? e. Bội số dòng điện khởi động ? f. Hệ số công suất định mức ? 18 5 Bài giải 1. Tốc độ đồng bộ : 12 00 3 6060 p f60 n 1 = × == vịng/phút Hệ số trượt định mức: 012 5,0 12 00 11 85 012 00 n nn s 1 1 đm = − = − = 2. Dòng điện stator và rotor Ω∠=+=+=+= 0' 2 ' 2 ' s2 69, 3042,20j 29 ,12 0 29, 1j 012 5,0 25,0 jX s R Z ;... bộ s R ' 2 1 U  jX M 1 I  R fe o I  fe I  M I  ' 2 I  jX’ 2 + _ Động cơ điện không đồng bộ nhận điện năng từ lưới điện, nhờ từ trường quay điện năng đã được biến đổi thành cơ năng trên trục động cơ. Công suất tác dụng động cơ điện nhận từ lưới điện : P 1 = m 1 U 1 I 1 cosϕ 1 . ( 9- 3 4) Trong đó: U 1 , I 1 là điện áp pha và dịng điện pha, cịn ϕ 1 là góc lệch pha của dòng điện và điện áp pha; m 1 là số pha của dây quấn stator. Công . thiết:V058,2650346003UU000đm1∠=∠=∠=A23,3 011 ,15 23,3057 ,17 058,265ZUI000V 11 ∠=∠∠==; V 19, 323,254034,20823 ,16 23,3 011 ,15 ZIEo00P12'−∠=∠×−∠=×= A88,6 69 ,12 69, 3042,2 0 19 ,323,254ZEIo00's2'22'−∠=∠−∠==A 71, 8 510 44,688,6 69 ,12 23,3 011 ,15 III000'21o−∠=−∠−−∠=−=3.. (R1 + jX1)//jXM = RTh + jXTh. ( 9- 41) )XX(jRjXUUM11M1Th++=( 9- 4 2)Thường trong máy điện không đồng bộ : R1 << X1 + XM, nên : 1ThM1M1ThUKXXXUU=+=( 9- 4 3 )12 Th12M1MThRKR)XXX(R=+=( 9- 4 4 )11 Th1M1MThXXKXXXXX