thuyet minh đồ án Bê Tông Cốt Thép 2

tính toán thép cột nhà công nghiệp.

đồ án bê tông cốt thép IIThiết kế khung ngang nhà công nghiệp một tầng

I/ số liệu cho trớc:

- Nhà công nghiệp 1 tầng, lắp ghép, 3 nhịp không đều nhau

- Nhịp giữa co cầu trục điện 2 móc cẩu, chế độ làm việc nặng

- Bớc cột : a = 6 (m)

-Hoạt tải mái: pc = 75 da/Nm2 - n = 1,2 - mái nặng

- Cao trình vai cột: V = 6,6 (m)

- Liên kết kết cấu mái vào cột là liên kết khớp bằng bu lông chôn sẵn

- Liên kết cửa máI vào kết cấu mái là liên kết hàn, thông qua bản thép chôn

II/ Lựa chọn kích thớc của các cấu kiện.

Từ sứ trục ta tra phụ lục đợc các số liệu sau:

Sức

Trục

Q(Tấn)

Lct(m)

bé, chiều cao đầu dàn nhỏ nh vậy giảm đợc vật liệu bao che quanh nhà

- Chiều cao ở giữa nhịp dàn BTCT là:

Nhịp 1 và 3:

).

( 39 , 2 01 3 5 21 ) 9

1 7

1 ) 9

1 7

1

m L

1 7

1 ) 9

1

7

1

m L

- Chọn cửa mái chỉ đặt ở nhịp giữa, bố trí chạy dọc theo nhà

Kích thớc cửa mái: rộng 12 (m) (do nhịp L = 24 > 18(m) )

Chiều cao: 4 (m) ( chọn theo yêu cầu về chiếu sáng)

- Các lớp mái đợc cấu tạo từ trên xuống nh sau:

Hai lớp gạch lá nem kể cả vữa dày 5 (cm)

Lớp bê tông nhẹ cách nhiệt dày 12 (cm)

Lớp bê tông chống thấm dày 4 (cm)

Panen mái là dạng panen sờn, kích thớc 93 (m), cao 40 (cm)

 Tổng chiều dày các lớp mái: t = 5 + 12 + 4 + 40 = 61(cm)

2/.Chọn dầm cầu trục:

- Nhịp dầm cầu trục a = 6 (m), sức trục Q = 20 < 30 (t)

 Chọn dầm cầu trục tiết diện chữ T thoả mãn:

- Chiều cao tiết diện:H 1 1 a 1 1 6 0,6 1(m)

6 10 6

1 a 10

1 20

1 8

1

Hr - Chiều cao ray và các lớp đệm: Hr = 0,15 (m)

Hc - Chiều cao dầm cầu trục: Hc=1,2 (m)

a1 : Khe hở an toàn từ đỉnh xe con đến mặt dới kết cấu mang lực mái.,

).

m ( 15 , 0 1

hm- chiều cao cửa mái: hcm= 4 (m)

t- tổng chiều dày các lớp mái: t = 0,61 (m)

 Cao trình đỉnh mái ở nhịp biên không có cửa mái:

 , và thống nhất cho toàn bộ phần cột trên &

cột dới, cho cả cột biên lẫn cột giữa

l0: chiều dài tính toán của đoạn cột Chọn b = 45 (cm)

- Kiểm tra điều kiện: Dầm cầu trục là không liên tục:

Cột trên: l0 = 2,5.Ht = 2,5.3,36 = 8,4 (m)  18 , 6 30

45 , 0

4 , 8

35 , 13

đ cho rộng mở

cần

mà không mái

cấu kết cho tựa tích diện ủ

Đ

lực chịu kiện iều

Đ

:

h

4 4

t

Cột biên: a4 =  - B1 - ht (B1: khoảng cách từ trục dầm cầu trục đến mép

ngoài cầu trục) Tra phụ lục  B1 = 26 (cm)

- Chọn chiều cao tiết diện phần cột dới: hd

Đảm bảo các điều kiện sau:

+ Đủ điều kiện chịu lực

+ Cột đủ độ cứng để biến dạng của khung ngang không ảnh hởng tới sự làm vịêc của cầu trục

d ới Cột

(cm).

40 l : n biê Cột ).

cm ( 40 l khi 10(cm) của bội

).

cm ( 40 l khi (cm) 5 của bội

(cm).

20

l

v v

Q ( (cm) 50

cột giáp tiếp

chỗ tại

diện tiết

c ao Chiều

3

(cm) 10

của bội

mặt cắt ngang và chi tiết

III Xác định tải trọng:

1/.Tĩnh tải mái:

- Phần tĩnh tải do trọng lợng bản thân các lớp mái tác dụng trên 1m 2 mặt

bằng mái đợc xác định theo bảng sau:

St

t

Các lớp mái

Chiềudày(m)

KLriêng



(kg/m3)

Tải trọngtiêu chuẩn

gc (kg/m2)

Hệ sốvợt tảin

Tải trọng tính toán

10 , 6 ,

+ Nhịp biên: L = 21,5 (m), tra phụ lục: 8,6 T

 Trọng lợng tính toán 1 kết cấu mái nhịp biên: G1 =8,6 1,1 = 9,46 (T)

+ Nhịp giữa: L = 24 (m), tra phụ lục: 9,6 T

 Trọng lợng tính toán 1 kết cấu mái nhịp giữa: G1 =9,6 1,1 = 10,56 (T)

- Trọng lợng khung cửa mái (12 4 m): Gc

- Tĩnh tải qui về lực tập trung Gm

Nhịp biên không có cửa mái:

Gm1 = 0,5 ( G1 + g a L ) = 0,5.(9,46 + 0,684.6.21,5 ) = 48,848 (t)

Nhịp giữa có cửa mái:

Gm2 = 0,5 ( G1 + g a L + G2 + 2gk a )

= 0,5.(10,56 + 0,684.6.24 + 3,08 + 2.0,6.6 ) = 59,688 (T)

- Điểm đặt Gm2: đặt tại trung tâm bản thép ở đầu kết cấu mái ( thờng trùng với trục

đi qua bulông liên kết ở đầu cột, lấy cách trục định vị 150 (mm)

2/ Tĩnh tải do dầm cầu trục:

- Tĩnh tải do trọng lợng bản thân cầu trục, trọng lợng ray & các bảm đệm hợp

thành lực tập trung đặt lên vai cột:  Gd = n ( Gc + a.gr )

1 6 , 0 ( 9 , 8 65 , 0 4 ,

2 , 1 6 , 0 ( 2 9 , 8 8 , 0 45 ,

- Tờng xây gạch là tờng tự chịu lực nên trọng lợng bản thân của nó không gây

ra nội lực cho khung

4/.Hoạt tải mái:

- Hoạt tải mái truyền qua kết cấu mái vào đỉnh cột thành lực tập trung Pm

Điểm đặt của Pm trùng với điểm đặt của Gm

- Khi trên mái không có ngời đi lại mà chỉ có ngời sửa chữa, hoạt tải tiêu chuẩn:

m2)

 Pm = 6,840 (T/m2)

B

750 750

150

750

sơ đồ xác định điểm đặt tải trọng mái

điểm đặt của tải trọng cầu trục

m2

G

5/ Hoạt tải cầu trục:

a/ Hoạt tải đứng do cầu trục:

Hệ số vợt tải: n = 1,1 Với số liệu cầu trục đả cho:

+ Trọng lợng xe con: G = 9,3 T

+ Ap lực tiêu chuẩn lớn nhất lên bánh xe cầu trục Pc

max = 23 T

 áp lực thẳng đứng lớn nhất do 2 cầu trục đứng cạnh nhau truyền lên vai cột

Dmax đợc xác định theo đờng ảnh hởng phản lực:

Dmax = n

c max

- Nhịp biên: Dmax= 1,1.14,5.(1 + 0,267 + 0,683) = 31,103 T

- Nhip giữa: Dmâx= 1,1.23(1 + 0,267 + 0,683) = 49,335 T

- Điểm đặt của Dmax trùng với điểm đặt của Gd

b/ Hoạt tải do lực hãm ngang của xe con:

- Lực hãm ngang do 1 bánh xe truyền lên dầm cầu trục trong trơng hợp móc mềm đợc xác định theo công thức:

Nhip biên:

).

( 39 , 0 20

6 , 5 10 2

1 20

2

1 2

T

c

- Lực hãm ngang do Tmax truyền lên cột đợc xác định theo đờng ảnh hởng nh

đối với Dmax

 Tmax =  i

c

T

3 , 9 20 2

1 20

2

1 2

n = 1,1 0,733.(1 + 0,267 + 0,683) = 1,57 (T)

y = Ht - Hc = 3,7 - 1 = 2,7 (m)

6/.Hoạt tải do gió:

- Tải trọng gió gồm 2 thành phần: tĩnh & động.

+ Chiều cao nhà : 19,76 m < 36m

+ Tỉ số chiều cao/nhịp:

24

76 , 19

C- Hệ số khí động, phụ thuộc vào hình dáng công trình

Phía gió đẩy C = 0,8

B A

-0,6

-0,5 -0,5

-0,5 -0,237

0,7 -0,5

0,8

h d

21500

B A

11,57 20465

, 0 75 , 10 8 , 0 2 , 3

= tag

11,57 20465

, 0 75 , 10 8 , 0 2 , 3

= tag

C : cã   11,57 0< 600  ,

2 e

65 45 12

).

( 240000 12

40 45 12

4 3

3

4 3

3

cm h

b J

cm h

b J

d d

t t

1029844 (

274 , 0 ) 1 (

274 , 0 26 , 12

36 , 3

J

J t k H

H t

80 45 12

).

( 810000 12

60 45 12

4 3

3

4 3

3

cm h

b J

cm h

b J

d d

t t

400 150

2

h

 M = -48,848 0,05 = - 2,442 (T.m) DÊu - v× cã chiÒu ngîc chiÒu qui íc

- §é lÖch trôc gi÷a phÇn cét trªn vµ phÇn cét díi lµ:

N Q M

035 0 ) 1 810000

1920000 (

294 , 0 ) 1 (

294 , 0 6 , 12

7 , 3

3 3

J

J t k H H t

( 125 , 0 ) ( 100 2

400 650

068 , 0 1 (

26 , 12 2

) 274 , 0

068 , 0 1 (

442 , 2 3 ) 1 (

2

) 1 (

3

t

k M

-TÝnh R2 víi M2 = - Gm1 a = -48,848 0,125 = -6,106 (T.m)

647 , 0 )

068 , 0 1 (

26 , 12 2

) 274 , 0 1 (

106 , 6 3 )

1 (

2

) 1 (

t M

6 , 12 2

) 294 , 0

035 , 0 1 (

623 , 1 3 ) 1 (

2

) 1 (

3

t

k M

do tĩnh tải mái sơ đồ tính và biểu đồ momen ở cột biên & cột giữa

3,663

- 5,202 0,905

II II

I I

- Sơ đồ tính với tĩnh tải dầm cầu trục Gd:

- Gd gây ra mômen đối với trục cột dới đặt ở vai cột: M = Gd ed

).

( 425 , 0 2

65 , 0 75 , 0

26 , 12 2

) 274 , 0 1 (

76 , 2 3 ) 1 (

2

) 1 (

t M

I I

IIIIIIIIII

IVIV

IVIV

56,998

N M

- 1,01

0,849 1,623

128,451

117,753 111,263 108,516

N M

- Vì Pm có cùng điểm đặt & chiều nh Gm  Nội lực do hoạt tải mái đợc tính bằng cách nhân giá trị nội lực do tĩnh tải Gm gây ra với: 486,,480848 0,112

- Tính riêng tác dụng của hoạt tải đặt lên nhịp phải bên phải & trái của cột

- Lực Pm2 đặt bên phải gây ra momen ở đỉnh cột:

M = Pm2 et = 6,48 0,15 = 0,972 (tm)

- Momen và lực cắt trong cột do momen này gây ra đợc xác định bằng cách

nhân momen do tĩnh tải Gm gây ra với tỉ số 0 , 56

623 , 1

972 , 0

- Xác định nội lực trong các tiết diện cột:

- Do Pm1 = Pm2 nên nội lực do Pm1 gây ra đợc suy ra từ nội lực do Pm2 bằng

cách đổi dấu momen & lực cắt còn lực dọc giữ nguyên

IV IV

0,117 m1

bên trái cột giữa bên phải cột giữa

- Sơ đồ tính giống nh khi tính với tĩnh tải dầm cầu trục Gd, nội lực đợc xác

định bằng cách nhân nội lực do Gd gây ra với tỉ số: 4 , 79

49 , 6

103 , 31

- Xác định nội lực trong các tiết diện cột:

- Tính riêng tác dụng của hoạt tải đặt lên vai cột phía bên trái & phải của cột

- Lực Dmax gây ra momen đối với phần cột dới đặt ở vai cột:

M = Dmax ed = 49,335 0,75 = 37,0 (tm)

- Trờng hợp Dmax đặt ở bên phải:

) 035 , 0 1 (

6 , 12 2

) 294 , 0 1 (

37 3 ) 1 (

2

) 1 (

t M

II II

I I

B

1,4

A

dG

18,393 -18.607

max2Dmax1

t 1 T

- Phản lực đầu cột:   0 , 57

068 , 0 1

274 , 0 1 84 , 0

294 , 0 1 57 , 1

III III

IV IV

III III

IV IV

8/ Nội lực do tải trọng gió:

- Với tải trọng gió phải tính với sơ đồ toàn khung có chuyển vị ngang ở đỉnh

cột

- Giả thiết xà ngang cứng vô cùng và vì các đỉnh cột có cùng mức nên chúng

có chuyển vị ngang nh nhau

- Dùng phơng pháp chuyển vị để tính, hệ có 1 ẩn số : là chuyển vị ngang ở

đỉnh cột.Hệ cơ bản nh hình vẽ:

R g

67000 24000

068 , 0 1 (

8

) 274 , 0 068 , 0 1 (

26 , 12 328 , 0 3 )

1 (

8

) 1 (

.

3

k

t k H P

246 , 0 1438

H

J E r

) 068 , 0 1 (

) 10 26 12 (

1029844

3 )

1 (

3

3 2 3

H

J E r

) 035 , 0 1 (

) 10 6 , 12 (

1920000

3 )

1 (

3

3 2 3

5,982 r

001569 ,

0 438 , 1

1

E E r

R

0,0011(T).

) E

687 (

0,001569.E 1,079

r R

sơ đồ xác định phản lực trong hệ cơ bản

( 91 , 1 ) (

002782 ,

0

E E r

- Nội lực trong các tiết diện cột đợc sắp xếp và tổ hợp lại thành bảng

- Tại các tiết diện I, II, III chỉ đa vào tổ hợp các giá trị M và N, còn ở tiết

- Trong tổ hợp cơ bản 1 chỉ đa vào 1 loại hoạt tải ngắn hạn, trong tổ hợp cơ bản 2 đa vào ít nhất 2 loại hoạt tải ngắn hạn với hệ số tổ hợp là: 0,9.

- Khi xét tác dụng của 2 cầu trục ( trong tổ hợp có cộng cột 7;8 hoặc 9;10 thì nội lực của nó phải nhân với hệ số: 0,95)

- Khi xét tác dụng của 4 cầu trục ( trong tổ hợp có cộng cả cột 7;8 và 9;10 thì nội lực của nó phải nhân với hệ số: 0,8

V/ Chọn vật liệu:

- Mác bê tông: M200 Tơng ứng cấp độ bền B20

) 2 (kg/cm 4

24.10 b

E );

2 7.5(kg/cm k

R );

2 90(kg/cm

n

- Cốt thép dùng thép nhóm C_II:

) / ( 10 1 , 2 );

/ (

; 412 ,

(m)

, 0 01

1

) ( 56 , 0 600

cm H

40 45 12

.

).

( 4498 )

6 2

40 (

36 45 015 , 0 ) 2 (

.

.

4 3

3

4 2

2 0

cm h

b

J

cm a

h h b

4 0 (

340 , 56 174 , 6

) 06 , 0 2

4 0 (

508 , 50 076 , 0 1 ) 2 (

) 2

a h N M

- Hệ số xét đến độ lệch tâm: 0,1 0,367

40

46 , 12 1 , 0

11 , 0 1

, 0 1

, 0

11 , 0

S

- Lực dọc tới hạn:

) J E J E K

S (

0

th   sfdf

).

( 212655 )

4498 10 1 , 2 240000

10 24 51

56340 1

1 1

4 , 0 )

25 , 1 (

40 46 , 12 09 , 1 2

0 , 6 34 (

2600

34 45 90 412 , 0 31 56340 )

.(

.

, 0 ,

2 0 0

a h R

h b R A e

02 , 4

% 100

, ,

a

F để tính Fa với   0  0 , 58

).

( 72 , 7 02 4 2600

56340 34

45 90 58 , 0

.

, 0

R

R R

N h b R

h b

F F



    100 %  1 , 13 % 

34 45

72 , 7

% 100

b/.Kiểm tra với cặp 1:

- Vì cặp 1 có momen trái dấu với cặp 2 là cặp tính thép nên với cặp 1 ta có:

Fa = 216 = 4,02 (cm2) ; ,

F = 318 = 7,63 (cm2)

6 ) 5102 ( ).

2

45 (

74 , 18 ) 2 ).(

45 0 (

508 50 564 , 0

) 06 , 0 2

45 0 (

508 , 50 076 , 0 1 ) 2 (

) 2

a

h N M

797 , 0 1 , 0 45

6 , 2 1 , 0

11 , 0 1 , 0 1

5102 10 1 , 2 10 24 10 24 93 , 1

797 , 0 (

50508 1

1 1

45 6 , 2 193 , 1 2

).

( 34 19 45

90

) 02 , 4 72 , 14 (

2600 50508

.

.

cm b

R

F R F R N

x

n

a a a a

. 0



0 0 ,

h x a

x b R e

0 , a , a 0

47 , 22 45

- So sánh vế trái và vế phải thấy rằng bố trí cốt thép nh trên là đảm bảo chịu đợc lực của cặp 1

c/.Kiểm tra với cặp 2:

- Vì cặp 2 có momen cùng chiều với cặp 3 đã tính thép nên đối với cặp 2

74 , 18 ) 2 ).(

7 , 1 ) 06 , 0 2

45 0 ( 508 , 50 264 , 6

) 06 , 0 2

45 0 (

508 , 50 076 , 0 1 ) 2 (

) 2

a

h N M

369 , 0 1 , 0 31 , 0 1 , 0

11 , 0 1 , 0 1

S

).

( 210583 )

5102 10 1 , 2 240000

10 24 7 , 1

369 , 0 (

50508 1

1 1

45 9 , 13 32 , 1 2

).

( 34 , 19 45

90

) 02 , 4 72 , 14 (

2600 50508

.

.

cm b

R

F R F R N

x

n

a a a a

. 0

h x a

x b R e

0 , a , a 0

34 , 19 45

- So sánh vế trái và vế phải thấy rằng bố trí cốt thép nh trênlà đảm bảo chịu đợc lực của cặp 2

d/ Kiểm tra cột theo phơng ngoài mặt phẳng uốn:

- Vì tiết diện cột vuông, độ mảnh theo phơng ngoài mặt phẳng uốn không lớn hơn độ mảnh theo phơng trong mặt phẳng uốn và kiểm tra đã dùng cặp nội lực 3 là cặp có Nmax nên không cần kiểm tra theo phơng ngoài mặt phẳng uốn

e/.Kiểm tra về bố trí cốt thép:

-Chọn lớp bêtông bảo vệ dày 5 (cm), có thể tính gần đúng

) ( 8 , 5 2

- Trị số h0 theo cấu tạo: h0 = 40 – 6,25 = 33,75 = h0gt

- Khoảng cách giữa các cốt thép ( ở phía đặt 318): 9 , 86 ).

3

3 8 , 1 5 2 45

KÝ hiÖu

néi lùc KÝ hiÖuë b¶ng

tæ hîp

M(tm) (t)N e01 MN

(m)

, 0 01

).

( 2 30 30

1

) ( 48 , 1 600 890 600

1

, 0

cm

cm h

cm H

60 45 12

.

).

( 22395 )

6 2

60 ( 54 45 016 , 0 ) 2 (

.

.

4 3

3

4 2

2 0

cm h

b

J

cm a

h h b

6 0 (

978 , 96 319 , 18

) 06 , 0 2

6 0 (

553 , 64 844 , 2 1 ) 2 (

) 2

a

h N M

345 , 0 1 , 0 60

9 , 20 1 , 0

11 , 0 1 , 0 1

S

).

( 336135 )

22395 10 1 , 2 810000

10 24 452 , 1

345 , 0 (

1335

4 ,

96978 1

1 1

).

( 01 , 17 ) 56 58 , 0 60 25 , 1 (

4 , 0 )

25 , 1 (

0

48

, 32 56 58 , 0

.

95 , 23 45 90

6 54 (

2600

) 2

365 , 31 54 36 , 53 (

96978 )

.(

) 2

.(

2 ,

0 ,

0

a h F

x h e N F

F

a a

69 , 11

6 2

60 (

54 45 0096 , 0 ) 2 (

.

h b

32 , 1 ) 06 , 0 2

6 0 (

145 , 91 271 , 18

) 06 , 0 2

6 0 (

533 , 64 8444 , 2 1 ) 2 (

) 2

a

h N M

336 , 0 1 , 0 60

0 , 22 1 , 0

11 , 0 1 , 0 1

).

( 279019 )

13436 10 1 , 2 810000

10 24 32 , 1

336 , 0 (

1335

4 ,

91145 1

1 1

e        Coi :F a, 11,69(cm2)

0 2

2 0

, 0 , ,

315 , 0 54

45 90

) 6 54 (

69 , 11 2600 78

, 56 91145

.

) (

.

A h

b R

a h F R e N

A

n

a a

12

2 392

91145 54

45 90 392 , 0

.

cm F

R

N h b R

416 , 0 54

45 90

) 6 54 (

98 , 10 2600 72

, 57 96978

.

) (

.

0

2 2

0

, 0 , ,

a h F R e N

A

n

a a

48 , 22

68 31 0   0 0 

96978 54

45 90 58 , 0

.

).

( 86 , 5 )

6 54 (

2600

54 45 90 416 , 0 72 , 57 96978 )

.(

.

2 ,

0 0

2 2

, 0 ,

2 0 0

,

cm F

R

N h b R F

cm a

h R

h b R A e

N

F

a a

n a

a

n a

, 0 54

45 90

) 6 54 (

68 , 5 2600 1

, 58 96978

.

) (

.

2 2

0

, 0 , ,

a h F R e N

A

n

a a

) 86 , 17 68 , 5 2600

96978 54

45 90 592 , 0

.

cm F

R

N h b R

Cặp 1 có:M = 23,084 (tm); N = 64,533 (t); e0 = 37,8 (cm)  cùng chiều momen với cặp 3  F a  17 , 42 (cm2 ); F a,  7 , 63 (cm2 ).

).

( 14428 )

6 2

60 ).(

63 , 7 42 , 17 ( ) 2 ).(

11 , 1 ) 06 , 0 2

6 0 (

533 , 64 084 , 23

) 06 , 0 2

6 0 (

533 , 64 884 , 2 1 ) 2 (

) 2

a

h N M

K dh dh dh

25 , 0 1 , 0 60

8 , 37 1 , 0

11 , 0 1 , 0 1

S

).

( 671950 )

14428 10 1 , 2 810000

10 24 11 , 1

25 , 0 (

840

4 ,

64533 1

1 1

60 8 , 37 106 , 1 2

).

( 16 45

90

) 63 , 7 42 , 17 (

2600 64533

.

.

cm b

R

F R F R N

x

n

a a a a

h x a

x b R e

0 , a , a 0

16 45

- Với cốt thép còn lại ở phần trên tiến hành kiểm tra khả năng chịu lực ở tiết diện III-III

- Chọn cặp nội lực III-18 để kiểm tra:

(t).

56,998 Ndh

(t).

89,423

N

(tm).

3,423 - Mdh (tm).

2

) 9,818(cm 25

2

2 ,

) ( 38 , 7 2 38

,

5

) ( 38 , 5

0

01

cm e

cm N

0  

h e

).

( 8587 )

6 2

60 ).(

09 , 5 181 , 9 ( ) 2 ).(

396 , 1 ) 06 , 0 2

6 0 (

423 , 89 836 , 4

) 06 , 0 2

6 0 (

998 , 56 423 , 3 1 ) 2 (

) 2

a

h N M

K dh dh dh

593 , 0 1 , 0 123 , 0 1 , 0

11 , 0 1

, 0 1

S

).

( 912570 )

8587 10 1 , 2 810000

10 24 396 , 1

593 , 0 (

840

4 ,

89423 1

1 1

60 38 , 7 109 , 1 2

).

( 12 , 25 45

90

) 09 , 5 818 , 9 (

2600 89423

.

.

cm b

R

F R F R N

x

n

a a a a

x b R e

0 , a , a 0

12 , 25 45

- So sánh vế trái và vế phải thấy rằng bố trí cốt thép nh trên là đảm bảo chịu lực cho tiết diện III-III

- Cốt dọc cấu tạo: ở phần cột dới có hd = 60 > 50 (cm)  nên giữa cạnh

đó cần có cốt dọc cấu tạo, khoảng cách giữa các cốt dọc theo phơng cạnh h là:

) ( 40 24 2

6 54 2