đồ án chi tiết máy new

Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo TRƯỜNG ĐH SƯ PHẠM KỶ THUẬT VINH BỘ MÔN CHI TIẾT MÁY  BẢN THUYẾT MINH ĐỒ ÁN MÔN HỌC CHI TIẾT MÁY Trang:1 Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo Lời nhận xét GVHD: …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… …………………………………………………………………………… Trang:2 Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo Mục Lục Lời nói đầu Phần I : Chọn động phân phối tỉ số truyền Chọn động Phân phối tỉ số truyền Bảng tổng kết Phần II Thiết kế truyền Thiết kế truyền Thiết kế truyền bánh cấp chậm Bảng thông số truyền bánh cấp chậm Thiết kế truyền bánh cấp nhanh Bảng thông số truyền bánh cấp nhanh Thiết kế truyền ngồi Thiết kế truyền xích Phần III Tính trục, chọn then , khớp nối Tính sơ trục Sơ đồ phân bố không gian hộp giảm tốc Tính gần trục Tính xác trục Tính mối ghép then , chọn then tiêu chuẩn Chọn, tính kiểm nghiệm khớp nối Phần IV Tính chọn ổ lăn hộp giảm tốc Tính chọn ổ lăn trục I Tính chọn ổ lăn trục II Tính chọn ổ lăn trục III Phần V Chọn kết cấu vỏ hộp chi tiết máy tiêu chuẩn Phần VI Chọn chế độ bôi trơi lắp ghép Tài liệu tham khảo Trang 5 9 9 14 14 21 22 22 24 25 28 29 38 40 42 43 44 45 46 47 52 Trang:3 Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo Lời nói đầu Môn học chi tiết máy môn học quan trọng cần thiết sinh viên ngành khí nói chung ngành Chế Tạo Máy nói riêng Đồ án Chi Tiết Máy học phần khơng thể thiếu cung cấp kiến thức sở kết cấu máy sở thực tế sau sinh viên học qua lý thuyết Đồ án môn học đồ án tổng hợp tất kiến thức môn học khác như: học, sức bền vật liệu , nguyên lý máy, Chi tiết máy, Máy cắt kim loại, dung sai KTĐ nhiều môn học khác Do sau sinh viên làm qua đồ án chi tiết máy hiểu rõ mơn học có liên quan mối quan hệ chặt chẽ với Máy móc hầu hết dẫn động khí mà mơn học có tính tốn thiết kế hệ thống dẫn động khí sở để thiết kế môn học khác, Việc làm đồ án giúp cho sinh viên có tính cẩn thận tỉ mỉ yếu tố cần cho người làm khí Trong q trình hồn thành kinh nghiệm kiến thức thực tế hạn chế nên khơng tránh khỏi sai sót Em kính mong bảo thầy để em hoàn thành tốt Để hoàn thành đồ án em xin chân thành cảm ơn giúp đỡ tận tình thầy giáo Nguyễn Hữu Ngoạn Ngơ Văn Giang tận tình dẩn giúp em hồn thành tốt đồ án mơn học Trang:4 Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo PHẦN I CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN 1.2.1 Chọn động cơ: + Căn cứ: - Đặc điểm làm việc tính kinh tế loại động điện - Yêu cầu làm việc hệ thống, ta chọn động xoay chiều không đồng ba pha , động đồng có lồng sóc có roto ,do có kết cấu đơn giản, giá thành hạ, dể bảo quản, làm việc tin cậy mắc trực tiếp vào lưới điện ba pha 220v/380v mà khơng cần biến đổi dòng điện, hiệu suất công suất phù với làm viêc hệ thống Ta tiến hành chọn sơ động cơ: + Chọn cơng suất động cơ: • u cầu: Động chọn phải thỏa mản yêu cầu sau: - Công suất định mức động phải lớn cơng suất làm việc chia hiệu suất hệ thống N ĐC ≥ N lv µ - Mômen mở máy động phải thắng mômen mở máy ban đầu M mm ≥ M can phụ tải - Khi động làm việc q tải nhiệt độ phát vẩn khơng q nhiệt độ cho phép, tức động vẩn làm việc ổn định - Với động chọn điện áp mạng lưới điện xoay chiều quốc gia 220v/380v • Tổng thời gian làm việc máy: t = số năm.số ngày số = 6.290.10= 17400(giờ) • Tính cơng suất đẳng trị băng tải Cơng suất trục làm việc tính là: N lv = P.v 3550.2,5 = = 8,875KW 1000 1000 Trong : P: Lực kéo băng tải v: Vận tốc băng tải • Tính hiệu suất hệ thống - Chọn hiệu suất truyền xích: η = 0,92 - Chọn hiệu suất cặp ổ lăn: η ol = 0,995 - Chọn hiệu suất khớp nối: η kn = - Chọn hiệu suất truyền cặp bánh trụ thẳng: η = 0,97 ⇒ hiệu suất toàn hệ thống: Trang:5 Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo η = η đ η br η kn η ol = 0,92.0,97 2.1.0,955 = 0,85 Do động làm việc với hệ số tải trọng thay đổi nên ta tính cơng suất cần thiết động sau : • Do động làm việc với tải trọng thay đổi nên ta áp dụng công thức sau: • Tính cơng suất tương đương động Từ công thức : T  t Ptđ = ∑  i  i (CT 2-14 sách TT TKHDĐCK tập I )  T  t ck Áp dụng cho mơmen đẳng trị M đt Trong : M = 1,8M ; M2 = M ; M = 0,7 M t1 = 4s = 0,0011h ; t = − 0,0011h ; t = 5h M  ∑  Mi  ti (1,8M ) 0,0011 + (5 − 0,0011) + ( 0,7M ) M M M đt = = = 0,8633 t + ∑i • Tính cơng suất cần thiết động Áp dụng cômg thức N ct = N lv M đt 8,875.0,8633 = = 9,012( Kw) η 0,85 (CT 2-8 sách TT TKHDĐCK tập I) - Trong : N lv : Cơng suất làm việc trục công tác N ct : Công suất cần thiết động M đt : Mô men đẳng trị trường hợp tải trọng thay đổi η : Hiệu suất truyền động • Tính số vòng quay trục máy công tác: ntg = 60.100.v 60.1000.2,5 = = 183,73(v / phút ) π D 3,14.260 - Trong : v: Vận tốc tang quay D: Đường kính tang quay Trang:6 Đồ án chi tiết máy •    Khoa khí chế tạo Tính số vòng quay sợ động : Tỉ số truyền bánh trụ hộp giảm tốc hai cấp ibr = Tỉ số truyền xích ix = i: Là tỷ số truyền hộp giảm tốc: i = i x ibr = 2.8 = 16 Theo bảng 2-2 trang 32 sách TKCTM ta chọn: id = ibr=8 nsb = ntg i = 183,73.16 = 2939,28(v / p ) • Chọn động cơ: Theo bảng 2p trang 322[sách TKCTM] với thơng số tính tốn ta  Từ tính tốn ta chọn động cơ: AO2-61-2  Động có cơng suất: 13,5kw  Hiệu suất 88,5%  Số vòng quay động cơ: 2920(vòng / phút )  Khối lượng động cơ: 110 kg Động có ưu điểm: an tồn cho môi trường xung quanh, tránh bụi bặm va chất bẩn rơi vào động cơ, giảm nhẹ tiếng ồn, nhỏ gọn, an tồn cho người lao động, khơng lảng phí lượng điên năng, giá thành hợp lý dể chế tạo 1.2.2 • ic = Phân phối tỷ số truyền: Tỷ số truyền động chung: nđc đó: ntg n đc : số vòng quay động ntg : số vòng quay tang ntg = 183,73(v / p ) ic = 2920 = 15,9 183,73 Mặt khác phân phối tỉ số truyền hệ dẫn động tính theo cơng thức Ta có: ic = i x ibr ibr Chọn tỷ số truyền xích là: Theo bảng 2-2 TKCTM (32) i 15,9 c => ibr = i = = 7,95 x Trong hộp giảm tốc đồng trục nằm ngang, để bánh bị dẩn cấp nhanh cấp chậm ngâm dầu nên ta lấy: Trang:7 Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo in = ic = ibr = 7,95 = 2,8 • Số vòng quay trục: - Số vòng quay trục động cơ: nđc = 2920(v / p ) - Số vòng quay trục I: nI = nđc 2920 = = 1043(v / p ) i 2,8 - Số vòng quay truc II: n II = n I 1043 = = 372(v / p ) i 2,8 - Số vòng quay truc III: n III = • nII 372 = = 186(v / p ) ix Tính cơng suất trục: - Công suất trục động cơ: N đc = N đc η kn η ol = 13,6.1.0,995 = 13,532(kw) - Công suất trục I: N I = N đc η ol η br = 13,523.0,995.0,97 = 13,060( kw) - Công suất trục II: N II = N I η ol η br = 13,060.0,995.0,97 = 12,6(kw) - Công suất trục III: N III = N II η x η ol = 12,6.0,92.0,995 = 11,53(kw) • Mômen xắn trục: - Mômen xoắn trục động cơ: mđc = 9,55.10 N đc 13,532 = 9,55.10 = 44257( N / mm) nđc 2920 - Mômen xoắn trục I: NI 13,06 = 9,55.10 = 119581( N / mm) nI 1043 mI = 9,55.10 - Mômem xoắn trục II: mII = 9,55.10 N II 12,6 = 9,55.10 = 322467( N / mm) n II 372 - Mômem xoắn trục III: mIII = 9,55.10 N III 11,53 = 9,55.10 = 595078( N / mm) nIII 186 Trang:8 Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo Ta có bảng thống kê: Trục Trục động I II III Tỷ/số i n (v / p ) N (kw) m( N mm) i N = 2,8 i N = 2,8 ix = 2920 13,523 1043 13,06 372 12,6 11,53 44257 119581 323467 595078 PHẦN II: THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN TRONG VÀ NGOÀI HỘP GIẢM TỐC 2.1 Thiết kế truyền bánh cấp chậm: 2.1.1: Chọn vật liệu chế tạo bánh • Bánh nhỏ: Thép 45 thường hóa giả thiết đường kính phơi: 100 < d < 300 có giới hạn bền kéo: δ bk = 600( N / mm ) có giới hạn chảy: δ ch = 300( N / mm ) 190 HB có độ cứng: (Tra bảng 3.8 sách TK-CTM) • Bánh lớn Thép 35 thường hóa giả thiết 300 < d < 500 có giới hạn bền kéo: δ bk = 500( N / mm ) có giới hạn chảy: δ ch = 260( N / mm ) có độ cứng: HB = 175 (Tra bảng 3.8 sách TK-CTM) 2.1.2 – Định ứng suất cho phép: • Ứng suất tiếp xúc cho phép Trang:9 Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo [δ ]tx = [δ ] Notx K ' N Trong đó: [δ ] Notx ứng suất tiếp xúc cho phép bánh làm việc lâu dài: [δ ] Notx = 2,6 HB (Tra bảng 3.9 sách TK-CTM) K N' = NO N tđ Trong đó: NO số chu kỳ đường cong mỏi; N O = 10 Ntd – số chu kỳ tương đương - Số chu kỳ làm việc bánh lớn: trường hợp bánh chịu tải không thay đổi  Mi   N tđ = N = 600.u.ni Ti ∑  M  max  Trong đó: ni Số vòng quay phút bánh Ti Tổng số làm việc: 17400 (h) u : Số lần ăn khớp bánh quay lần ⇒ u =1 - Số chu kỳ làm việc bánh lớn ( ) ⇒ N tđ = 60.1.372.17400 12.0,5 + 0,7 2.0,5 = 29.10 - Số chu kỳ làm việc bánh nhỏ: N1 = N I ibr = 29.10 7.2,8 = 81.10 => K N' = ( Ntđ>No) - Ứng suất tiếp xúc cho phép ' [δ ]TX = [δ ] Notx k N Hb => ứng suất tiếp xúc cho phép với bánh nhỏ: [δ ]TX = 2,6.190.1 = 494( N / mm ) => ứng suất tiếp xúc cho phép bánh lớn: [δ ]TX = 2,6.175.1 = 455( N / mm ) • Ứng suất uốn cho phép Khi bánh làm việc hai chiều nên ứng suất bánh chịu ứng suất thay đổi chiều ( chịu thay đổi mạch động) [δ ]u = δ −1 K n'' ( CT 3.5 sách TK-CTM) n.K δ δ −1 - giới hạn mỏi uốn chu kỳ mạch động chu kỳ đối xứng thép δ −1 = (0,4 ÷ 0,45).δ bk ta chọn δ −1 = 0,43δ bk n : hệ số an toàn, ta chọn n = 1,5 K δ hệ số tâp trung ứng suất chân răng, ta chọn K δ = 1,8 : Trang:10 Đồ án chi tiết máy n= nδ nτ nδ + nτ    -≥ [ n] Khoa khí chế tạo ( ct 7.5 sách TK-CTM) - nσ hệ số an toàn xét riêng ứng suất pháp nσ = σ −1 kσ σ a + ψ δ σ m ε σ β σ a = σ max = −σ = σm = ⇒ nσ = Mu W σ −1 kσ σ a ε σ β - nτ hệ số an toàn xét riêng ứng suất tiếp nτ = τ −1 kτ τ a + ψ τ τ m ε τ β τ a = τ max = Mx Wo τm = ⇒ nτ = τ −1 kτ τ a ε τ β Bộ truyền làm việc chiều nên ứng suất tiếp biến đổi liên tục theo chu kỳ đối xứng Vật liệu làm việc théo 45 có σ b = 600 N / mm giới hạn mõi uốn xoắn trang 120 sách TKCTM σ −1 = (0,4 ÷ 0,5)σ b , τ −1 = (0,2 ÷ 0,3)σ b Chọn σ −1 = 0,45.600 = 270N/mm2 τ −1 =0,25.600 = 150N/mm2 σ a ;τ a biên độ ứng suất pháp tiếp , tải trọng tiết diện trục Tra bảng 7-3a sách TKCTM Đối với trục có rãnh then tra bảng 7-3b Đối với trục rãnh then tra bảng 7-3a Trục I d=35mm; b=10mm ; t=4,5 Theo bảng 7-23 sách TKCTM π d b.t (d − t ) 3,14.35 10.4,5(35 − 4,5) W = − = − = 4187,5mm 32 2.d 32 2.35 2 π d b.t (d − t ) 3,14.35 10.4,5(35 − 4,5) W 0= − = − = 8394,6mm 16 2.d 16 2.35 Tra bảng 7-4 sách TKCTM Trang:38 Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo chọn ε σ = 0,86; ε τ = 0,75 chọn kσ = 1,63; kτ = 1,5 Vì không dùng phương pháp tăng bền nên hệ số tăng bền bề mặt trục mu 130752,3 = = 31N / mm W 4187,5 119581 = = 7,21N / mm 2.8394,6 β = Vậy ta có σ a = Mx 2W 270 nσ = = 4,6 1,63 31 0,86.1 150 150 nτ = = = 10,27 1,5 1,5 7,12 + 7,12.ψ τ 7,12 + 7,12.0,05 0,75.1 0,75.1 Chọn ψ τ theo vật liệu biến đổi ψ τ =0,005 Thay nσ nτ vào nδ nτ 4,6.10,27 n= = = 3,78 nδ + nτ 4,6 + 10,27 τm =τa = Với điều kiện tải bình thường [n] = [1,5 ÷ 2,5] ⇒ n > [ n ] Thõa mãn 3.2 CHỌN THEN , KIỂM NGHIỆM ĐỘ BỀN Mối ghép then bao gồm : Then , then cao, then bán nguyệt , then dùng rộng rãi Ngồi có then hoa, so với ghép then khác mối ghép then hoa đảm bảo cho chi tiết lắp trục có độ đồng tâm cao , khả tải độ tin cậy làm việc tốt Tuy nhiên với yêu cầu hộp giảm tốc thiết kế chịu tải trung bình va đập nhẹ ta sữ dụng then ( then đầu tròn) Cấu tạo : Trang:39 Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo h k d t l t1 b 3.2.1 Trục động : Ở trục động ta phải sử dụng then cho bánh nhỏ Đường kính trục ; d1 = 25(mm) Tra bảng 7.23 sách TKCTM tr 143 Ta chọn kiểu I đầu tròn , then Chiều rộng bánh : B=70mm Chiều rộng then : b=8mm Chiều cao then : h=7mm Chiều sâu then lắp vào trục t=4mm Chiều cao phần then lắp vào ổ : t1=3,1mm Chiều cao then lắp vào mây : k=3,5mm Chiều dài mây l1 = bw = 70mm l = 0,8.l mo = 0,8.70 = 56(mm) Chiều dài then: • Kiểm nghiệm sức bền dập then 2M X 2.44257 = = 16( N / mm ) dkl 25.3,5.56 [δ ]d = 150( N / mm ) ( Tra bảng 7.20 sách TK- CTM) δd = ⇒ δ d < [δ ]d ( thỏa mảm ) • Kiểm ngiệm sức bền cắt: 2.M x 2.44257 = = 7,9( N mm ) d b.l 25.8.56 [τ ]c = 120( N mm ) ( bảng 7.24 sách TK-CTM) τc = ⇒ τ C < [τ ]c => (thõa mản) Trang:40 Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo 3.2.2 Trục I Đường kính trục ; d2 = 35(mm) Tra bảng 7.23 sách TKCTM tr 143 Ta chọn kiểu I đầu tròn , then Chiều rộng bánh : B=70mm Chiều rộng then : b=10mm Chiều cao then : h=8mm Chiều sâu then lắp vào trục t=4,5mm Chiều cao phần then lắp vào ổ : t1=3,6mm Chiều cao then lắp vào mây : k=4,2mm Chiều dài mây l1 = bw = 70mm l = 0,8.l mo = 0,8.70 = 56(mm) Chiều dài then: • Kiểm nghiệm sức bền dập then M X 2.119581 = = 29,05( N / mm ) dkl 35.4,2.56 [δ ]d = 150( N / mm ) ( Tra bảng 7.20 sách TK- CTM) δd = ⇒ δ d < [δ ]d ( thỏa mảm ) • Kiểm ngiệm sức bền cắt: 2.M x 2.119581 = = 12,2( N mm ) d b.l 35.10.56 [τ ]c = 120( N mm ) ( bảng 7.24 sách TK-CTM) τc = ⇒ τ C < [τ ]c => (thõa mản) 3.2.3 Trục II Đường kính trục ; d3 = 40(mm) Tra bảng 7.23 sách TKCTM tr 143 Ta chọn kiểu I đầu tròn , then Chiều rộng bánh : B=70mm Chiều rộng then : b=12mm Chiều cao then : h=8mm Chiều sâu then lắp vào trục t=4,5mm Chiều cao phần then lắp vào ổ : t1=3,6mm Chiều cao then lắp vào mây : k=4,4mm Chiều dài mây l1 = bw = 70mm l = 0,8.l mo = 0,8.70 = 56(mm) Chiều dài then: • Kiểm nghiệm sức bền dập then Trang:41 Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo 2M X 2.323467 = = 65,6( N / mm ) dkl 40.4,4.56 [δ ]d = 150( N / mm ) ( Tra bảng 7.20 sách TK- CTM) δd = ⇒ δ d < [δ ]d ( thỏa mảm ) • Kiểm ngiệm sức bền cắt: 2.M x 2.323467 = = 24,06( N mm ) d b.l 40.12.56 [τ ]c = 120( N mm ) ( bảng 7.24 sách TK-CTM) τc = ⇒ τ C < [τ ]c => (thõa mản) 3.3 KHỚP NỐI Chọn nối trục đàn hồi Công suất cần truyền N=13,5kw Số vòng quay phút nối trục n=2920 v/p Đường kính trục có khớp nối d=20mm Mô men xoắn truyền qua trục(khớp nối) : M x = 9,55.10 N 13,5 = 9,55.10 = 44152,4( N mm ) n 2920 Mơ men tính : M t = k M x = 44152,4.1,5 = 66228,6( N mm ) Trong k=1,5 hệ số tải trọng động tra bảng (9-1) sách TKCTM tr222 Theo trị số mơ men tính đường kính trục chọn kích thước nối trục bảng 9-11 sách TKCTM Đường kính trục có khớp nối d=20mm Đường kính lớn khớp nối D=90mm Đường kính lỗ lắp chốt lọc vòng đàn hồi d0=20mm D = D - d - (10 ÷ 20) = 90 - 20 - 10 = 60(mm) D0 đường kính vòng tròn qua tâm chốt Chiểu dài khớp nối l=51mm -Kích thước chốt +Đường kính chốt dc =10mm +Chiều dài chốt lc=19mm +Ren M8 +Số chốt z=4 -Kích thước vòng chia đàn hồi +Đường kính ngồi 19mm +Chiều dài tồn vòng lv=15mm 3.2.1 Chọn vật liệu -Nối trục gang Cy21-40 Trang:42 Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo -Chốt thép 45 thường hóa -Vòng dẫn đàn hồi cao su Ứng suất dập vòng cao su [σ ] d = 2( N / mm 2) Ứng suất cho phép chốt [σ ] u = 60( N / mm 2) -Kiểm nghiệm sức bền dập vòng cao su (CT 2-22) sách TKCTM σd = 2.k M x 2.1,5.44152,4 = = 1,8( N / mm ) z.D0 l v d 4.60.15.20 ⇒ σ d < [σ ] d (thõa mản) -Kiểm nghiệm sức bền uốn chất σu = k M x lc 1,5.44152,4.1,9 = = 52,4 N / mm 3 0,1.z.d d 0,1.4.10 60 ⇒ σ u < [σ ] u (thõa mản) PHẦN : IV THIẾT KẾ GỐI ĐỠ TRỤC , TÍNH CÁC CẶP Ổ LĂN TRONG HỘP GIẢM TỐC 4.1 Chọn ổ lăn Cả trục khơng có lực dọc trục nên ta chọn loại ổ (bi đỡ dây) Vì có kết cấu đơn giản , giá thành rẽ phù hợp với yêu cầu thiết kế , tải trọng êm , khả quay nhanh khả tải, độ cứng trục bé Ổ chịu lực hướng tâm , trường hợp chịu đồng thời lực dọc trục hướng tâm chịu lực dọc trục Ổ khơng táo Sai lệch cho phép vòng 1,40 4.2 Chọn cấp xác ổ lăn Theo quy định tiêu chuẩn GOST 520-71 quy định theo độ xác tăng dần 0; 6; 5; 4; Đối với hộp giảm tốc thường dùng ổ lăn cấp xác bình thường ( độ xác ) 4.3 Chọn kích thước ổ lăn • Trục động Sơ đồ: Trang:43 Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo R A = R Ay + R Ax = 179 + 491,5 = 523 N Vì RAy = RBy ; RAx = RBy Suy RA=RB Nên ta tính gối loại A gối loại B lấy loại : Hệ số khản làm việc C C = Q.(n.h) 0,3 (CT 8-1 trang 158 sách TKCTM) Trong đó: Q tải trọng tương đương (daN) Q=RA=523N=52,3daN n số vòng quay ổ: n = 2919(v / p) h thời gian phục vụ: h = 17400h Suy C=52,3.(2920.17400)0,3=10722 Tra bảng 14p trang 339 sách TKCTM ứng với d=20mm Chọn ổ bi đỡ dây cỡ trung ký hiệu 304 Đường kính d=20mm Đường kính ngồi D=52mm Chiểu rộng B=15mm Có Ccho phép =19000> C ( thõa mản) • Trục I Sơ đồ: Trang:44 Đồ án chi tiết máy 2 2    Khoa khí chế tạo RC = RCx + RCy = 206 + 492,4 = 533,7 N RD = RDy + RDx = 8332 + 1880,2 = 2056 N Do lực dọc trục Vì RD>RC nên ta tính cho gối RD gối RC ta lấy loại Hệ số khả làm việc C C = Q.(n.h) 0,3 Trong : Q tải tương đương (daN) Q = ( K V R + m At ).K t K n R: tải trọng hướng tâm R = RD = 2056( N ) = 205,6(daN ) A: Tải trọng dọc trục: A = m: Hệ số chuyển dịch tải trọng dọc trục tải trọng hướng tâm m = 1,5 ( tra bảng 8-2 TKCTM ) kt: Hệ số tải trọng động Kt = ( tra bảng 8-2 sách TKCTM) kn: Hệ số nhiệt độ: kn = (tra bảng 8-4 sách TKCTM) kv: hệ số xét đến vòng ổ vòng quay kv = (tra bảng 8-5 sách TKCTM) Q = (1.205,6 + 0.1,5)1.1 = 205,6daN n: Số vòng quay ổ n= 1043 v/p ⇒ C = 205,6.(1043.17400) = 30950daN Tra bảng 14p trang 339 sách TKCTM ứng với d=30mm Chọn ổ bi đỡ dây cỡ trung ký hiệu 306 Đường kính d=30mm Đường kính ngồi D=72mm Chiểu rộng B=19mm Có Ccho phép =33000> C ( thõa mản) • Trục II Sơ đồ: Trang:45 Đồ án chi tiết máy 2 2    Khoa khí chế tạo RE = REx + REy = 1826,8 + 1328,65 = 2238,8 N RF = RFy + RFx = − 4267,8 + 1328,65 = 4469,8 N Do lực dọc trục Vì RF>RE nên ta tính cho gối RF gối RE ta lấy loại Hệ số khả làm việc C C = Q.(n.h) 0,3 Trong : Q tải tương đương (daN) Q = ( K V R + m At ).K t K n R: tải trọng hướng tâm R = RF = 4469,8( N ) = 446,96( daN ) A: Tải trọng dọc trục: A = m: Hệ số chuyển dịch tải trọng dọc trục tải trọng hướng tâm m = 1,5 ( tra bảng 8-2 TKCTM ) kt: Hệ số tải trọng động Kt = ( tra bảng 8-2 sách TKCTM) kn: Hệ số nhiệt độ: kn = (tra bảng 8-4 sách TKCTM) kv: hệ số xét đến vòng ổ vòng quay kv = (tra bảng 8-5 sách TKCTM) Q = (1.446,96 + 0.1,5)1.1 = 446,96daN n: Số vòng quay ổ n= 372 v/p ⇒ C = 446,96.372(1043.17400 ) = 49385,14daN Tra bảng 14p trang 339 sách TKCTM ứng với d=40mm Chọn ổ bi đỡ dây cỡ nặng ký hiệu 408 Đường kính d=40mm Đường kính ngồi D=110mm Chiểu rộng B=27mm Có Ccho phép =78000> C ( thõa mản) 4.4- Chọn kiểu lắp ổ lăn: Tuổi thọ ổ lăn phụ thuộc nhiều vào việc lắp ghép vòng ổ vào trục vỏ hộp Kiểu lắp ổ lăn trục vỏ hộp phụ thuộc vào chế độ làm việc dạng chịu tải ổ Phương pháp chọn kiểu lắp cho ổ bi - lắp ổ lăn vào trục theo hệ lổ, vào vỏ hộp the hệ trục - Theo tiêu chuẩn - Đối với vòng ổ quay, chon kiểu lắp độ dơi để vòng ổ khơng thể trượt theo bề mặt trụ lổ vỏ làm việc => Ta chọn kiểu lắp T1ô Trang:46 Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo PHẦN : V CHỌN KẾT CẤU VỎ HỘP VÀ CÁC CHI TIẾT MÁY TIÊU CHUẨN 5.1 Vỏ hộp: - Công dung: Để gá chặt hầu hết chi tiết hộp giảm tốc, định vị trí tương đối chi tiết phận máy, trực tiếp tiếp nhận tải trọng chi tiết truyền đến, chứa dầu bôi trơn phận truyền hộp giảm tốc, bảo vệ chi tiết máy - Chi tiêu đặt chế tạo hộp giảm tốc khối lượng nhỏ, kích thước nhỏ gọn, dể gia cơng đúc, độ cứng cao giá thành hạ - Vật liệu chế tạo hộp giảm tốc: gang xám GX 15-32 - Phương pháp chế tạo: chọn phương pháp đúc - Thành phần hộp giảm tốc: thành hộp, gân chịu lực, mặt bích, gối đỡ, loại vít bu lơng lắp ghép - Hộp hai nửa ghép lại với nhau, chọn bề mặt lắp ghép đia qua đường tâm trục - Kích thước phần tử cấu tạo nên hộp giảm tốc sau: - Chiều dày thành thân δ = 0,05 A + 3mm không nhỏ 8mm Với A khoảng cách giửa hai trục A = 171mm ⇒ δ = 0,05.171 + = 7,275(mm) Vậy lấy δ = 10(mm) - Chiều dày thành nắp: δ = 0,02 A + = 0,02.171 + = 6,42(mm) Vậy lấy δ = 9(mm) - Chiều dày mặt bích thân hộp: b = 1,5.δ = 1,5.10 = 15(mm) - Chiều dày mặt bích thân hộp: b1 = δ 1,5 = 9.1,5 = 13,5(mm) - Chiều dày mặt đế: + khơng có phần lồi : n = 2,35.δ = 2,35.10 = 23,5(mm) - Chiều dày gân thân hộp: m = (0,85 ÷ 1).δ = 09.10 = 9(mm) - Chiều dày gân nắp hộp: m1 = (0,85 ÷ 1)δ = 0,9.9 = 8,1(mm) - Đường kính bu lơng nền: d n = 0,036 A + 12 = 0,036.171 + 12 = 18,156(mm) lấy d n = 20 - Đường kính bu lông cạnh ổ: d1 = 0,7.d n = 0,7.20 = 14(mm) lấy d1 = 14( mm) - Đường kính bu lơng ghép mặt bích nắp vào thân: d = (0,5 ÷ 0,6).d n = 0,5.20 = 10(mm) lấy d = 10(mm) - Đường kính bu lơng ghép nắp ổ: d = (0,4 ÷ 0,5).d n = 0,4.20 = 8(mm) - Đường kính bu lơng ghép nắp thăm: Trang:47 Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo d = 0,4.20 = 8mm - Chiều rộng mặt bích 40mm - Giữa đáy hộp với bánh (3 ÷ 5)δ = 30(mm) 5.3 Kích thước hộp giảm tốc - Tinh sơ chiều dài hộp Ld = 2δ + 2∆ + A = 2.10 + 2.10 + 171.2 = 382(mm) - Chiều rộng hộp: l r = ltrucII = 299(mm) - Chiều cao hộp: h = 383(mm) - Số lượng bu lông nền: n= 382 + 299 = 3,405 200 chon n=6 ( bu lông) 5.4 Chốt đinh vị -Để đảm bảo vị tri nắp thân trước sau gia công lắp ghép tránh tượng biến dạng vòng ngồi ổ xiết chặt bu lông Theo TCVN2041-86 ta chọn: Ta chọn chốt nđịnh vị hình Dựa vào bảng 10 10c ta chọn: d = ; c = 1(mm) ; l = 30(mm) ; góc ∆ = 10 dc l Cx45 d 5.3 Nắp ổ: -Thường chế tạo gang X15-32 Có hai loại nắp ổ: Nắp ổ kín nắp ổ thủng để trục lắp xuyên qua Đối với nắp ổ kín lấy bề mặt có đường kính D làm chuẩn định vị tâm the kiểu lắp L1Ơ ,L3Ơ Trong thực tế khơng cần phải lắp nắp đồng tâm với lổ vỏ hộp; nắp ổ dịch chuyển (0,5 – 1mm) mà khơng ảnh hưởng tới làm việc phận ổ Độ dịch chuyển nắp ổ bị hạn chế khe hở giửa vít lổ vít Hình dạng nắp kín phụ thuộc vào kết cấu phận ổ Trang:48 Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo 5.4 Cửa thăm -Dùng dể kiểm tra, quan sát chi tiết máy hộp lắp ghép để đổ dầu vào Tra bảng 10.12 ta có : B1 k B C R A1 5.6 Vòng chắn mỡ: Trang:49 Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo - Để ngăn mỡ phận ổ với dầu hộp 5.7 Nút tháo dầu -Sau thời gian làm việc dầu hộp bị bẩn biến chất ,làm ảnh hưởng đến hiệu làm việc bơi trơn cần phải tháo dầu bị bẩn biến chất để thay dầu mới, để làm việc cần phải có nút tháo dầu Theo bảng 10.14 ta chọn M20.*2 ta có: 5.8 Nút thơng -Khi làm viêc nhiệt độ hộp tăng lên , áp suất hộp tăng lên, Để giảm áp suất nhiệt độ hộp ta cần nút thơng hơi, đồng thời điều hòa khơng khí bên bên hộp Trang:50 Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo 5.9 Que thăm dầu -Dùng để kiểm tra mức dầu hộp giảm tốc , để đảm bảo mức dầu mức cho phép để chi tiết bôi trơi tốt PHẦN : VI CHẾ ĐỘ BÔI TRƠN VÀ LẮP GHÉP 6.1.Chế độ bôi trơn hộp giảm tốc Để giảm mát cơng suất ma sát, giảm mài mòn răng, đảm bảo nhiệt tốt, đề phòng chi tiết máy bị han rỉ cần phải bôi trơn liên tục phận hộp giảm tốc Việc chọn hợp lý loại dầu, độ nhớt hệ thống bôi trơn sẻ làm tuổi thọ phận truyền tăng tức nâng cao thời gian sử dụng máy Ta chọn bơi trơn dầu dầu có độ ổn định tốt mỡ Có thể dùng vận tốc cao thấp nhiệt đô không thay đổi đáng kể , Không cần tháo rời phận máy thay dầu ● Bôi trơn ngâm dầu: Ngâm bánh chi tiết phụ hộp chứa dầu Sử dụng cách V ≤ 12m / s Trang:51 Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo - Mức dầu thấp phải ngập chiều cao chân bánh nhỏ cấp nhanh cấp chậm -Mức dầu cao khơng vượt q ( ÷ ) bán kính bánh lớn - Dầu bơi trơn hộp giảm tốc: Dùng dầu tua bin có chất lượng tốt để bôi trơn truyền bánh - Chọn độ nhớt 50 ÷ 100 C0 dầu bôi trơn bánh Tra bảng 10.17 độ 57 thép có δ bk = (470 − 1000)( N / mm ) - Tra bảng 10.20 sách TK-CTM chọn dầu tua bin ΓOCT 32 − 53 nhớt dầu v = 4,6 (m/s) - Bôi trơn ổ lăn: Tất ổ lăn bôi trơn mỡ Định kỳ tháng điều chỉnh độ dơ ổ thay ổ lần 6.2 Chế độ lắp ghép: Theo yêu cầu phận ta chọn loại mối ghép sau: - Lắp bánh ta chọn lắp theo hệ thống lỗ , mối ghép lắp có độ hở , mối ghép động yêu cầu có độ đồng tâm cao , làm việc với vận tốc quay tịnh tiến khơng đổi , em Mối ghép có khe hở đảm bảo , nhờ tháo lắp dễ dàng chi tiết thay Ta chọn kiểu lắp H7/g6 - Trục quay vòng trong, chịu tải trọng theo chu kỳ, ổ quy chuẩn, chọn lắp ghép giửa trục vòng ổ lắp ghép theo hệ thống lổ, kiểu lắp h6 - Vòng ngồi khơng quay, chịu tải trọng động, để thuận lợi cho việc lắp ghép, tháo lắp bảo dưởng, thay ta chon kiểu lắp ghép vòng ngồi ổ với vỏ hộp lắp ghép theo hệ thống trục, kiểu lắp ghép H7 - Bạc dẫn hướng lót đỡ ổ lăn lên vỏ nắp , chi tiết không quay , mối ghép cố định làm việc chi tiết dễ dàng dịch chuyển với điều chỉnh yêu cầu độ đồng tâm cao Ta chọn kiểu lắp H7/h6 - Nắp ổ , mối lắp ghép yêu cầu có độ hở lớn cho phép bồi thường sai lệch lớn điều chỉnh dễ dàng , yêu cầu làm việc nắp ổ khơng cần độ xác hay độ đồng tâm cao sai lêch khơng ảnh hưởng tới khả làm việc ta chọn kiểu lắp H7/d8 Tài liệu tham khảo -Sách THẾT KẾ CHI TIẾT MÁY (Nguyễn Trọng Hiệp-Nguyễn Văn Lâm) -Sách TÍNH TỐN THIẾT KẾ HỆ THƠNG DẪN ĐỘNG CƠ KHÍ Tập I , II ( Trịnh Chất – Lê Văn Uyển) Trang:52 ... P3 Rx Đồ án chi tiết máy Trang:27 Đồ án chi tiết máy    Khoa khí chế tạo z2=126 10 299 70 10 z3 =30 65 10 171 19 10 35 20 20 15 20 10 65 70 10 10 27 10 15 40 z4 =80 z1 =45 20 Sơ đồ phân... Đồ án môn học đồ án tổng hợp tất kiến thức môn học khác như: học, sức bền vật liệu , nguyên lý máy, Chi tiết máy, Máy cắt kim loại, dung sai KTĐ nhiều môn học khác Do sau sinh viên làm qua đồ. .. số truyền Khoảng cách trục Mô đun Chi u rộng bánh lớn Chi u rộng bánh nhỏ aw=171 mm 65 mm 70 mm Trang:20 Đồ án chi tiết máy    Góc ăn khớp Đường kính chia Đường kính lăn Đường kính đỉnh