Đồ án môn học thi công cầu

Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN Phần I giới thiệu chung hai phơng án cầu A.phơng án cầu bêtông cốt thép liên tục I.Cấu tạo cầu 1.sơ đồ cầu - Cầu có tổng chiều dài 456 (m) sơ đồ: Theo sách thiết kế cầu bêtông cốt thép T16-của thầy NGUYễN BìNH hà-phạm văn thái) ta lựa chọn cầu liên tục nhịp biên có chiều cao không thay đổi có sơ đồ nh sau: 2x35+(45+68+90+68+45)+2x35 m Khổ cầu : + x 2.5 m Cầu bêtông cốt thép ứng suất trớc, bán lắp ghép u điểm: +Mômen nhỏ so với dầm đơn giản nhịp vợt đợc nhịp lớn +độ cứng lớn độ võng nhơ hơn,vợt đợc nhịp lớn hơn,ít trụ ,thoát nớc tốt,phù hợp với sông có cấp thông thuyền lớn +trên trụ có gối trụ chịu lực tâm trụ nhỏ +ít khe biến dạng,trong phạm vi dầm liên tục đờng đàn hồi không gãy khúc xe chạy đợc êm thuận Nhợc điểm +dễ có ứng suất phụ lún trụ,mố không đều,do thay đổi nhiệt độ ,do co ngót,từ biến bêtông +cấu tạo phức tạp +thi công khó khăn a.Lựa chọn chiều cao tiết diện phần nhịp T16- thiết kế cầu bêtông cốt thép T16-của thầy NGUYễN BìNH hà-phạm văn thái +chiều cao đầm trụ H=5.84 nằm khoảng (1/151/20)L1 +chiều cao dầm nhịp h=(1/30-1/40)L,không dợc nhỏ 2m +đối với tiết diện có chiều cao không đổi thi công đúc hẫng H/L=(1/17-1/20) b Lựa chọn mặt cắt ngang : (T222 sách thiết kế cầu bêtông cốt thép thầy nguyễn bình hà-phạm văn thái) - -1- Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN -mặt cắt ngang hình hộp thích hợp cho kết cấu thi công phơng pháp đúc hẫng +do công nghệ thi công,nên mômen âm xuất hầu nh suốt chiều dài nhịp lớn gối,vì biên dới chịu lực nén lớn tiết diện hộp (tiết diện kín)co biên duới làm việc tốt dạng tiết diện không co biên dới(tiết diện hở) +ổn định tĩnh động cầu với tiết diện hộp thi công theo phuơng pháp hẫng cân đợc đảm bảo tốt độ cứng chống xoắn tiết diện hộp lớn tiết diện hở) -số lợng sờn phụ thựôc vào chiều rộng cầu: bề rộng cầu 13.5 m khoảng B 14 m ta chọn sờn -sờn dầm sờn nghiêng:độ dốc 1/6 nằm khoảng 1/4-1/6 u điểm:thoát gió tốt hơn,tính thẩm mỹ cao giảm đợc chiều rộng trụ Nhợc điểm cấu tạo thi công phức tạp -bản biên +khoảng cách tim sờn hộp(L2):L2=7 m nằm khoảng (1/1.9-1/2)B=(6.75-7.1) m +chiều dài cánh hẫng (L1):3.25m nằm khoảng (0.450.5)L2=(3.15-3.5)m +chiều dày nhịp t 1=250 mm đợc xác định theo công thức sau t1 1 = : t1 200 mm L2 25 35 +chiều dày mép cánh hẫng t3=200mm +chiều dày giao điểm với sờn hộp t2=523 mm nằm khoảng (2-3)t2 +chiều dài vút (Lv) Lv=1.5m nằm khoảng (0.2-0.3)L 2=(1.42.1)m -bản biên dới +chiều dày vị trí nhịp 300 mm +chiều dày vị trí gối 800 mmnằm khoảng (1/75-1/1/200)Lnh=(450-1200)mm -sờn dầm Sờn dầm chịu lực cắt hoạt tảI tĩnh tảI,một phần mômen uốn mômen xoắn tải trọng đặt lệch tâm.Do vạy chiều dày sờn dầm phảI đảm bảo đủu khả chịu lực ,đủ không gian bố trí cốt thép thờng,cốt thép ứng suất trớc ,neo đổ bêtông đợc thuận lợi Chiều dày sờn dầm gối 750 mm nằm khoảng 500-600 mm Tại nhịp 300 mm nằm khoảng 250-400 mm -2- Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN 2.Kết cấu nhịp phần nhịp dẫn : - dầm super-T L4=35 m :(theo sách thiết kế cầu bêtông cốt thép thầy NGUYễN BìNH hà-phạm văn thái) 844 65 30 30 18 673 529 1727 1092 75 673 21050 300 612 452 839 Hình 1-mặt cắt ngang dầm super-T - Mặt cắt ngang gồm dầm super-T : -3- Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN 13500 500 2500 250 7000 250 2500 500 1200 1200 1125 2250 2250 2250 2250 2250 1125 Hình 2- mặt cắt ngang cầu phần cầu dẫn phần cầu chính: - nhịp biên: L3=45 m tiết diện có chiều cao không đổi: 16.5 47.5 R6 2% 30 1:10 30 80 30 80 R6 143 2% 2500 143 2% 2% 1:1 1:100 250 7000 30 250 25 2500 574 Hình 3-mặt cắt ngang cầu nhịp biên -phần nhịp chuyển tiếp : L2=68 m có tiết diện thay đổi theo dạng đờng cong bậc từ tiết diện trụ P3 đến tiết diện trụ P4 -4- Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN 16.5 47.5 97 2% R6 1:10 30 80 30 30 197 143 2500 2% 25 2% 2% 1:1 1:100 250 7000 143 250 2500 574 Hình 4-mặt cắt ngang cầu trụ P3 700 2% 500 1:10 80 1:6 1:6 584 676 47.5 97 R6 584 676 47.5 75 75 2500 2% R6 16.5 2% 2% 1:10 250 143 250 97 2500 16.5 500 450 Hình 5-mặt cắt ngang cầu tiết diện trụ P4 -phần nhịp L1= 90 m có tiết diện thay đổi theo dạng đờng cong bậc từ tiết diện trụ P4 đến tiết diện nhịp -5- Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN 30 30 80 30 80 1:10 143 16.5 47.5 R6 2% R6 143 2% 2500 30 2% 2% 1:1 1:100 250 7000 25 250 2500 574 Hình 6-mặt cắt ngang cầu tiết diện nhịp 3.Kết cấu phần dới: 3.1.Trụ a.Chọn loại cọc Dựa vào điều kiện địa chất khu vực, định chọn móng cọc khoan nhồi cho tất trụ cầu Với trụ phần nhịp liên tục, dùng cọc D=1m tính tải trọng thẳng đứng tác dụng lên móng: *Trọng lợng trụ Ptru=2.5*17.3*5*12.5+2.5x3x11x8=3363.13 T * Tải trọng truyền từ kết cấu nhịp xuống: tính qua áp lực thẳng đứng tác dụng lên gối cầu, gồm có: +Tĩnh tải (g1): trọng lợng dầm, mặt cầu +Tĩnh tải (g2): trọng lợng lớp phủ mặt cầu, gờ chắn, lan can +Hoạt tải: ngời + ô tô HL93 -Giá trị tải trọng tính đợc nh sau: + Tĩnh tải 1: g1 = A. BTCT ( A-m2 diện tích tiết diện ngang; BTCT = 2.5 T/m3) g1 =18.233 x2.5= 45.46 T/m -6- Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN +Tĩnh tải 2: g2 = 1.91 T/m -Hoạt tải: +Ngời đi: png = T Bng = 0.3 x (2 x 2.5) = 1.5 T/m áp lực ngời :Png=1.5* x1x90 =67.5 T T = 0.3 T/m2 : tải trọng ngời phân bố Bng (m): bề rộng đờng ngời +Ô tô: HL 93 *Về nguyên tắc, để tính áp lực lớn lên trụ P4, ta cần thực bớc sau: +Vẽ đờng ảnh hởng (đah) áp lực +Tính giá trị áp lực tĩnh tải: Ptt = g. (g giá trị phân bố tĩnh tải, diện tích đah hởng tơng ứng) +tính giá trị áp lực hoạt tải:xếp tải vị trí bất lợi nhân với tung độ đờng ảnh hởng tơng ứng 110 KN 110 KN 145 KN 145 KN 35 KN 90 + Hình -đờng ảnh hởng phản lực tai trụ P4 áp lực xe tanden : Ptanden=110x1+110x 88.8 =218.53 KN=21.853 T 90 áp lực xe Truck: PTruck=145x1+145x 85.7 81.4 +35x =314.73 KN =31.473 T 90 90 -7- Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN áp lực xe : PLane=9.3x x1x90 =418.5 KN=41.85 T áp lực hoạt tải : Pht=0.78[31.473x(1+0.33)+41.85]+67.5=132.79 T áp lực tác dụng lên móng trụ P4 P4=0.9(1.75x132.79+1.5x1.91x x1x90+1.25x 45.46x x1x90)+4665.8 =5989.73 T 3.2 Xác định sức chịu tải cọc a.Vật liệu - Bêtông mác M 300 có Rn = 125kg/cm2 - Cốt thép chịu lựcAII: Ra = 2400 kg/cm2 b.Sức chịu tải cọc theo vật liệu c PVL = *(m1*m2* Rb*Fb + Ra *Fa) Trong : : hệ số uốn dọc = m1=0.85: hệ số điều kiện làm việc, cọc đợc nhồi bêtông theo phơng đứng m2 : hệ số điều kiện làm việc kể đến biện pháp thi công m = 0,7 Fb : Diện tích tiết diện cọc (m2) Rb : Cờng độ chịu nén bêtông cọc Ra : Cờng độ thép chịu lực Fa : Diện tích cốt thép chịu lực Fa = 3%Fb (cm2) -8- Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN Với cọc D=1m: PVLc = * ( 0.85 * 0.7 * 1250 * 0.785 + 24000 * 0.03 * 0.785) = 1149 (T ) c.Sức chịu tải cọc theo đất Số liệu địa chất: 1.đất bùn :c=0.12( kg/cm2), = (T/m3) sét =200, c=2 (kg/cm2), =0.6, =1.9 (T/m3) ,B=0.3 2.cát sỏi sạn =1.85 (T/m3) 3.đá gốc Sức chịu tải cọc khoan nhồi tính theo công thức: P =0.7 m (RiFb + U i Li) Trong đó: - P: sức chịu tải cọc theo đất (T) - m=0.9: hệ số cho cọc đài thấp, số cọc 6-10 - U: Chu vi tiết diện ngang cọc (m) - i : Cờng độ tính toán lớp đất thứ i theo mặt xung quanh cọc, tra bảng theo chiều sâu trung bình ( hi ) lớp đất i - Li : Chiều dày lớp đất thứ i tiếp xúc với cọc (m) - Ri - Cờng độ chịu tải đất dới mũi cọc Sức chịu tải theo đất cọc trụ P4 (cọc D=1m, L=28.6m) : (tra sách móng thầy phan hồng quân) Lớp đất sẻt B=0 Li(m) i(T/m2) 4.7 6.7 8.7 10.7 12.7 14.7 3.5 17.45 3.94 4.27 4.47 4.67 4.87 5.07 5.34 hi(m) -9- u ihi( T) 49.51 53.66 56.17 58.68 61.20 63.71 117.43 Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM 70.50 73.01 sỏi 75.52 78.04 sạn 100.69 109.64 690.71 Tổng Chiều dài cọc ngam bệ móng 0.5m Cát 20.1 22.1 24.1 26.1 28.1 2.64 30.42 Bộ MÔN 5.61 5.81 6.01 6.21 6.41 6.6 Sơ đồ tính nh sau: - 10 - Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN P7 = n1 * K a * 0.5 * dn * (3 + t ) = 1.2 * 0.49 * 0.5 * 0.9 * (3 + t ) = 0.26 * (3 + t ) =2.34+1.56t+0.26t2 P14 = n1 * K a * dn * 1.5 * (3 + t ) = 1.2 * 0.49 * 0.9 * 1.5 * (3 + t ) = 0.79 * (3 + t ) =2.37+0.79t áp lực bi động : -áp lực nớc : P2 = 0.5 * n2 * n * 8.9 = 0.5 * 0.8 * * 8.9 = 31.684 -áp lực đất bùn : P11 = n * K p * w * 8.9 * 2.7 = 0.8 * 2.04 *1 * 8.9 * 2.7 = 39.22 P12 = n2 * 2c * K p * 2.7 = 0.8 * * 1.2 * 2.04 * 2.7 = 7.4 P13 = 0.5 * n2 * K p * dn * 8.9 * 2.7 = 0.5 * 0.8 * 2.04 * * 8.9 * 2.7 = 19.61 -áp lực phần tải trọng phân bố đất dính gây : P5 = n * K p * ( n * 8.9 + dn * 2.7) * 1.5 = 0.8 * 2.04 * (1 * 8.9 + * 2.7) *1.5 = 28.4 -áp lực thành phần lực dính gây : P4 = n2 * 2c K p * 2.7 = 0.8 * * * 2.04 * 2.7 = 12.34 -áp lực đất dính gây : P6 = 0.5 * n * K p * dn * 1.5 = 0.5 * 0.8 * 2.04 * 0.9 *1.5 = 1.65 -áp lực tải trọng BT gây : P8 = n * K p * 3.5 * b' * t = 0.8 * 2.04 * 3.5 * ( 2.5 1) * t = 8.568t -áp lực thành phần lực dính gây : P9 = n * 2c K p * t = 0.8 * * * 2.04 * t = 4.57t -áp lực đất dính gây : P10 = 0.5 * n2 * K p * dn2 * t = 0.5 * 0.8 * 2.04 * 0.9 * t = 0.73t M M = M Điều kiện kiểm tra : Xét phơng trình : M l l g - 29 - g Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM (P1+P3+P14)* Bộ MÔN t +3 +P7* * (t + 3) =0.95[P2*7.167+ (P11+P12)*2.85+P13*2.4 t +(P4+P5)*0.75+P6*0.5+(P8+P9)*( + 3) +P10* ( Giải ta đợc t=4.04 (m) 2t + 3) ] b.Trờng hợp II : xét đến chuyển dịch cọc ván Với chiều sâu hố móng lớn nh , ta sử dụng tầng chống ngang Sơ đồ tính toán nh sau : 2700 12600 8900 c 1000 P2 3500 500 P9 P10 t P8 Hình 14-sơ đồ tính vòng vây cọc ván áp lực đất chủ động : -áp lực nớc : P2 = 0.5 * n1 * n * (16.1 + 0.5 * t ) = 0.5 * 1.2 * * (16.1 + 0.5 * t ) = 0.6(16.1 + 0.5 * t ) áp lực bị động : -áp lực tải trọng BT gây : - 30 - Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN P8 = n * K p * 3.5 * b' * t = 0.8 * 2.04 * 3.5 * ( 2.5 1) * t = 8.568t -áp lực thành phần lực dính gây : P9 = n * 2c K p * t = 0.8 * * * 2.04 * t = 4.57t -áp lực đất dính gây : P10 = 0.5 * n2 * K p * dn2 * t = 0.5 * 0.8 * 2.04 * 0.9 * t = 0.73t M M = M Điều kiện kiểm tra : Xét phơng trình : M l l g g 14.1 * t t 2t )= (P8+P9)* ( + 3) +P10* ( + 3) 14.1 * t t 0.6(16.1+0.5*t)2*( ) =13.138*t*( + )+0.73t2*( * t + ) 0.537*t3+11.6265*t2+68.555*t-365.4861=0 P2*( Giải phơng trình ta đợc: t=3.25 m Tổng hợp hai trờng hợp ta chọn t=4.04 m Để đảm bảo điều kiện an toàn chiều sâu chôn cọc ván phải lấy tăng thêm 20% ( Giáo trình thi công móng trụ mố cầu trang 36 ) để thay cho công thức tính chiều sâu chôn cọc ván thực tế Do chiều sâu chôn cọc ván t=1.2t= 1.2*4.04=4.85 m Vậy chiều sâu chôn cọc ván tính từ đáy đài cọc : h v= 3.5+4.85 = 8.35 m Vậy tổng chiều dài cọc ván :Hv=12.6+3.5+4.85+0.7= 21.65 m Chọn Hv=22 m Do ta không hút nớc khỏi hố móng ta không cần kiểm tra cho trờng hợp đảm bảo chiều sâu đóng cọc ván tối thiểu để không xảy tợng đất bị đẩy trồi Tính toán chọn loại vòng vây cọc ván Tính toán nội lực vòng vây cọc ván : Sơ đồ tính mômen cọc ván phản lực gối (tức lực dọc chống néo),có gối chống ,gối dới đợc giả định độ sâu 0.5t=0.5*4.85=2.43 m dới - 31 - Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN đáy hố móng.tảI trọng tác dụng lên dầm xét đến áp lực ngang chủ động đất nớc từ gối giả định dới trở lên (theo Giáo trình thi công móng trụ mố cầu trang 63 ) 2.4 T/m 0.66 T/m 2.8 T/m 8.9 T/m 5.68 T/m 5.42 6.555 8.9 18.53 6.555 Ta tính nh dầm giản đơn ( tính với phần dới nội lực phần lớn nhất) 2.4 T/m 0.66 T/m 2.8 T/m 5.68 T/m 5.42 10.36 T/m v1 5.42 v2 Hình 15-sơ đồ tính chọn cọc ván vòng vây tính đợc mômen lớn nhịp : M= q * l 10.36 * 5.42 = =38.04 (T.m) 8 - 32 - Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN V1=28.07 (T) Tính toán lựa chọn loại vòng vây cọc ván : -Thép sử dụng để làm vòng vây cọc ván loại AII có giới hạn bền chịu uốn 250MPa= 25000 T/m2 + Mômen kháng uốn cần thiết cọc ván thép : W = M 38.04 = = 1.902 * 10 m = 1902cm m * [ ] 0.8 * 25000 12 Do ta chọn vòng vây cọc ván thép Lacxen 400 có W= 2200 cm3 > 1902cm3 +Tổng chiều dài vòng vây cọc ván thép 22 m Do ta dùng cọc ván thép Lacxen 400 có chiều dài 7.4 m x x 204.5 14.8 400 Thống kê việc sử dụng cọc ván thép nh sau : Bảng thống kê sử dụng cọc ván thép Loại cọc ván kích thớc Lacxen B mm 400 H mm 204 Khối lợng đơn vị Chiề u dài số Lợng tổng chiề u dài 258 m 1909 Tổng trọng lợng t d mm mm kg/m m 14.8 12 74 7.4 - 33 - T 14.13 Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN 11000 430 600 430 9200 600 8000 3000 6000 11860 3800 3800 1830 600 30 2460 1830 300 Hinh 16-Sơ đồ bố trí vòng vây cọc ván 8600 3000 300 11260 Hình 17-Sơ đồ bố trí khung chống ngang - 34 - 300 2460 3680 6000 300 Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN Chơng III tính toán ván khuôn bệ I.Tính toán nẹp ngang xét khung chống ngang dới Nẹp ngang coi nh cách dầm liên tục kê gối chịu tải trọng phân bố đều: +Tải trọng tác dụng vào nẹp phản lực gối V 1=28.07 T/m Sơ đồ tính toán nh hình vẽ: 28.07 T/m 2280 3500 3500 2280 Ta tính gần mômen theo công thức: q * l 28.07 * 3.8 Mmax= = = 50.67T m 8 -Thép sử dụng để làm nẹp ngangAII có giới hạn bền chịu uốn 250MPa= 25000 T/m2 + Mômen kháng uốn cần thiết cọc ván thép : W= M 50.67 = = 2.533 *10 m = 2533cm m * [ ] 0.8 * 25000 Theo TCVN1655-75 chọn thép cán dạng chữ I60 có Wx=2560 cm3>2533 cm3 II.Tính toán ván khuôn bệ 1.Cấu tạo ván khuôn nh hình vẽ - 35 - Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN Nẹp đ ứng 16x20cm Nẹp đ ứng 16x20cm 16 80 80 16 Nẹp đ ứng 16x20cm Thanh căng 16 20 20 20 20 Nẹp ngang 16 x 20cm Ván khuôn đ ứng 20x4cm 16 200 16 200 16 Hình 18-cấu tạo ván khuôn Xác định tải trọng tính toán Diện tích đài cọc là:F = Ftb =8x11=88 m2 Chiều cao đài cọc : l =2.5 m Chọn máy bơm SYMTEC (công ty cổ phần công nghiệp NANO phân phối việt nam) NHậT đợc dùng công trình cầu lớn nh cầu bãi cháy.cầu trì công suất trộn bê tông W=23-55 m3 /h chọn W=40 m3/h Chiều cao lớp bê tông mà máy trộn 1h là: h = 0.45 m/h Khi trộn bê tông có đầm dùi có bán kính tác dụng :R = 0.7 m Chiều cao biểu đồ áp lực: H=4h=4 x 0.45=1.8 m > l=0.8m Máy trộn có dung tích thùng V=0,6 m3: Lực xung động đổ bê tông gây ra: q= 0.400 T/m R=0.40m bán kính tác động đầm n=1,3 hệ số vợt tải =2,5 T/m2 trọng lợng riêng bê tông - 36 - Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN áp lực ngang bê tông tơi đợc tính theo công thức: Pmax=(q+ R).n = (0.4+2.5 x 0.7)x1,3=2.8 T/m F Vậy áp lực qui đổi : Pqđ = al = H 0.52 + 2.8 x0.7 + 2.8 x1.1 =2.4 (T/m2) 800 1800 Pqd Pmax Tính ván khuôn đứng Ván khuôn đứng đợc tính nh dầm đơn giản với nhịp l =0.8 m Tính cho 1m rộng ván khuôn ta có : Mômen nhịp Mmax ql 2.4 x 0.8 = = =0.15 (Tm) 10 10 0.8m Chọn gỗ làm ván khuôn có :Ru =180 kg/cm2 ; E = 105 kg/cm2 Kiểm tra theo điều kiện bền ván : = W yc = M max W yc 0.15 x10 = 83.4cm 180 Mặt khác: W yc = b 100 x = 83.4 6 2.23 chọn ván có bề dày = 3cm , bề rộng ván b=0.2 m - 37 - Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Kiểm tra độ võng : [f]= Bộ MÔN f [f] l 80 = = 0.4cm 200 200 độ võng ván : f = Pqd l 127 EI áp lực bêtông quy đổi đợc xác đinh với hệ số vợt tải n=1 (theo sách thi công cầu bêtông cốt thép T60) 2.4 x10 x80 f = 1.3 = 0.26cm f = 0.4cm thoả mãn điều kiện 100 x3 127 x10 x 12 Tính toán căng Bố trí giằng kiểu hoa mai Lực căng T = Pqđ.F = Pqđ.2.0,8 = 2.4x2x0.8=3.2 T Thanh căng chọn thép 16 nhóm AI => Khả chịu kéo đứt Tgh = ch xA = 2200 x x1.6 = 4423KG = 4.4T > 3.2T Vậy căng chọn thoả mãn điều kiện chịu lực Hình 19-Sơ đồ bố trí giằng kiểu hoa mai 4.Tính nẹp ngang - 38 - Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN Sơ đồ tính : Nẹp ngang coi nh dầm liên tục kê gối chịu tải trọng phân bố đều: + nhịp tính toán nẹp ngang a =2 m Trong ván khuôn đứng,các nẹp ngang có cấu tạo khung nhỏ khépkín Khung chịu áp lực ngang bêtông.Mômen uốn tiết diện nẹp ngang tính theo công thức: M = Pqd a H (l 0.25.H ) 10.l Thay H=1.8 m, l=0.8 m, a= 2m có: M = 2.4 x 2 x1.8 x(0.8 0.25 x1.8) = 0.756T m 10 x0.8 Chọn tiết diện nẹp ngang 16 x 20 cm = + Kiểm tra điều kiện bền: Ta có: W= M max Ru W 16.20 = 1066.67 (cm2) =70.87 (Kg/cm3) < Ru=180 (kg/cm3) tiết diện nẹp ngang thoả mãn điều kiện bền Chơng IV tính toán ổn dịnh cánh hẫng trình thi công Trong trình thi công đúc hẫng cân từ trụ phía phải đảm bảo ổn định cánh hẫng suốt trình thi công.(tính cho phần nhịp chính)trụ P4 I.số liệu tính toán Phần nhịp Chọn: chiều dài đốt K0 12 m 1/2 chiều dài đốt hợp long K11là 2m - 39 - Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN chiều dài đốt K1,K2,K3,K4 3.5 m chiều dài đốt K5,K6,K7,K8,K9,K10 4m II.sơ đồ tính toán Sơ đồ tính sơ đồ cánh hẫng thi công đúc đốt K10 đầu cánh hẫng, phía cánh hẫng bên cha di chuyển xe đúc để chuẩn bị đúc đốt K10 xe đúc P=800 KN M=300KN.m K9 K8 K7 K6 xe đúc P=800 KN M=300KN.m tải t r ọng thi công r ải 2.7 KN/m K5 K4 K3 K2 K1 K1 K0 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 t ải t r ọng thiết bị P=200 KN K9 K10 tải tr ọng gió 12.285 KN/m 28219 P4 Hình 20-sơ đồ tính toán mômen lật Đối với trờng hợp tải trọng tác dụng gồm có: Tĩnh tải xe đúc 800KN, xe đúc bên phải đặt khối K9, xe bên trái đặt khối K8 Trọng lợng thân cánh hẫng Một khối đúc đặt lệch (khối bên phải đổ trớc) Mô men tập trung đầu mút cánh hẫng xe đúc sinh 300KN.m Lực tập trung thiết bị 200KN đặt đầu mút cánh hẫng phải Tải trọng thi công rải tác dụng lên cánh hẫng bên phải 0.2KN/m2, với cầu có bề rộng mặt cầu 13.5 m tải trọng thi công rải 2.7 KN/m dài cầu Gió ngợc tác dụng lên cánh hẫng bên trái Pv=0.00045 V 2A v (3.8.2 -22TCN272-05) Pv=0.00045x452=0.91 KN/m2, với cầu có bề rộng mặt cầu 13.5 m tải trọng gió ngợc 0.91x13.5=12.285 KN/m dài cầu Ta tính mômen lật quanh điểm gối vị trí trụ: Momen gây lật : - 40 - Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN Mlật =2.7x44+25x39.158+200x44+800x42+12.285x44x22 800x36=26589.63 KNm Sơ đồ tính nh hình vẽ xe đúc P=800 KN M=300KN.m K9 K8 K7 K6 xe đúc P=800 KN M=300KN.m t ải t r ọng thi công r ải 2.7 KN/m t ải t r ọng t hiết bị P=200 KN 0.2 KN/m2 K5 K4 K3 K2 K1 K1 K0 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K10 t ải t r ọng gió 12.285 KN/m 28219 P4 Hình 21-Sơ đồ tính mômen lật III.tính toán thép neo khối đỉnh trụ Nh momen chống lật phải Mcl > 55389.63 KNm Ta bố trí thép DUL từ dới trụ lên xuyên qua dầm lên tới mặt cầu.Tham khảo vẽ bố trí cầu quý cao.ta có sơ đồ bố trí nh sau: - 41 - Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN 6000 4000 1000 450 1000 1000 3000 1000 200 gối cầu 1000 1000 hệđà giáo t m Hình 22-sơ đồ bố trí thép neo khối đỉnh trụ thép với khối bê tông kê có tác dụng giữ ổn định chống lật cánh hẫng quanh điểm mép gối tạm trình thi công, khả giữ ổn định thép Mcl = PDULy Trong : PDUL: Khả chịu kéo thép DƯL Ta chọn thép DƯL loại thép trơn có đờng kính danh định 35 (Thanh 35mm) Do cờng độ chịu kéo fpu = 1035 (MPa) D 3.1416 ì 35 Tức là: PDUL = ì f pu = ì 1035 ì 10 = 995.8( KN ) 4 Ta chọn 20 bên so với tim ngang trụ Bố trí bên 10 PC35 thành hàng cách 20cm, hàng cách mép trụ 450 cm Khoảng cách từ trọng tâm thép phía bên trái trụ tới điểm lật bên phải: y =1.405 m Do momen chống lật MCL = 20ì 995.8ì 1.405= 27981.98 KNm Kiểm tra điều kiện ổn định chống lật : MCL = 27981.98 > 26589.63 (KNm) = Mlật Vậy điều kiện ổn định đợc thoả mãn - 42 - Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN - 43 - .. .Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN -mặt cắt ngang hình hộp thích hợp cho kết cấu thi công phơng pháp đúc hẫng +do công nghệ thi công, nên mômen âm xuất hầu nh suốt... 0.347 11 S4 0.322 12 S3 0.307 13 S2 0.300 14 S1 0.300 - 15 - Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN - 16 - Đồ áN XÂY DựNG CầU Bộ MÔN CầU -HầM Xác định thể tích khối đúc hẫng: Sơ tính thể tích mặt... 3000 1000 Đồ áN XÂY DựNG CầU CầU -HầM Bộ MÔN 630 190 30 120 70 80 60 300 640 515 240 1010 30 150 115 50 250 185 100 100 300 500 100 100 Phần 2 :THI T Kế THI CÔNG Chơng I Tổ chức thi công kết cấu