Đang tải... (xem toàn văn)
1.2-TÍNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC: 1.2.1) Phân loại bản sàn: Xét tỉ số hai cạnh ô bản: Ta xem ô bản làm việc theo 1 phương.Ta có sàn sườn toàn khối loại bản dầm,các dầm trục 1-4 là dầm chính,các dầm ngang là dầm phụ. 1.2.3) Sơ bộ chọn kích thước các bộ phận kết cấu. 1.2.3.1) Bản sàn: Tính sơ bộ chiều dày bản theo công thức: hb= (1) Trong đó: +D = 1(phụ thuộc vào tải trọng) _ D = 0,8 1,2 +m = 30 (đối với bản loại dầm) _ m = 30 35 +L= L1 = 2750 mm(cạnh bản theo phương chịu lực) Suy ra: hb = =91,67 > hmin = 60 mm Chọn hb = 90 mm 1.2.3.2) Dầm phụ: Trong công thức (1) thì đối với dầm phụ m = 12 20 và L = L2 =6020 mm Suy ra : hdp = = (301 501) mm Chọn hdp = 450 mm Bề rộng dầm phụ: bdp = ( )hdp = =(112,5 225)mm Chọn bdp = 200mm 1.2.3.3) Dầm chính: Trong công thức (1) thì đối với dầm phụ m = (8 12) và L = 2.L1 = 2.2750 =5500mm Suy ra : hdc = ( ) 5500 = (458 688)mm Chọn hdc = 600mm Bề rộng dầm chính:bdc = ( )hdc = ( )600 = (150 300)mm Chọn bdc = 250mm
ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP THIẾT KẾ SÀN SƯỜN BÊ TƠNG TỒN KHỐI A-SỐ LIỆU BAN ĐẤU: I.XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC CẤU KIỆN: 1.1Số Liệu Tính Tốn: Bảng 1-Số liệu ban đầu Số liệu TT Bê Tơng Cấp A4 Mác B30 Hoạt tải(kN/m2) Kích thước (mm) L1 L2 2750 6020 M400 B16 C2 8,9 Bê tơng B30 Rb Rbt (kG/cm (kG/cm2 ) ) 170 12 Cốt thép Rs (kG/cm2) Rsw(kG/cm2) AI AII AI 2100 2800 1750 Modul đàn hồi Eb (MPa) Es (MPa) 32,5.103 Gạch ceramic Vữa lót Bê tông cốt thép Vữa trát Hình 2: CẤU TẠO LỚP SÀN SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … 210.103 B30 0,37 ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG Bảng 2-Tĩnh tải sàn Lớp cấu tạo Chiều dày (m) Trọng lượng riêng Trị tiêu chuẩn Hệ số làm việc gc(kN/m2) (kN/m3) Trị tính tốn gs = n*gc n (kN/m2) Gạch lát Ceramic 0,012 20 0,24 1,1 0,264 Vữa lót 0,015 18 0,27 1,2 0,324 Sàn BTCT 0,9 25 2,25 1,1 2,475 Vữa trát 0,01 18 0,18 1,2 0,216 Tổng SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 3,279 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP COT BTCT GVHD:ĐỖ THANH TÙNG DAM PHU DAM CHINH 5500 D 5500 C 5500 B A 6020 6020 6020 HINH 1- MAT BANG SAN TL:1/200 1.2-TÍNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC: 1.2.1) Phân loại sàn: Xét tỉ số hai cạnh bản: Ta xem làm việc theo phương.Ta có sàn sườn tồn khối loại dầm,các dầm trục 1-4 dầm chính,các dầm ngang dầm phụ 1.2.3) Sơ chọn kích thước phận kết cấu 1.2.3.1) Bản sàn: Tính sơ chiều dày theo cơng thức: SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG hb= (1) Trong đó: +D = 1(phụ thuộc vào tải trọng) _ D = 0,8 1,2 +m = 30 (đối với loại dầm) _ m = 30 35 +L= L1 = 2750 mm(cạnh theo phương chịu lực) Suy ra: Chọn hb = =91,67 > hmin = 60 mm hb = 90 mm 1.2.3.2) Dầm phụ: Trong cơng thức (1) dầm phụ m = 12 Suy : Chọn 20 L = L2 =6020 mm hdp = = (301 501) mm hdp = 450 mm Bề rộng dầm phụ: Chọn bdp = ( )hdp = =(112,5 225)mm bdp = 200mm 1.2.3.3) Dầm chính: Trong cơng thức (1) dầm phụ m = (8 Suy : Chọn hdc = ( ) 5500 = (458 688)mm hdc = 600mm Bề rộng dầm chính: Chọn 12) L = 2.L1 = 2.2750 =5500mm bdc = ( )hdc = ( )600 = (150 300)mm bdc = 250mm SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG B-THIẾT KẾ: I-TÍNH TỐN BỐ TRÍ THÉP CHO SÀN 1.1) Sơ đồ tính: Để tính tốn ta cắt dải rộng 1m theo phương cạnh ngắn vng góc với dầm phụ-xem dầm liên tục (hình 3).Bản sàn tính theo sơ đồ khớp dẻo Lưu ý tính tốn Bản sàn Dầm phụ theo sơ đồ khớp dẻo ,ta có hệ số: a) Nhịp tính tốn: Nhịp biên: Nhịp giữa: Lb = L1 – 0,5bdp - bdp = 2750 - 1,5.200 = 2450 mm Lg = L1 - 0,5 bdp - 0,5 bdp = 2750 – 200 = 2550 mm 2450 200 2550 200 2550 200 Hình 3- Nhịp tính tốn sàn TL:1/20 1.2) Tải trọng tính tốn: 1.2.1)Tĩnh tải (xem bảng 2); Ta có : gs = 3,279 kN/m2 qs = n.ptc = 1,2.8,9 = 10,68 kN/m2 1.2.2)Hoạt tải: *Tải trọng tính tốn phân bố dải rộng b = 1m là: q = (gs + qs ).b = (3,279 + 10,68 ).1 = 13,859 kN/m 1.2.3)Nội lực tính tốn sàn a)Tính moment : * Ta có : giá trị tuyệt đối moment: = = 3,92% < 10% Nên áp dụng cơng thức sau để tính *Tại gối thứ nhịp biên: SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG Mb = kN.m *Tại gối nhịp giữa: Mg = kN.m b)Tính Lực cắt: (Tại gối biên,gối B trái ,gối B phả gối ) *Qb = 0,4.q.Lb = 0,4.13,859.2,45 = 13,582 kN *QBt = 0,6.q.Lb =0,6.13,859.2,45 = 20,373 kN *QBp = Qg = 0,5q.Lg = 0,5.13,859.2,55 = 19 kN Biểu đồ nội lực: q=13,959kN/m 164,46 164,46 19kN 164,46 19kN 13,582kN Q(kN) 19kN 19kN 20,373kN 7,563kN.m 5,632kN.m 5,632kN.m M(kN.m) 5,632kN.m 5,632kN.m 7,563kN.m Hình 4-Sơ đồ tính biểu đồ nội lực 1.3)Tính cốt thép sàn: Tính cốt thép cho tiết diện b x h = 100 x 90 cm SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP Giả thiết a = 1,5cm GVHD:ĐỖ THANH TÙNG h0 = h – a = 90 – 1,5 = 7,5 cm 1.3.1)Tính cốt thép cho nhịp biên gối thứ có M = 7,563 kN.m Ta có: Thỏa ĐK hạn chế (thỏa) Dự kiến chọn cốt thép ,diện tích as = 0,503 cm2.khoảng cách thép : Chọn a = 100,có As = 5,03 cm2 > 5,0082 cm2(thiên an tồn) KL: a100 1.3.2)Tính cốt thép cho nhịp gối có M = 5,632 kN.m Ta có: Thỏa ĐK hạn chế SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG (thỏa) Dự kiến chọn cốt thép ,diện tích as = 0,503 cm2.khoảng cách thép là: Chọn a = 130,có As = 3,87 cm2 > 3,69 cm2(thiên an tồn) KL: a 130 Bảng 3-Thống kê thép sàn Tiết diện M (kN.m) As (cm2) Cốt thép thiết kế d (mm) a (mm) As(cm2) Gối thứ nhịp biên 7,563 0,079 0,959 5,0082 0,68 100 5,03 Gối nhịp 5,632 0,059 0,9696 3,69 0,492 180 3,87 Kiểm tra chiều cao làm việc h0 Lấy lớp bảo vệ a = 1cm suy (thỏa) 1.4) Bố trí cốt thép: a)Bố trí thép chịu moment âm,dương: Xét tỉ số: suy Độ vươn thép dài chịu moment âm tính từ mép dầm phụ: Độ vươn thép ngắn chịu moment âm tính từ mép dầm phụ(các thép dặt xen kẽ nhau): SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG Độ vươn thép ngắn chịu moment dương tính từ mép dầm phụ(các thép dặt xen kẽ nhau): ,chọn 320mm b)Bố trí thép cấu tạo: Khoảng cách từ mút cốt thép chịu moment âm đến mép dầm biên: 310mm ,chọn Khoảng cách từ mút cốt thép chịu moment âm đến mép dầm chính: ,chọn 640mm u cầu đặt cốt thép cấu tạo chịu moment âm cho vùng gối biên phía dầm khung sau: Suy ra,ta chọn �8a180 có As = 2,79 cm2 >2,515 cm2 c)Bố trí thép phân bố : *u cầu cốt thép phân bố phía bản.Đặt vng góc với thép chịu moment dương(tính cho 1m ) : *Ta có ,Do đó; As.pb ≥ 20%As (gối giữa,nhịp giữa)=0,2.5,03=1,006 cm2 Suy :Ta chọn �6a250 (amax;200), amax = 330mm Cốt thép phân bố đặt phía trên,đặt vng góc với cốt chịu momen âm :Chọn �6a250 Kiểm tra điều kiện chịu cắt bê tơng sàn : *Ta có : SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG Chứng tỏ bê tong sàn đảm bảo điều kiện chịu cắt mà khơng cần bố trí cốt thép chống cắt Hình 5-bố trí thép sàn TL:1/20 II- TÍNH TỐN BỐ TRÍ THÉP CHO DẦM PHỤ: 2.1)Sơ đồ tính : Tính tốn dầm phụ theo sơ đồ khớp dẻo.Dầm phụ dầm lien tục nhịp gối lên dầm chính.Bề rộng dầm bdc = 250 mm a)Nhịp tính tốn : Nhịp biên : 600 450 Nhịp biên : 250 5645 5770 250 Hình 6-Sơ đồ nhịp tính tốn dầm phụ Chênh lệch gữa nhịp : SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 (2) Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG Bảng 9- Bảng tính tung độ biểu đồ bao momen Tiết diện Gối A Nhịp biên Gối B Nhịp 0,5 1,5 0,175 -0,15 0,2125 0,025 0,175 0,0375 0,175 0,075 391 -32,12 302 25,3 -324,7 -64 Bảng 10-Bảng tính tung độ biểu đồ bao lưc cắt Đoạn I II III 0,35 -0,65 0,5 0,425 0,0755 130 8,3 0,025 0,625 0,675 0,125 -43,37 190 -213,4 7,66 SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP g+p GVHD:ĐỖ THANH TÙNG g+p g+p 2750 2750 g+p 2750 324kN.m 64kN.m 32kN.m M(kN.m) 24kN.m 302kN.m 190kN 391kN.m 130kN II 7,7kN 8,3kN A Q(kN) B K J 43kN I III 243kN Hình 11- Biểu đồ bao momen va lực cắt dầm 3.3)Tính tốn bố trí cốt thép dọc cho dầm chính: 3.3.1)Tiết diện chịu moment dương: Tương ứng với tiết diện chịu moment dương cánh chịu nén,tiết diện tính tốn hình chữ T Xác định Sf: SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG Chọn Min giá trị tức = 540 mm Kích thước tiết diện chữ T tính tốn: 90 1330 540 600 540 250 Xác định vị trí trục trung hòa qua tiết diện Giả thiết a = 4,5cm, Nhận thấy , nên trục trung hòa qua cánh,Ta tính tiết diện nhịp biện tiết diện nhịp cho tốn tính tiết diện chữ nhật bfxh=1330x600 (mm) 90 1330 600 540 600 540 250 250 SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG Nhịp biên nhịp Gối B Hình 12- Tiết diện tính cốt thép Dầm Chính 1) Tại nhịp biên có Mmax = 391kN.m: Chọn có: 2Ø18 2Ø20 25 2Ø22 2Ø22 Hình 13-Mặt cắt tính thép tiết diện nhiệp biên tính tốn • Kiểm tra lại chiều cao làm việc h0,chọn SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG Ta có: Do chọn Ta tính lại cốt thép: Suy ta phải chọn lại cốt thép ;Chọn Hình 14-Mặt cắt tính thép tiết diện nhiệp biên tính tốn 2)Tại nhịp có Mmax=302kN.m, Chọn Ta có: SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP Chọn GVHD:ĐỖ THANH TÙNG có Hình 15 - Mặt cắt tính thép cho tiết diện nhiệp 3.3.2)Tiết diện chịu moment âm: Lưu ý tính moment âm cho tiết diện gối tựa: Để tiết kiệm cốt thép ta nên tính tốn cốt thép cho tiết diện chịu moment âm gối moment mép gối,tuy nhiên chênh lệch bé thiên an tồn ta chọn M m.g = M Tương ứng với tiết diện chịu moment âm(tiết diện Gối B).Bản cánh chịu kéo tính theo tiết diện chữ nhật bxh=250x600mm • Chọn Ta có: SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG Chọn Hình 16 -Mặt cắt tính thép cho gối B 3.3.3)Bảng tóm tắt tính thép dọc cho Dầm chính: Tiết diện M Cốt thép thiết kế (kNm) Nhịp biên (1330 600) Gối B (250 600) Nhịp (1330 600) (%) Thép chọn 391 0,057 0,059 27,21 0,38 4�25+2�22 27,23 324 0,252 0,296 24,69 1,8 4�22+2�25 25,02 0,045 20,05 0,275 4�22+2�18 20,29 302 0,044 Do dầm tính theo sơ đồ đàn hồi nên điều kiện hạn chế là: SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP Từ bảng ta nhận thấy ln bé GVHD:ĐỖ THANH TÙNG Thỏa điều kiện hạn chế Kiểm tra hàm lượng cốt thép 3.4)Tính tốn cốt thép ngang cho Dầm **Số liệu - Bê tơng nặng B30 có: a)Tính cốt đai cốt xiên cho tiết diện có lực cắt lớn nhất: Kiểm tra điều kiện tính tốn: (khơng thỏa) Bê tơng khơng đủ khả chịu cắt,vì cần bố trí cốt ngang chịu cắt cho dầm(cốt đai & cốt xiên) tiết diện tính tốn,chọn đai nhánh có , Xác định bước đai theo điều kiện cấu tạo: Với h > 450mm thì: (***) SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG Bố trí đoạn ¼ đoạn dầm gần gối tựa - cách mép gối tựa L=1375mm Với cách thiết kế trên,ta kiểm tra lại khả chịu lực cốt thép ngang Tính : Kiểm tra điều kiện nén ứng suất chính: Thỏa Đồng thời Q thỏa điều kiện: Kết luận-Dầm khơng bị phá hoại ứng suất nén • Khả chịu cắt cốt đai: • Khả chịu cắt bê tơng thép đai Từ biểu đồ bao lực cắt nhận thấy: nên khơng cần đến cốt xiên,cốt đai Bê tơng đủ Chứng tỏ với cách chọn bố trí đai tiết diện bên trái mép gối B khơng đủ khả chịu lực ta cần bố trí cốt xiên tăng cường khả chịu cắt cốt đai muốn ta nhánh �10s200.Lúc khả chịu cắt bê tơng thép đai �10 sau: Ta có: SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG Vậy ta có vùng đặt đai khác nhau,chỉ riêng mép trái gối biên ta đặt đai nhánh �10s200 đoạn K-B chịu lực cắt b)Tính cốt treo: • Chỗ dầm phụ kê lên dầm phụ kê lên dầm lực dạng tập trung nên cần bố trí cốt treo để gia cố dầm chính.Lực tập trung truyền lên dầm là: • Chọn cốt treo dang cốt đai nhánh �10 có Asw = 1,58cm2 Lượng thép treo cần thiết là: • Chọn đai nhánh �10 bố trí sát bên mép dầm phụ,mỗi bên đai.Vùng đặt đai S x xác định sau:Từ mép dầm phụ kẻ đường xiên 45 cắt thép chủ dầm đâu đáy lớn hình thang Sx Và Sx= 3.4)Biểu đồ bao vật liệu: a)Tính khả chịu lực tiết diện sau cắt uốn cốt thép: • • • Trình tự tính tốn sau: Tại tiết diện xét cốt thép có diện tích A s Chọn chiều dày lớp bê tơng bảo vệ abt=25mm,tv=30mm • Tính: *Với Asi lớp thép tương ứng SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP • GVHD:ĐỖ THANH TÙNG Tính: Bảng 15-Khả chịu lực tiết diện Tiết diện Số lượng � thép Nhịp biên (1330x600) 4�25+2�22 2723 60 540 0,0624 0,9687 399 Cắt 2�25,còn 2�25+2�22 Cắt 2�22,còn 2�25 1742 37,5 562,5 0,039 0,98 269 982 37,5 562,5 0,0216 0,989 153 4�22+2�25 2502 45 550 0,2997 0,85 328 Cắt 2�22,còn 2�22+2�25 Cắt 2�22,còn 2�25 1742 37,5 562,5 0,039 0,98 269 982 37,5 562,5 0,0216 0,989 153 4�22+2�25 2502 45 550 0,2997 0,85 328 Cắt 2�22,còn 2�22+2�25 Cắt 2�22,còn 2�25 1742 37,5 562,5 0,039 0,98 269 982 37,5 562,5 0,0216 0,989 153 4�22+2�8 2029 45 550 0,0457 0,977 305 Cắt 2�18,còn 4�22 1520 36 564 0,0333 0,982 236 Cắt 2�22,còn 2�22 760 36 564 0,0289 0,986 119 Gối trái B (250x600) Gối phải B (250x600) Nhịp (1330x600) b)Xác định tiết diện cắt lý thuyết: SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP x GVHD:ĐỖ THANH TÙNG Hình 17-Hình bao lực cắt moment dầm • Trong (mm) tọa độ vị trí cắt lý thuyết tiết diện Xác định đoạn kéo dài W Đoạn kéo dài W xác định theo cơng thức: Trong đó: Q lực cắt tiết diện cắt lý thuyết,lấy độ dốc biểu đồ bao moment Qs.inc – khả chịu cắt cốt xiên vùng cắt cốt thép dọc.Khơng bố trí cốt xiên nên Q s.inc = Qsw –khả chịu cắt cốt đai tiết diện cắt lý thuyết SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG • Trong đoạn dầm có đai thép �8s200 • Trong đoạn dầm có đai thép �10s200 • Gọi d(mm) đường kính cốt thép bị cắt • Kết tính tốn bảng Bảng 7-Xác định chiều dài đoạn neo cốt thép dầm Tiết diện Nhịp biên trái Nhịp biên phải Gối B trái Gối B phải Nhịp phải Số hiệu thép (2�25) (2�22) (2�25) (2�22) (2�22) (2�22) (2�22) (2�22) (2�18) (2�22) Q (kN) 130 qsw (kN/m) 87,5 Wtt (mm) 704 20d (mm) 320 Wtk (mm) 700 130 87,5 704 320 700 243 137,4 817 320 820 243 137,4 817 320 820 243 137,4 817 320 820 243 137,4 817 320 820 190 87,5 978 320 980 190 87,5 978 320 980 190 87,5 978 320 980 190 87,5 978 320 980 C-MỤC LỤC D-BẢN VẼ SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TƠNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … [...]... trong tính toán SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … h0 = ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG Khoảng hở cốt thép : Bảng 5-Thống kê thép dầm phụ Tiết diện (mmxmm) M (kN.m) Gối B 91,98 0,157 bBxh=200x450 Nhịp biên 117.1 0,0189 bxh=2120x450 Nhịp giữa 83,62 0,0135 bxh=2120x450 2.4.2)Tính toán thép ngang: **Số liệu - Bê tông nặng B30 có: Cốt thép thiết... a)Tính cốt đai cho tiết diện bên trái gối B có lực cắt lớn nhất: Kiểm tra điều kiện tính toán: (không thỏa) Bê tông không đủ khả năng chịu cắt,vì vậy cần bố trí cốt đai cho dầm tại tiết diện tính toán,chọn đai 2 nhánh có Chọn đai 2 nhánh.Ta tính bước đai tính toán theo công thức: Với h ≤ 450mm thì: SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP... 0,044 Do dầm chính tính theo sơ đồ đàn hồi nên điều kiện hạn chế là: SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Từ bảng ta nhận thấy luôn bé hơn GVHD:ĐỖ THANH TÙNG Thỏa điều kiện hạn chế Kiểm tra hàm lượng cốt thép 3.4)Tính toán cốt thép ngang cho Dầm chính **Số liệu - Bê tông nặng B30 có: a)Tính cốt đai và cốt xiên cho các tiết diện có... -91,98 -43,33 -17,19 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 7*(0,5L) 40,37 2.3.2)Biểu đồ bao lực cắt : 5,77 GVHD:ĐỖ THANH TÙNG 0,0625 84 Từ điều kiện (2) ta áp dụng các công thức cho sẵn để tính tung độ biểu đồ bao lực cắt Gối A : Gối B : Ta có biểu đồ bao nội lực: SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … GVHD:ĐỖ THANH TÙNG 116,47 91,16 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 7* 15,63 7... đồ bao moment Qs.inc – khả năng chịu cắt của cốt xiên trong vùng cắt cốt thép dọc.Không bố trí cốt xiên nên Q s.inc = 0 Qsw –khả năng chịu cắt của cốt đai tại tiết diện cắt lý thuyết • Trong đoạn dầm có đai thép �6s150 thì • Trong đoạn dầm có đai thép �6s300 thì • Gọi d(mm) là đường kính cốt thép bị cắt SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TÔNG... … ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Xác định Sf: Xác định bf: GVHD:ĐỖ THANH TÙNG 90 2120 960 450 960 200 200 Hình 8 - Kích thước tiết diện chữ T Xác định vị trí trục trung hòa: Suyra ,trục trung hòa đi qua cánh,Tính toán theo tiết diện chữ nhật b f x h= 212x45 cm Tại nhịp biên có Mmax = 117,1kN.m SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP... nhất: Kiểm tra điều kiện tính toán: (không thỏa) Bê tông không đủ khả năng chịu cắt,vì vậy cần bố trí cốt ngang chịu cắt cho dầm (cốt đai & cốt xiên) tại tiết diện tính toán,chọn đai 2 nhánh có , Xác định bước đai theo điều kiện cấu tạo: Với h > 450mm thì: (***) SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG Bố trí... –khả năng chịu cắt của cốt đai tại tiết diện cắt lý thuyết SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG • Trong đoạn dầm có đai thép �8s200 thì • Trong đoạn dầm có đai thép �10s200 thì • Gọi d(mm) là đường kính cốt thép bị cắt • Kết quả tính toán như bảng 7 Bảng 7-Xác định chiều dài đoạn neo cốt thép dầm chính Tiết diện... lực của cốt thép ngang Tính : Kiểm tra điều kiện nén ứng suất chính: Thỏa Đồng thời Q cũng thỏa điều kiện: Kết luận-Dầm không bị phá hoại do ứng suất nén chính • Khả năng chịu cắt của cốt đai: • Khả năng chịu cắt của bê tông và thép đai Từ biểu đồ bao lực cắt nhận thấy: nên không cần đến cốt xiên ,cốt đai và Bê tông là đủ Chứng tỏ với cách chọn và bố trí đai như trên thì ở các tiết diện bên trái... chịu lực ta cần bố trí cốt xiên hoặc tăng cường khả năng chịu cắt của cốt đai muốn vậy ta 2 nhánh �10s200.Lúc đó khả năng chịu cắt của bê tông và thép đai �10 như sau: Ta có: SVTH:VÕ NGỌC NGHĨA-LỚP CĐ08A-HCM CITY UNIVERSITY OF TRANSPORT MSSV:0851110046 Trang … ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP GVHD:ĐỖ THANH TÙNG Vậy ta có 2 vùng đặt đai khác nhau,chỉ riêng mép trái gối biên ta đặt đai 2 nhánh �10s200 trong đoạn