ĐỒ án môn học THUỶ CÔNG

Đồ Án Môn Học Thủy Công ĐỒ ÁN MÔN HỌC THUỶ CÔNG SỐ ĐỀ : 56A A TÀI LIỆU CHO TRƯỚC : I Nhiệm vụ công trình : Hồ chứa nước H sông S đảm nhận nhiệm vụ sau đây: Cấp nước tới cho 2650 ruộng đất canh tác Cấp nước sinh hoạt cho 5000 hộ dân Kết hợp nuôi cá lòng, tạo cảnh quan môi trường, sinh thái phục vụ du lịch II Các công trình chủ yếu khu đầu mối : Một đập ngăn sông Một đường tràn tháo lũ Một cống đặt đập để lấy nước III Tóm tắt số tài liệu : Địa hình : Cho bình đồ vùng tuyến đập Địa chất : Cho mặt cắt địa chất dọc tuyến đập ; tiêu lý lớp bồi tích lòng sông cho bảng Tầng đá gốc rắn trắc , mức độ nứt nẻ trung bình lớp phong hoá dầy 0,5- m Vật liệu xây dựng : a) Đất : Xung quanh vị trí đập có bãi vật liệu: A ( trữ lương 800.000m3 cự ly 800m ) B (trữ lượng 600.000m3 cự ly 600m ) C ( trữ lượng 1.000.000m3 cự ly km ) Chất đất thuộc loại thịt pha cát , thấm nước tương đối mạnh , tiêu nh bảng Điều kiện khai thác bình thường Đất sét khai thác vị trí cách đập 4km , trữ lượng đủ làm thiết bị chống thấm b) Đá : Khai thác vị trí cách công trình 8km trữ lượng lớn , chất lượng đảm bảo đắp đập , lát mái : Một số tiêu lý :  =32o ; n =0,35 ( đống đá ) ; k = 2,5 T /m3 (của đá ) c) Cát , sỏi : Khai thác bãi dọc sông ; cự ly xa 3km trữ lượng đủ làm tầng lọc Cấp phối bảng SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công Bảng1 - Chỉ tiêu lý đất vật liệu đắp đập Chỉ tiêu ϕ (độ) γK k Bão hòa (T/m3) (m/s) 3,0 2,4 1,62 10-5 13 5,0 3,0 1,58 4.10-9 30 27 0 1,60 10-4 26 22 1,0 0,7 1,59 10-6 C (T/m2) HS rỗng n Độ ẩm W% Tự nhiên Bão hòa Tự nhiên 0,35 20 23 20 (chế bị) 0,42 22 17 Cát 0,40 18 Đất 0,39 24 Loại Đất đắp đập (chế bị) Sét Bảng - Cấp phối vật liệu đắp đập d(mm) d10 d50 d60 Đất thịt pha cát 0,005 0,05 0,08 Cát 0,05 0,35 0,40 Sỏi 0,50 3,00 5,00 Loại Đặc trưng hồ chứa thông số kỹ thuật: - Các mực nước hồ mực nước hạ lưu: bảng - Tràn tự động có cột nước đỉnh tràn Hmax = 3m - Vận tốc gió tính toán ứng với mức đảm bảo P% P% 20 30 50 V(m/s) 32 30 26 17 14 12 - Chiều dài truyền sóng ứng với MNDBT: D =1,8km ; ứng với MNDGC: D’ = 2,1km - Đỉnh đập đường giao thông chạy qua SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công Bảng – Tài liệu thiết kế đập đất Đặc trưng hồ chứa số đồ (2 ) ) 56 A Q cống(m3/s) MN lưu (m) Đề Sơ (1 Mực nước hạ D MNC MNDBT Bình (km) (m) (m) thường (3) (4) (5) (6) 3,1 11,4 31,4 7,7 Đầu Max Khi Khi MNC MNDBT (7) (8) (9) (10) 9,2 4,0 3,5 11,05 kênh + Mực nước dâng gia cường MNDGC = MNDBT + = 31,4 +3 = 34,4 (m) B NỘI DUNG THIẾT KẾ I Thuyết minh - Phân tích chọn tuyến đập, hình thức đập; - Xác định kích thước đập; - Tính toán thấm ổn định; - Chọn cấu tạo chi tiết II Bản vẽ - Mặt đập - Cắt dọc đập (hoặc diện hạ lưu); - Các mặt cắt ngang đại biểu lòng sông bên thềm sông; - Các cấu tạo chi tiết BÀI LÀM A NHỮNG VẤN ĐỀ CHUNG I Nhiệm vụ công trình: Lưu vực dòng sông S vùng đất rộng lớn Mà nhu cầu nước vùng lớn Do vấn đề cấp nước cho sản xuất cần thiết Chính ta phải tạo hồ chứa H sông S Hồ chứa H đảm nhận nhiệm vụ chủ yếu là: Cấp nước tới cho 2650 ruộng đất canh tác kết hợp nuôi cá lòng hồ, cấp nước phục vụ sinh hoạt cho 5000 dân tạo cảnh quan môi trường, sinh thái phục vụ du lịch SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công Để thực tốt nhiệm vụ phải xây dựng công trình chủ yếu khu đầu mối là: Một đập ngăn sông Một đường tràn tháo lũ Một cống đặt đập để lấy nước II Chọn tuyến đập: Dựa theo bình đồ khu đầu mối cho: Hai bên bờ sông có đồi ∇ 155m nằm đối xứng thu hẹp lòng sông lại Theo mặt cắt địa chất tuyến đập: tầng đá gốc đồi tương đối tốt, lớp phủ tàn tích mỏng Tại khu vực đồi có bãi vật liệu thuận tiện cho việc thi công Do ta chọn tuyến đập C-C qua đỉnh đồi hình vẽ cho III Chọn loại đập: Theo tài liệu cho ta thấy: Tầng bồi tích lòng sông tương đối mỏng Về vật liệu địa phương chủ yếu đất bãi vật liệu A (trữ lượng 800.000m3 cự ly 800m), B(trữ lượng 600.000m3, cự ly 600m); C(trữ lượng 1.000.000m3, cự ly 1Km) Điều kiện khai thác dễ, thuận tiện cho việc thi công Vì ta chọn loại đập đất Do đất đắp đập thấm tương đối mạnh nên ta phải làm thiết bị chống thấm: Từ tài liệu cho ta thấy trự lượng đất sét bãi vật liệu cách công trình khoảng 4Km nhiều, chất lượng tốt Đủ làm vật liệu chống thấm Do ta chọn đất sét làm vật liệu chống thấm Các loại vật liệu khác: Đá, cát, cuội sỏi ta dùng làm tầng lọc ngợc bảo vệ mái sau làm xong đập đất IV.Cấp công trình tiêu thiết kế: Cấp công trình: a) Theo chiều cao công trình loại : Cao trình đỉnh đập: Zđỉnh đập= MNDGC + d với d = 1,5 3,0 chọn d =2 thay số ta có Zđ = 34,4 + = 36,4 (m) Từ mặt cắt địa chất tuyến đập C Zđáy đập = m (có kể đến bóc bỏ 50cm = 0,5 m ) Vậy chiều cao đập H = Zđỉnh đập - Zđáy đập = 36,4 – = 34,4 m SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công Tra bảng P1-1 → Cấp thiết kế cấp III b) Theo nhiệm vụ công trình: Tưới cho 2650ha Tra bảng P1-2 → Cấp thiết kế cấp III So sánh tiêu ta chọn cấp công trình cấp III Chỉ tiêu thiết kế: Từ cấp công trình xác định được: - Tần suất lưu lượng, mức nước lớn nhất: Tra bảng P1-3 ta có P = 1% - Hệ số tin cậy Kn : Tra bảng P1-6 ta có Kn = 1,15 - Tần suất gió lớn gió bình quân lớn (QPTL 11-77) tương ứng với P = 4% P =50% - Theo quan hệ tài liệu : P = 4% → V = 28m/s : MNDBT P = 50% → V = 12m/s : MNDGC B CÁC KÍCH THƯỚC CƠ BẢN CỦA ĐẬP ĐẤT I Đỉnh đập: Cao trình đỉnh đập: - Xác định từ mực nước: MNDBT MNDGC Z1 = MNDBT + ∆h + hsl + a Z1 = MNDGC + ∆h ’ + hsl’ + a’ Trong đó: ∆h ∆h ’ : Độ dềnh gió ứng với tính toán lớn gió bình quân lớn nhất; hsl hsl’ : Chiều cao sóng leo (có mức đảm bảo 1%) ứng với gió tính toán lớn gió bình quân lớn a a’: Độ vượt cao an toàn a) Xác định ∆h , hsl ứng với gió lớn V : * Xác định ∆h : ∆h = 2.10−6 V D cos α s gH SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công Trong đó: V- Vận tốc gió tính toán lớn ứng với p=4%: V = 28(m/s) D - Đà sóng ứng với MNDBT: D = 3,1.103(m) g- Gia tốc trọng trờng (m/s2): g = 9,81(m/s2) H- Chiều sâu nước trước đập (m) H = ∇ MNDBT - ∇ đáy sông = 31,4 - 2= 29,4(m) α S - Góc kẹp trục dọc hồ hướng gió α S = 00 thay số ta có : 282.3,1.103 -6 9,81.29, Δh=2.10 = 0,017(m) * Xác định hsl: Theo QPTL C1-78 chiều cao sóng leo có mức bảo đảm 1% xác định sau: hsl(1%) = K1 K2 K3 K4 hs1% Trong đó: hs1% - Chiều cao sóng với mức bảo đảm 1%; K1, K2 - hệ số phụ thuộc độ nhám tương đối  /h1% đặc trưng vật liệu gia cố mái đập tra bảng phụ lục P23; K3 - hệ số phụ thuộc vào tốc độ gió hệ số mái nghiêng tra bảng phụ lục P2-4; K4 - hệ số xác định từ đồ thị hình P2-3 Xác định hs1% - Giả thiết trường hợp xét sóng nước sâu tức : H ≥ 0,5 λ - Tính giá trị không thứ nguyên gt gD , V V2 Trong g : gia tốc trọng trờng lấy g = 9,81 ( m/s2) t : thời gian gió thổi liên tục Lấy t = 6giờ = 6.3600(s) V : vận tốc gió tính toán V = 28 m/s D : chiều dài truyền sóng ứng với MNDBT ; D = 3100 m Thay số ta tính được: gt 9,81.6.3600 = = 7567, V 28 gD 9,81.3100 = = 38,89 V2 282 SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công Tra đồ thị hình P2-1 ứng với đường bao ta :  g τ  V = 3,8 g t = 7567, ⇒  + ứng với : V  g h = 0, 075  V  g τ  V = 1, g D + ứng với = 38,89 ⇒  V  g h = 0, 015  V  g τ  V = 1, ta chọn cặp giá trị nhỏ là: :   g h = 0, 015  V 0,98.V 1, 2.28 τ = = = 3, 43 g 9,81 ⇒ 0, 015.282 h= = 1, 9,81 bước sóng trung bình xác định theo công thức sau : 9,81.3, 432 g τ ⇒λ = = 18,38 (m) λ = 2.3,14 2.π H = 29,45m ; 0,5 λ =0,5.18,38= 9,2 m ⇒ H > 0,5 λ ⇒ giả thiết Vậy sóng sóng nước sâu Chiều cao sóng ứng với mực nước đảm bảo 1% xác định theo công thức sau : hs1%=K1% h Trong đó: K1% tra theo đồ thị hình P2-2 ứng với g D = 38,89 P = % V2 ⇒ K1% = 2,1 chiều cao sóng ứng với mực nước đảm bảo P = 1% : hs1% =K1%.htb = 2,1.1,2 = 2,52(m) Tra hệ số K1 ,K2 : chọn lớp vật liệu gia cố mái đá lát bình thường  =0,02 ∆ 0, 02 = tra bảng P2-3 ⇒ giá trị K1 = 0,95 ; K2 =0,85 hs1% 2,52 Tra hệ số K3: giả thiết hệ số mái m = 35 ; V =28m/s tra bảng P2-4 ta K3 =1,5 18,38 λ = 7, 29 tra đồ thị hình P2-3 suy K4=1,15 Tra K4 : ta có = hs1% 2,52 Tra K :  =0 tra bảng P2-6 suy K = chiều cao sóng leo có mức bảo đảm 1% hsl1% = K1.K2.K3.K4.K.hs1%=0,95.0,85.1,5.1,15.2,52 = 3,51( m) cao trình đỉnh đập ứng với MNDBT : Z1 = MNDBT + ∆h + hsl + a = 31,4 + 0,017 + 3,51 +0,7 =35,63 (m) SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công b Xác định h’ hsl’ ứng với gió bình quân lớn V’ * xác định h’ h’ xác định theo công thức sau: ∆h ' = 2.10−6 V '2 D ' cos α ' gH ' V’ : vận tốc gió lớn với gió bình quân lớn P50% suy V’ = 12 m/s D’ đà sóng ứng với MNDGC D’ = D + 0,3km = 3100 + 300 = 3400( m) H’ chiều sâu nước trước đập ứng với MNDGC H’ = MNDGC – Zđỉnh đập = MNDBT + Hmax – Zđáy đập thay số : H’ = 31,4 + – = 32,4 m  s góc kẹp hướng dọc hồ hướng thổi gió tính toán cho trường hợp bất lợi , lấy  ‘s = ⇒ cos ‘ =1 thay số vào công thức ta tính h’: 122.3400 ∆h = 2.10 = 0.0031 9,81.32, ' −6 Xác định hsl’ : theo QPTL C1-78 , chiều cao sóng leo có mức bảo đảm 1% tính sau : hsl1%’ = K1’ k2’ K3’.K4’ K ‘s.hsl’ hsl’1% : chiều cao sóng với mức bảo đảm 1% đợc tính với trường hợp gió bình quân lớn V’= 12m/s K1’ ,K2’ : hệ số tra bảng P2-3 K3’: Hệ số tra bảng phụ lục P2-4 K4’ : hệ số tra đồ thị hình P2-3 K ‘s : hệ số phụ thuộc vào s’ tra bảng P2-6 Xác định hsl1%’ theo QPTL C1-78 Giả thiết trường hợp tính sóng nước sâu ( H’  0,5 ’ ) Tương tự ta tính giá trị không thứ nguyên : gt 9,81.6.3600 = = 17658 V' 12 g.D 9,81.3400 = = 231, 63 V2 122 Tra đồ thị hình P2-1 ứng với đường bao ta :  g τ  V = 4, g t = 17658 ⇒  + ứng với V  g h = 0, 095  V SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công  g.τ  V = 1,87 g D + ứng với = 231, 63 ⇒  V  g.h = 0, 025  V  g τ  V = 1,87 ta chọn cặp giá trị nhỏ là:   g h = 0, 025  V τ = 1,87.V 1,87.12 = = 2, 29 g 9,81 0, 025.122 h= = 0,37 9,81 9,81.2, 29 g τ = 8,19 (m) => λ = λ = 2.3,14 2.π Kiểm tra lại điều kiện sóng nước sâu: H’ > 0,5 λ' H’ = 32,4 > 0,5 8,19 = 4,1 (m) :Thoả mãn điều kiện giả thiết Tính h’s1% = K1% h, Trong đó: Trong K1% tra đồ thị hình P2-2 ứng với đại lượng gD ' = 231, 63 V '2 → K1% = 2,1 h’s1% = 2,1.0,37 =0,777 (m) - Hệ số K’1, K’2 tra bảng P2-3 Lấy ∆ = 0,02 => ∆ 0, 02 = = 0, 026 → K’1 = 0,86 ; K’2 =0,76 hs1% 0, 777 - Hệ số K’3 tra P2-4, phụ thuộc vào vận tốc gió hệ số mái m - Chọn sơ hệ số mái: m = 35 - Tra bảng P2-4 cách nội suy ta → K’3 = 1,18 (Vgió = (20>12m/s > 10m/s) λ' - Hệ số K’4 tra đồ thị hình P3-2, phụ thuộc vào hệ số mái m trị số h 'S 1% λ' 8,19 h 'S 1% = 0, 777 =10,54 SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công =>K’4 = 1,25 h’sl1% = K’1.K’2.K’3.K’4.h’s1% = 0,86.0,76.1,18.1,25.0,777 = 0,75 (m) Vậy Z2 = MNDGC + ∆h ’ + h’sl + a’ = 34,4 + 0,0031 + 0,75 + 0,5 = 35,65 (m) Chọn cao trình đỉnh đập: Zđỉnhđập=(Z1, Z2)max = 35,65 (m) Lấy tròn 36 (m) Bề rộng đỉnh đập: Vì đường giao thông chạy qua đỉnh đập nên ta lấy bề rộng đỉnh đập B = 12m để thi công thuận tiện phù hợp với chiều cao đập II Mái đập cơ: Mái đập: Chiều cao đập H = Zđ - Zđáy = 36 -2 = 34(m) Sơ hệ số mái: + Mái thượng lưu: m1 = 0,05H +2,00 = 0,05.34 + = 3,7 + Mái hạ lưu : Lấy m2 = 0,05H + 1,5 = 0,05.34+ 1,5 = 3,2 m1 = m2 =3,5 Cơ đập: - Đập cao 34m > 10m nên bố trí mái hạ lưu - Khoảng cách theo chiều cao chọn từ 10-20m - Bề rộng chọn theo yêu cầu giao thông lấy không nhỏ 2m Lấy Bcơ = 3m III Thiết bị chống thấm Theo tài liệu cho, đất đắp đập đất có hệ số thấm lớn nên cần có thiết bị chống thấm cho thân đập - Nếu tầng thấm tương đối mỏng (T ≤ 5m ) chọn thiết bị chống thấm cho đập cho thích hợp sau: + Chống thấm kiểu tường nghiêng + chân (cắm xuống tận tầng không thấm) + Chống thấm kiểu tường lõi + chân - Nếu tầng thấm dày (T>10m) : phương án hợp lý dùng thiết bị chống thấm kiểu tường nghiêng + sân phủ SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu 10 Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công - Khi thượng lưu có MNDGC, làm việc bình thường thiết bị thoát nước bị phá hoại (tổ hợp đặc biệt) Cho mái thượng lưu Khi mực nước hồ rút nhanh từ MNDBT đến mực nước thấp xảy (cơ bản) - Khi mực nước thượng lưu cao trình thấp (nhưng không nhỏ 0,2H đập) tổ hợp - Khi mực nước hồ rút nhanh từ MNDGC đến mực nước thấp xảy (tổ hợp đặc biệt) II Tính toán ổn định mái phương pháp cung trượt Tìm vùng có tâm trượt nguy hiểm Sử dụng phương pháp: a) Phương pháp Filennít Tâm trượt nguy hiểm nằm lân cận đường MM1 hình vẽ 0 Tra bảng (4-1) với m = 3,5 ta có α = 35,5 ; β = 25 Ta có sơ đồ tính hình vẽ : SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu 20 Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công S¬ ®å vï ng cã t ©m t r î t nguy hiÓm B 04 0302 01 05 d A M b e 31,4 H® ` SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu 21 Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công b)Phương pháp Fanđeeps Tâm cung trượt nguy hiểm nằm lân cận hình thang cong bcde hình vẽ Các trị số bán kính r, R phụ thuộc vào hệ số mái chiều cao đập H đ, tra bảng 66 giáo trình thủy công Với m = 3,5 R/H = 3,025 ⇒ R = (R/H).H = 3,025.34= 102,85(m) r/H = 1,25 ⇒ r = (r/H).H = 1,25.34 = 42,5 m Kết hợp phương pháp ta tìm phạm vi có khả chứa tâm cung trượt nguy hiểm đoạn AB Trên ta giả thiết tâm O1, O2, O3 Vạch cung trượt qua điểm Q1 chân đập, tiến hành tính hệ số an toàn ổn định K1, K2, K3 cho cung trượt tương ứng, vẽ biểu đồ quan hệ Ki vị trí tâm Oi ta xác định trị số Kmin ứng với tâm O đường thẳng MB Từ vị trí tâm O ứng với Kmin kẻ đường thẳng N-N vuông góc với đường MM1 Trên đường N-N ta lại lấy tâm O khác vách cung qua điểm Q1 chân đập Tính K với cung này, vẽ biểu đồ trị số K, theo tâm O ta xác định trị số Kmin ứng với điểm Q1 chân đập.Với điểm Q2, Q3 mặt hạ lưu đập, cách tương tự ta tìm trị số Kmin tương ứng Vẽ biểu đồ quan hệ Kmin với điểm cung Qi ta tìm hệ số an toàn nhỏ Kmin cho mái đập.Trong đồ án yêu cầu Kmin ứng với điểm Q1 chân đập Xác định hệ số an toàn K cho cung trượt Theo công thức Ghecxevanốp: Với giả thiết xem khối trượt vật thể rắn, áp lực thấm chuyển thành áp lực thủy tĩnh tác dụng lên mặt trượt hướng vào tâm Sơ đồ hình: Chia khối trượt thành dải có số dảI n chiều rộng dảI b b xác định sau : b = R/m đố m hệ số hiệu ta chọn m = {10 20} chọn m = 10 Ta có công thức tính toán sau: K = ∑( N n −Wn )tgφn + ∑Cn ln ∑T n Trong đó: ϕn ; cn Là góc ma sát lực dính đơn vị đáy dải thứ n ln: Là bề rộng đáy dải thứ n Wn: áp lực thấm đáy dải thứ n SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu 22 Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công hn: Chiều cao cột nước từ đường bão hoà đến đáy dải Wn = γ n hn ln Nn, Tn: Thành phần pháp tuyến tiếp tuyến trọng lượng dải n Gn Nn = Gncos α n , Tn = Gn.sin α n Gn = b ( ∑ γ i hi ) n Trong đó: hi: Là chiều cao phần dải tương ứng có dung trọng γ i ( γ i với đất sân bão hòa: Lấy γ i tn ; đất đường bão hòa lấy theo γ i bh) Các thông số tính toán: γ = γ đập γ đập(1 + w) = 1,62.(1+0,2) = 1,944(T/m3) o w = k γ = γ đập = γ đập +n γ = 1,62 + 0,35.1 = 1,97(T/m3) bh k n γ = γ = γ +n γ = 1,59 + 0,39.1 = 1,98(T/m3) bh k n γ = γ thiết bị thoát nước = γ đá = 2,5(T/m3) w k γ = γ thiết bị thoát nước = γ đá +n γ = 2,5+0,35.1 = 2,85(T/m3) bh k n ho: Chiều cao từ mái đập đến đường bão hòa h1: Chiều cao từ đường bão hòa đến đáy đập h2: Chiều cao từ đáy đập đến đáy cung trượt h3: Chiều cao từ mái đỉnh thiết bị thoát nước đến đường bão hòa h4: Chiều cao từ đường bão hòa đến đáy đập (thiết bị thoát nước) - ứng với tâm O1 điểm chân Q ta có bán kính R1, bế rộng dải b1 = R1/ m - ứng với tâm O ta có cung trượt bán kính R2 bề rộng dải b =R2/m Tương rự cho cung trượt O3 ; O4 ; O5 Kết tính toán Bảng 1,2,3,4,5: Ta Kmin = 1,489 SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu 23 Lớp: 51CDC2 h3 25 -1 -2 h2 Đồ Án Môn Học Thủy Công B 01 A SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu 24 -1 -2 Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công Bảng Bảng tính hệ số ổn định cung trượt đập đất cung 01 R = 138.31 m = 10.00 b = 13.83 Dải ho h1 h2 h3 h4 hn Gn sin α n cos α n Tn Nn Wn Cn Cn.Ln ϕn tg ϕ n (Nn-Wn)tg ϕ n (n) -2 -1 Tổng (m) 0.00 3.20 6.80 10.4 13.1 16.7 20.3 19.5 14.3 6.48 (m) 0.00 8.03 8.38 8.72 (m) 2.02 4.11 4.80 4.11 (m) 0.00 0.00 0.00 0.00 (m) 5.67 0.00 0.00 0.00 (m) 7.69 12.14 13.18 12.83 (T) 278.82 -0.20 417.39 -0.10 542.62 0.00 630.05 0.10 0.98 0.99 1.00 0.99 (T) -55.76 -41.74 0.00 63.00 (T) 273.19 415.30 542.62 626.89 (T) 108.55 168.75 182.29 178.35 0.70 0.70 0.70 0.70 9.88 9.73 9.68 9.73 22.00 22.00 22.00 22.00 0.40 0.40 0.40 0.40 66.48 99.55 145.50 181.12 9.07 2.02 0.00 0.00 11.09 656.02 0.20 0.98 131.20 642.77 156.55 0.70 9.88 22.00 0.40 196.33 3.04 0.00 0.00 0.00 3.04 533.20 0.30 0.95 159.96 508.64 44.08 2.40 34.80 20.00 0.36 168.99 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 547.43 0.40 0.92 218.97 501.73 0.00 2.40 36.22 20.00 0.36 182.51 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 524.84 0.50 0.87 262.42 454.53 0.00 3.00 47.91 23.00 0.42 192.83 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 386.37 0.60 0.80 231.82 309.10 0.00 3.00 51.87 23.00 0.42 131.13 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 174.23 0.70 0.71 121.96 124.43 969.88 0.00 3.00 58.10 23.00 0.42 219.70 Kmin 52.79 1364.45 1.633 SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu 25 Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công B 02 A SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu 26 -1 -2 Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công Bảng Bảng tính hệ số ổn định cung trượt đập đất cung 02 R = 140.24 m = 10 b = 14.024 Dải ho h1 (n) (m) (m) -2 0.00 -1 2.55 0.00 6.23 8.33 9.89 8.67 12.6 9.02 16.3 7.08 4 20 2.21 18.2 0.00 13 0.00 4.97 0.00 Tổn g h2 (m) 1.33 3.47 4.17 3.47 1.33 h3 (m) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 h4 (m) 3.93 8.00 0.00 0.00 0.00 hn (m) 11.78 14.48 12.50 12.14 10.35 Gn (T) 194.01 485.62 515.77 605.51 632.09 sinan cosan 0.98 0.99 1.00 0.99 0.98 Nn (T) 190.09 483.19 515.77 602.47 619.32 Wn (T) 168.61 204.09 175.30 171.11 148.14 Cn Cn.Ln 10.02 9.87 9.82 9.87 10.02 22.00 22.00 22.00 22.00 22.00 tg ϕ n (Nn-Wn)tg ϕ n 8.67 112.70 137.48 174.19 190.26 0.00 0.00 0.00 7.08 641.07 0.30 0.95 192.32 611.54 104.08 2.40 35.28 20.00 0.36 184.60 0.00 0.00 0.00 2.21 606.31 0.40 0.92 242.52 555.69 33.82 2.40 36.72 20.00 0.36 0.00 0.00 0.00 0.00 497.54 0.50 0.87 248.77 430.89 0.00 3.00 48.58 23.00 0.42 189.84 182.80 0.00 0.00 0.00 0.00 354.41 0.60 0.80 212.65 283.53 0.00 0.00 0.00 0.00 135.50 0.70 0.71 94.85 96.76 1090.7 120.28 41.05 1341.87 27 0.70 0.70 0.70 0.70 0.70 ϕn 0.40 0.40 0.40 0.40 0.40 SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu -0.20 -0.10 0.00 0.10 0.20 Tn (T) -38.80 -48.56 0.00 60.55 126.42 0.00 3.00 52.59 23.00 0.42 0.00 3.00 58.91 23.00 0.42 281.6 Kmin 1.489 Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công B 03 A SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu 28 -1 -2 Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công Bảng Bảng tính hệ số ổn định cung trượt đập đất cung 03 R = 143.51 m = 10 b = 14.351 Dải ho h1 h2 h3 h4 hn Gn (m) 12.03 13.65 13.24 12.88 (T) 280.49 537.14 570.86 664.91 sinan cosan Tn Nn Wn (T) -56.10 -53.71 0.00 66.49 (T) 274.82 534.44 570.86 661.58 (T) 176.20 196.81 190.01 185.77 Cn Cn.Ln ϕn tg ϕ n (Nn-Wn)tg ϕ n (n) (m) (m) (m) (m) (m) -2 0.00 0.00 1.94 0.00 5.51 -1 3.27 0.00 4.12 0.00 8.04 7.02 8.40 4.84 0.00 0.00 10.7 8.76 4.12 0.00 0.00 13.6 9.11 1.94 0.00 0.00 17.3 7.70 0.00 0.00 0.00 21.1 2.69 0.00 0.00 0.00 19.8 0.00 0.00 0.00 0.00 14.4 0.00 0.00 0.00 0.00 5.32 0.00 0.00 0.00 0.00 Tổn g SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu -0.20 -0.10 0.00 0.10 0.98 0.99 1.00 0.99 0.40 0.40 0.40 0.40 39.82 136.34 153.79 192.13 11.05 693.49 0.20 0.98 138.70 679.48 161.85 0.70 10.25 22.00 0.40 209.02 7.70 702.84 0.30 0.95 210.85 670.47 115.84 2.40 36.11 20.00 0.36 201.76 2.69 665.54 0.40 0.92 266.22 609.98 42.12 2.40 37.58 20.00 0.36 206.57 0.00 552.95 0.50 0.87 276.47 478.86 0.00 3.00 49.71 23.00 0.42 203.15 0.00 402.85 0.60 0.80 241.71 322.28 0.00 3.00 53.82 23.00 0.42 136.72 0.00 148.42 0.70 0.71 103.89 105.99 1194.5 0.00 3.00 60.29 23.00 0.42 288.2 Kmin 44.97 1524.26 29 0.70 0.70 0.70 0.70 10.25 10.10 10.05 10.10 22.00 22.00 22.00 22.00 1.517 Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công 04 B 02 A SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu 30 -1 -2 Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công Bảng Bảng tính hệ số ổn định cung trượt đập đất cung 04 R = 142.25 m = 10 b = 14.225 Dải ho h1 h2 h3 h4 hn Gn sinan cosan Tn Nn Wn Cn Cn.Ln ϕn tg ϕ n (Nn-Wn)tg ϕ n (n) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (T) (T) (T) -2 0.00 0.00 0.71 0.00 2.18 11.52 108.38 -0.20 0.98 -21.68 106.1 -1 0.00 0.00 2.87 2.00 8.00 12.68 476.29 -0.10 0.99 -47.63 473.9 0 5.65 8.27 3.58 0.00 0.00 11.85 488.83 0.00 1.00 0.00 488.8 9.36 8.62 2.87 0.00 0.00 11.49 581.23 0.10 0.99 58.12 578.3 2 12.5 8.98 0.71 0.00 0.00 9.69 617.87 0.20 0.98 123.57 605.3 15.9 6.36 0.00 0.00 0.00 6.36 618.47 0.30 0.95 185.54 589.9 19.6 1.40 0.00 0.00 0.00 1.40 581.79 0.40 0.92 232.72 533.2 2 17.0 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 471.49 0.50 0.87 235.75 408.3 11.7 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 324.37 0.60 0.80 194.62 259.5 3.59 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 99.28 0.70 0.71 69.49 70.90 Tổn 982.70 g (T) 167.25 0.70 10.16 22.00 0.40 -24.66 181.28 0.70 10.01 22.00 0.40 118.16 168.57 0.70 9.96 22.00 0.40 129.32 164.27 0.70 10.01 22.00 0.40 167.19 140.68 0.70 10.16 22.00 0.40 187.65 94.84 2.40 35.79 20.00 0.36 180.12 21.73 2.40 37.25 20.00 0.36 186.07 0.00 3.00 49.28 23.00 0.42 173.22 0.00 3.00 53.34 23.00 0.42 110.09 0.00 3.00 59.76 23.00 0.42 215.79 30.08 1251.82 Kmin SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu 31 Lớp: 51CDC2 1.493 Đồ Án Môn Học Thủy Công 02 B 05 A SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu 32 -1 -2 Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công Bảng Bảng tính hệ số ổn định cung trượt đập đất cung 05 R = 137.05 m = 10 b = 13.705 Dải ho h1 h2 h3 h4 hn Gn sinan cosan Tn Nn Wn Cn Cn.Ln ϕn tg ϕ n (Nn-Wn)tg ϕ n (n) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (T) (T) (T) -2 0.00 0.00 0.77 0.00 2.37 10.96 113.47 -0.20 0.98 -22.69 111.1 -1 0.00 0.00 2.85 2.00 8.00 10.96 458.34 -0.10 0.99 -45.83 456.0 5.45 8.25 3.54 0.00 0.00 11.79 464.00 0.00 1.00 0.00 464.0 9.03 8.59 2.85 0.00 0.00 11.44 549.84 0.10 0.99 54.98 547.0 12.5 8.93 0.77 0.00 0.00 9.70 596.89 0.20 0.98 119.38 584.8 3 15.3 6.51 0.00 0.00 0.00 6.51 583.66 0.30 0.95 175.10 556.7 18.8 1.72 0.00 0.00 0.00 1.72 549.72 0.40 0.92 219.89 503.8 16.7 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 446.26 0.50 0.87 223.13 386.4 11.6 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 309.85 0.60 0.80 185.91 247.8 3.79 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 100.98 0.70 0.71 70.68 72.11 Tổn 932.56 g (T) 153.30 0.70 9.79 22.00 0.40 -17.01 150.96 0.70 9.64 22.00 0.40 123.19 161.58 0.70 9.59 22.00 0.40 122.12 157.58 0.70 9.64 22.00 0.40 157.28 135.68 0.70 9.79 22.00 0.40 181.37 93.53 2.40 34.48 20.00 0.36 168.52 25.72 2.40 35.89 20.00 0.36 173.92 0.00 3.00 47.48 23.00 0.42 163.96 0.00 3.00 51.39 23.00 0.42 105.16 0.00 3.00 57.57 23.00 0.42 207.91 30.59 1195.51 Kmin SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu 33 1.505 Lớp: 51CDC2 Đồ Án Môn Học Thủy Công 3) Đánh giá tính hợp lý mái: Mái đập đảm bảo an toàn trượt phải thoả mãn điều kiện công trình cấp II tổ hợp tải trọng chủ yếu: Kmin > [K] = 1,3 Vậy số liệu chọn đập hợp lý SVTH: Nguyễn Ngô Hiếu 34 Lớp: 51CDC2 ... thm cho mt ct lũng sụng S nh hỡnh v : SVTH: Nguyn Ngụ Hiu 14 Lp: 51CDC2 n Mụn Hc Thy Cụng Sơ đồ TíNH THấM CHO MặT CắT LòNG SÔNG 31,4 SVTH: Nguyn Ngụ Hiu 36.0 15 Lp: 51CDC2 n Mụn Hc Thy Cụng... 35,5 ; = 25 Ta cú s tớnh nh hỡnh v : SVTH: Nguyn Ngụ Hiu 20 Lp: 51CDC2 n Mụn Hc Thy Cụng Sơ đồ vù ng có t âm t r ợ t nguy hiểm B 04 0302 01 05 d A M b e 31,4 Hđ ` SVTH: Nguyn Ngụ Hiu 21 Lp: