Nghiên cứu giải pháp thiết kế kè mỏ hàn bảo vệ cho tuyến đê biển i, đồ sơn, hải phòng

mỏ hàn bảo vệ cho tuyến đê biển I, Đồ Sơn, Hải Phòng” với mục tiêu đưa ra được giải pháp cho việc thiết kế hệ thống kè mỏ hàn để bảo vệ tuyến đê hiện có, giảm thiểu sự tác động của biển

1

MỞ ĐẦU

1 Sự cần thiết của đề tài

Hải Phòng là thành phố trực thuộc Trung Ương, có diện tích tự nhiên 1.519,2 km2 bao gồm 5 quận nội thành, một quận Đồ Sơn, 6 huyện ngoại thành, 2 huyện đảo Khu vực đất liền được phân thành 5 hệ thống thủy lợi Vĩnh Bảo, Tiên Lãng, Đa Độ, An Dương và Thủy Nguyên

Thành phố Hải Phòng nằm ven biển nên đất canh tác trên 70% bị nhiễm mặn Sông ngòi dày đặc chia cắt đất đai thành các hệ thống riêng biệt Vụ Đông Xuân có nước mặn xâm nhập sâu vào các sông ảnh hưởng đến nguồn nước phục

vụ sản xuất sinh hoạt Ngoài ra hàng năm Hải Phòng còn thường xuyên bị bão lũ, một số vùng thấp trũng, bị ngập ảnh hưởng nghiêm trọng đến sản xuất nông nghiệp

và đời sống nhân dân

Bão có xu thế gia.tăng về tần số và cường độ Số cơn bão lớn từ cấp 10 đến cấp 12 chiếm tỷ trọng lớn hơn so với các thập kỷ trước Số cơn bão gây ra nước dâng trên 2m chiếm 11% tổng số cơn bão

Trung bình mỗi năm Hải Phòng.bị ảnh hưởng của 3 ÷ 5 cơn bão kèm theo mưa lớn và nước triều.dâng gây ngập lụt vùng cửa sông ven biển

Tuyến đường 353 (Từ Cầu Rào đi Đồ Sơn) được thành phố xác định là quan trọng trong quá trình phát triển kinh tế biển của Thành phố Hải Phòng Ngoài nhiệm vụ chiến lược quốc phòng, còn là tiềm năng lớn về kinh tế thủy hải sản, thương mại và du lịch…

Đê biển I là tuyến đê lấn biển thay tuyến đê đường 14 năm 1980 Mặt cắt đê

đã đủ tiêu chuẩn thiết kế theo dự án PAM 5325 (1950-2000) Tuyến đê biển I có điểm xuất phát từ Cầu Rào đến Núi Độc với tổng chiều dài 17,59km Tuyến đê có nhiệm vụ ngăn mặn, bảo vệ phòng chống lụt bão, đảm bảo an toàn.tính mạng con người và khu kinh tế nằm dọc theo tuyến đường 353 Đặc điểm tuyến đê thường xuyên bị tác động của sóng biển, là khu vực trong phạm vi chịu ảnh hưởng của các cơn bão Công tác củng cố, nâng cấp tuyến đê đã và đang trở nên nhiệm vụ vô cùng cấp bách Chính vì vậy tác giả chọn đề tài: “Nghiên cứu giải pháp thiết kế kè

mỏ hàn bảo vệ cho tuyến đê biển I, Đồ Sơn, Hải Phòng” với mục tiêu đưa ra được giải pháp cho việc thiết kế hệ thống kè mỏ hàn để bảo vệ tuyến đê hiện có, giảm thiểu sự tác động của biển đối với.đời sống sinh hoạt của nhân dân

2 Mục đích nghiên cứu của đề tài

Đưa ra giải pháp thiết kế kè mỏ hàn nhằm mục đích bảo vệ tuyến đê biển I, quận Đồ Sơn, Thành phố Hải Phòng

3 Phạm vi nghiên cứu của đề tài

Phạm vi nghiên cứu: Tuyến đê biển I, quận Đồ Sơn, Thành phố Hải Phòng

4 Phương pháp nghiên cứu của đề tài

Thu thập số liệu, đánh giá từ đó đề xuất giải pháp thiết kế kè mỏ hàn nhằm mục đích bảo vệ tuyến đê biển I, quận Đồ Sơn, Thành phố Hải Phòng

5 Ý nghĩa khoa học và thực tiễn của đề tài

Đê biển I là tuyến đê đặc biệt xung yếu do điều kiện sóng, dòng chảy khắc nghiệt, bãi ngoài bị xói lở hoặc không ổn định biến động theo mùa, không có cây chắn sóng hoặc cây chắn sóng phát triển chậm, nhiều cống dưới đê bị xuống cấp cần được đầu tư thực hiện đồng bộ các biện pháp công trình để tăng cường mức bảo đảm phòng chống lụt bão Việc nghiên cứu giải pháp thiết kế kè mỏ hàn nhằm mục đích bảo vệ tuyến đê biển I sẽ góp phần đáp ứng được yêu cầu trong chiến lược phát triển kinh tế chung của khu vực, có ý nghĩa thiết thực trong việc hoàn thành các mục tiêu đã được đề ra

3

CHƯƠNG 1 TỔNG QUAN VỀ HỆ THỐNG ĐÊ BIỂN VIỆT NAM VÀ KHU VỰC NGHIÊN CỨU, CÁC GIẢI PHÁP BẢO VỆ ĐÊ VÀ BÃI TRƯỚC ĐÊ 1.1 Tổng quan về hệ thống đê biển Việt Nam

Lịch sử hình thành đê biển của nước ta có từ thế kỷ thứ 13 Thời kỳ đầu là những.đoạn đê nhỏ lẻ, thấp yếu ở vùng Bắc Bộ, sau đó được nối kết lại, đăp bồi trúc mở rộng tu sửa thêm, để đến nay trở thành một hệ thống tương đối khép kín, một "trường thành trước biển" dài tổng cộng 1670km Trong những thập kỷ gần đây, bên cạnh nỗ lực của nhà nước và nhân dân ta, một số dự án củng cố, nâng cấp

hệ thống đê biển đã thực hiện, cụ thể như PAM 5325 (1996-2000), PAM 4617 (1993-1998) của FAO hay từ các nguồn tài trợ khác như CARE, ADB (2000), CEC, OXFAM đã giúp cho hệ thống đê biển khu vực này được.củng cố và nâng cấp một cách đáng kể Tuy nhiên, công tác đầu tư vẫn còn thiếu đồng bộ, chủ yếu tập trung.vào việc đắp tôn cao, áp trúc thân đê bằng đất khai thác tại địa phương.“Hơn một nửa tổng chiều dài đê nói trên vẫn chưa đạt các chỉ tiêu thiết kế cần thiết Do vậy, đê nhanh bị xuống cấp và thường xuyên hư hỏng Một số khu vực biển tiến, rừng phòng hộ trước đê bị xâm hại, đê biển thường xuyên bị sạt lở,

hư hỏng như đê Hải Hậu, Giao Thủy thành phố Nam Định, đê Cát Hải, Đồ Sơn, Vinh Quang, Cầm Cập thành phố Hải Phòng; đê.Hà Nam thành phố Quảng Ninh;

đê Y Vích, Hậu Lộc tỉnh Thanh Hóa

Hình 1.1 - Đê biển ngăn mặn tại xã Đồng Rui, huyện Tiên Yên, Quảng Ninh

bị hư hại nghiêm trọng

“Đặc biệt năm 2005, vùng ven biển nước ta liên tiếp chịu ảnh hưởng trực tiếp của nhiều cơn bão: số 2, số 6 và số 7 với sức gió mạnh cấp 11, cấp 12, giật trên cấp 12, vượt mức thiết kế của đê biển Bão số 7 lại đổ bộ vào đúng thời

kỳ.triều cường (là tổ hợp bất lợi ít gặp) dẫn đến các sự cố nghiêm trọng như nước.biển tràn qua đỉnh đê, gây sạt lở trên 54 km đê thuộc Hải Phòng, Nam Định, Thái Bình, Thanh Hóa; vỡ đứt một số đoạn thuộc các tuyến đê Cát Hải (Hải Phòng), Hải Hậu, Giao Thủy (Nam Định), với tổng chiều dài 1.465m”

Hình 1.2 - Đê biển Nam Định bị hư hại nghiêm trọng sau bão số 7 năm 2005

“Khu vực phía Nam đê biển hình thành muộn hơn với tổng chiều dài đê biển

từ Quảng Ngãi đến Kiên Giang khoảng 896,84 km, trong đó bao gồm: 283,09 km

đê cửa sông, 568,38 km đê biển, và 45,37 km kè biển Hiện trạng đê biển tại các khu vực này còn chưa được khép kín, thiếu hợp lý trong việc kết hợp giao thông, không đảm bảo ổn định lâu dài tại các khu vực biển tiến; mặt cắt ngang đê hầu hết còn thấp bé; địa chất nền đê yếu, nhiều đoạn bị lún, sụt chưa được xử lý, thiếu tính

ổn định; diện tích rừng cây chắn sóng bị thu hẹp làm giảm khả năng chống sóng uy hiếp nghiêm trọng hệ thống đê biển; hệ thống cống ngăn mặn, giữ ngọt còn thiếu

và chưa đồng bộ; công tác quản lý đê biển chưa được chú trọng đúng mức dẫn đến nhiều tuyến đê biển bị xuống cấp”

5

Hình 1.3 - Tuyến kè đê biển Gành Hào (Bạc Liêu) bị sạt lở nghiêm trọng

Đê yếu, thiếu đồng bộ, kỹ thuật không cao mặc dù lịch sử hình thành đê biển

đã có từ vài trăm năm qua nguyên nhân do chúng ta thiếu một quy hoạch chung về

đê biển cả nước Chúng ta đã có những chủ trương đúng đắn về việc kết hợp quy hoạch đê biển với đường giao thông nhưng trên thực tế vẫn chưa thực hiện được Hiện nay, các cấp quản lý đê và đường vẫn chưa có sự thống nhất, kết hợp với nhau để bàn việc phối hợp lập quy hoạch, kế hoạch cụ thể cho lĩnh vực này Bên cạnh việc phân cấp đê còn nhiều bất cập nên khó sử dụng Do đó, việc nâng cấp đê

“mạnh ai nấy chạy”, vì vậy việc đầu tư chưa hợp lý Thực tế đã có những đoạn đê

đã được.kiên cố hóa rất cao, nhưng không theo một tiêu chuẩn kỹ thuật nào Trong vùng đồng bằng Nam bộ, nhiều đoạn đê bị xẻ đứt, nhiều đoạn đê chưa khép kín, chưa có giải pháp xử lý Việc san các cồn cát có thể thay cho đê biển để làm resort, biệt thự du lịch phải được xem xét một cách cẩn thận

Để chủ động ứng phó với tình hình biến đổi khí hậu, đối phó với diễn biến bất thường của tình hình thời tiết và quản lý, phát triển hoàn thiện hệ thống đê biển, việc xây dựng quy hoạch hệ thống đê biển và phát triển hệ thống.các công trình bảo vệ đê và bãi trước đê đang rất cần được.ưu tiên trong “Chiến lược phát triển bền vững biển và hải đảo Việt Nam”

1.2 Tổng quan về hệ thống đê điều khu vực nghiên cứu

Hệ thống đê điều của Hải Phòng hiện có bao gồm 24 tuyến đê với tổng chiều dài gần 416 km, trong đó, có hơn 58 km đê biển Hệ thống đê biển Hải Phòng được đầu tư lớn, đa số các tuyến đê hiện đại, kiên cố và vững chắc hơn Tuy nhiên, khi mùa mưa bão đến, nỗi lo về sức chịu đựng bão gió của các tuyến đê, đặc biệt là một số đoạn đê kém ổn định, đê xung yếu vẫn luôn thường trực

Hình 1.4 - Nhiều đoạn đê kè biển tại Cát Hải, Hải Phòng bị sóng khoét sâu gây sạt

lở nghiêm trọng sau bão số 2 năm 2013

Đê biển I là tuyến đê lấn biển thay tuyến đê đường 14 năm 1980 tại đây Mặt cắt đê đã đủ tiêu chuẩn thiết kế theo dự án PAM 5325 (1950-2000) Tuyến đê biển

I có điểm xuất pháp từ Cầu Rào đến Núi Độc với tổng chiều dài 17,59km Tuyến

đê có nhiệm vụ ngăn mặn, bảo vệ phòng chống lụt bão, đảm bảo an toàn tính mạng con người và khu kinh tế nằm dọc theo tuyến đường 353

7

Hình 1.5 - Tuyến đê biển I, Đồ Sơn, Hải Phòng

Đặc điểm tuyến đê thường xuyên bị tác động sóng biển, là khu vực chịu ảnh hưởng của các cơn bão Vì vậy hệ thống đê kè phòng chống sóng, bão ngăn chặn

sự xâm nhập của biển có một vai trò rất quan trọng

1.3 Các giải pháp bảo vệ đê và bãi trước đê

1.3.1 Rừng cây ngập mặn

Rừng cây ngập mặn là một giải pháp kỹ thuật hết sức hiệu quả giúp giảm chiều cao sóng, chống xói bờ, chống sạt lở đê, tăng khả năng lắng đọng phù sa và

mở rộng bãi bồi, góp phần bảo vệ môi trường biển

Nhiều cơn bão lớn đổ bộ vào nước ta trong các năm qua, nơi nào rừng ngập mặn được trồng và bảo vệ tốt thì.những đoạn đê biển đó vẫn nguyên vẹn trước sóng gió lớn, cho dù được đắp từ đất nền, trong khi những đoạn đê biển được xây dựng kiên cố bằng kè đá hay bê tông nhưng rừng ngập mặn đã bị chặt phá để chuyển sang mục đích nuôi trồng thủy sản thì bị tan vỡ

Theo đánh giá, qua những trận bão vừa qua ảnh hưởng đến Việt Nam và trên thế giới, một điều rõ ràng rằng rừng ngập mặn đã che chắn, bảo vệ các khu vực ven biển một cách chắc chắn hơn bất kỳ công trình bê tông nào trước sự tàn phá của sóng biển và nước mặn

Hình 1.6 - Rừng phòng hộ bảo vệ đê biển ở Trà Vinh

Thực tế đã chứng minh, bảo vệ rừng ngập mặn có giá trị to lớn trước ảnh hưởng ngày càng tăng cao của tình hình biến đổi khí hậu, giúp giảm tới một nửa năng lượng ảnh hưởng của sóng biển, ngăn ngừa nước biển dâng, góp phần đặc biệt quan trọng bảo vệ dân cư và hạ tầng.cơ sở khu vực ven biển

Rừng ngập mặn có tác dụng làm giảm mạnh độ cao sóng khi triều cường Độ cao của sóng biển giảm mạnh sau khi đi qua dải rừng ngập mặn, với mức biến đổi

từ 75% ÷ 85%, từ 1,3m xuống 0,2m - 0,3m “Theo một số nghiên cứu rừng trồng.6 tuổi với chiều rộng 1,5 km đã giảm độ cao của sóng từ 1 m ở ngoài khơi xuống còn 0,05 m khi vào tới bờ đầm và bờ đầm không bị xói lở Còn nơi không có rừng ngập mặn với cùng 1 khoảng cách như thế thì độ cao của sóng cách bờ đầm 1,5 km

là 1 m, khi vào đến bờ vẫn còn 0,75 m làm bờ đầm bị xói lở”

1.3.2 Công trình ngăn cát giảm sóng dạng mái nghiêng

1.3.2.1 Mỏ hàn

“Mỏ hàn là công trình bảo vệ bờ, có tác dụng làm cho phương của dòng hải lưu gần bờ thích ứng với phương truyền sóng, che chắn cho bờ khi bị sóng xiên góc truyền tới và tạo ra vùng nước yên tĩnh, ngăn chặn bùn cát.chuyển động dọc

bờ, gây bồi lắng vào giữa hai mỏ hàn, mở rộng và nâng cao thềm bãi để củng cố

đê, bờ Mỏ hàn áp dụng cho các vùng bãi biển có dòng chảy ven dọc bờ chiếm ưu thế, vùng bãi biển bị xâm thực, không trồng được cây chắn sóng”

9

Hình 1.7 - Hệ thống mỏ hàn bảo vệ tại bờ biển ở Anh

Ở Việt Nam, gần đây đặc biệt là sau những thiệt hại to lớn do cơn bão số 7 năm 2005 gây ra với hệ thống đê biển, các giải pháp kỹ thuật công trình ngăn cát, giảm sóng - chủ yếu là mỏ hàn (mỏ hàn thẳng, mỏ hàn chữ T) đã được nhiều địa phương (đặc biệt là Bắc Bộ và Bắc Trung Bộ) sử dụng để ngăn cát, giảm sóng, gây bồi tạo bãi chống lở xói Đó là các hệ thống mỏ hàn bảo vệ ở đê biển Nam Định, Quảng Bình, Hà Tĩnh, các mỏ hàn mềm ở Hòa Duân (Thừa Thiên Huế) Việc kết hợp mỏ hàn và đê chắn sóng tách bờ dưới dạng mỏ hàn chữ T đã được áp dụng ở 1 số công trình như: Hệ thống công trình Nghĩa Phúc bảo vệ đê biển Nghĩa Hưng, hệ thống công trình Kiên Chính, Hải Thịnh II bảo vệ đê biển Hải Hậu, hệ thống công trình Đông Tây cống Thanh Niên bảo vệ đê biển Hải Hậu - tỉnh Nam Định

1.3.2.2 Tường giảm sóng

“Tường giảm sóng là công trình sử dụng để che chắn sóng cho vùng sau tường, giảm dòng ven bờ và giảm tác động của sóng vào vùng bờ bãi, chống xâm

thực, làm lắng đọng bùn cát”

1.3.2.3 Công trình kết hợp ngăn cát - giảm sóng

Để tăng hiệu quả làm giảm ảnh hưởng của sóng biển đến vùng bờ bãi, gây bồi và chống xâm thực, nên bố trí thành hệ thống nhiều mỏ hàn, tường giảm sóng hay kết hợp giữa tường giảm sóng và mỏ hàn Xem xét trong từng trường hợp cụ thể của khu vực xây dựng công trình để lựa chọn kết cấu phù hợp

c) Hệ thống công trình phức hợp giữa phương ngang, phương.dọc và cao thấp khác nhau

11

a) Dạng chuồng gỗ b) Dạng ống bê tông

Hình 1.9 - Sơ đồ cấu tạo công trình.thành đứng dạng trọng lực

- Dạng chuồng gỗ: Trong chuồng chất đá hộc hay bao tải cát, đỉnh chuồng

phủ tấm bê tông;

- Dạng ống bê tông cốt thép: Đỉnh ống phủ tấm bê tông, bên trong ống đổ cát

1.3.3.2 Công trình kết cấu cọc, cừ

Công trình được chia thành 4 loại (sơ đồ hình 1.10):

- Loại 1 hàng cọc gỗ (sơ đồ a):

Các cọc gỗ đóng thẳng đứng, bố trí so le dích dắc, có thanh giằng, xung quanh chân cọc rải đá hộc để chống xói Loại kết cấu này được áp dụng cho các công trình ngăn cát ven bờ hoặc các công trình giảm sóng có chiều cao tường không lớn (dưới 1,5 m);

- Loại 2 hàng cọc gỗ (sơ đồ b):

Các cọc gỗ được đóng thành tường vây có các liên kết ngang, dọc tạo thành các chuồng gỗ Bên trong chuồng lấp đầy bởi các bao tải cát, trên đỉnh chuồng chất đầy đá hộc;

- Loại cọc bê tông cốt thép đơn (hoặc kép), có bản chắn:

Áp dụng trong các công trình chắn sóng quy mô nhỏ, có thể thi công đóng cọc

bê tông cốt thép thuận tiện (sơ đồ c);

- Loại cừ thép đơn hoặc kép:

Dùng ở các vùng ven biển có bãi biển tương đối sâu, sóng lớn (sơ đồ d)

Đơn vị tính bằng cm

d) Cọc cừ thép

Hình 1.10 - Cấu tạo công trình dạng thành đứng có kết cấu cọc cừ

Cọc gỗ

13

CHƯƠNG 2

CƠ SỞ LÝ THUYẾT TÍNH TOÁN CÁC CÔNG TRÌNH BẢO VỆ ĐÊ VÀ

BÃI TRƯỚC ĐÊ 2.1 Bố trí rừng cây ngập mặn

- Trồng cây chắn sóng đúng theo tiêu chuẩn là biện pháp kỹ thuật rất có hiệu

quả để giảm.chiều cao sóng, chống xói bờ, chống sạt lở đê, làm tăng khả năng lắng đọng phù sa và tạo bãi bồi, bảo vệ môi trường sinh thái biển

“Hệ số suy giảm sóng qua rừng cây ngập mặn, ký hiệu là Kt được xác định theo công thức (2.1)

trong đó:

Hđ là chiều cao.sóng ở chân đê;

H0 là chiều cao sóng ở phía.trước đai rừng.ngập mặn.”

- Rừng ngập mặn phát triển tốt ở các khu vực bãi lầy bằng phẳng hoặc dốc

thoải, đất phù sa chứa nhiều mùn hữu cơ và khoáng chất, vùng ven biển và cửa sông có nhiều đảo che chắn

- Căn cứ vào điều kiện tự nhiên ở khu vực như chế độ thủy triều, lượng mưa,

độ mặn của đất và nước, đặc điểm địa chất, địa hình để chọn chủng loại cây trồng chịu mặn phù hợp nhất

- Các vùng bãi bồi chưa ổn định, mặt đất luôn ngập trong nước biển, có sóng

to gió lớn, độ mặn thường xuyên trên 3,0 %: Trồng cây mắm biển, mắm trắng hoặc bần trắng;

- Các bãi ngập triều trung bình, thời gian ngập triều từ 24 ngày đến 26 ngày

trong tháng, thế nền đã ổn định : Trồng cây đước hoặc cây mắm đen;

- Vùng cửa sông nước lợ có độ mặn dưới 1,5 %: Trồng cây bần chua, ô rô hay

dừa nước;

- Vùng bãi ngập triều cao, mỗi tháng ngập từ 15 ngày ÷ 22 ngày: Trồng cây

giá biển, cóc vàng, ô rô;

- Các bờ đầm ít bị ngập triều, thời gian ngập triều trong tháng từ 5 ngày ÷ 7

ngày: Trồng cây tra biển”

- Thiết kế rừng ngập mặn thực hiện theo quy định sau:

- Trồng cây theo hình “hoa mai” Đối với những loại cây thấp (thấp hơn 10

m) đảm bảo mật độ 10.000 cây/ha (khoảng cách giữa các cây là 1 m x 1 m) Đối với những loại cây cao hơn 10 m đảm bảo mật độ 1600 cây/ha (khoảng cách giữa các cây là 2,5 m x 2,5 m);

- Phạm vi trồng rừng tính từ chân đê trở ra (chiều rộng rừng trồng) phải lớn

hơn 3 lần bước sóng của gió cấp 11 (tốc độ gió từ 28,5 m/s đến 32,6 m/s, độ cao sóng trung bình 11,5 m)

2.2 Tính toán công trình ngăn cát, giảm sóng dạng thành đứng

2.2.1 Cấu tạo công trình thành đứng dạng trọng lực

- Khối lượng cấu kiện bê tông tối thiểu theo các trị số trong bảng 2.1

Bảng 2.1 - Khối lượng tối thiểu của khối bê tông xếp

Chiều cao sóng thiết kế,

m

Từ 2,6 đến 3,5

Từ 3,6 đến 4,5

Từ 4,6 đến 5,5

Từ 5,6 đến 6,0

Từ 6,1 đến 6,5

Từ 6,6 đến 7,0

- Có thể dùng các khối có trừ lỗ để sau khi lắp đặt sẽ đổ bê tông để tăng khối

lượng

- Các khối xếp về kích thước nên ít chủng loại Tỷ lệ giữa kích thước cạnh

ngắn và chiều cao lớn hơn 1 lần, giữa kích thước cạnh dài và chiều cao nhỏ hơn hoặc bằng 3 lần

- Khối bê tông phủ đỉnh phải phủ hết chiều rộng mặt cắt ngang, chiều dày

của khối đảm bảo lớn hơn 1 m và có liên kết chặt chẽ với thân đê

- Bề rộng khe thẳng đứng giữa các khối xếp khoảng 2 cm, bố trí lệch nhau

với khoảng cách theo bảng 2.2 Khoảng cách chênh lệch giữa các khe biến dạng từ

10 ÷ 30 cm, khe biến dạng liên thông từ đỉnh tường đến đáy tường rộng từ 2 ÷ 5

cm Nên bố trí khe biến dạng tại các vị trí có sự thay đổi về kết cấu, chiều cao thân tường hay có sự thay đổi về tính chất đất nền, độ dày bệ

15

Bảng 2.2 - Độ lệch vị trí các khe giữa các khối xếp

Độ lệch vị trí các khe Trọng lượng khối xếp

 40 Tấn > 40 Tấn

2 Trên phẫu diện dọc hoặc trên mặt bằng  0,5 m  0,6 m

- Chiều dày của bệ đá đổ được xác định bằng tính toán ổn định nhưng phải

lớn hơn 1 m Dọc theo chân bệ phải có sân đá hộc gia cố với chiều rộng bằng 0,25 lần chiều cao sóng thiết kế, chiều dày xác định theo vận tốc dòng chảy do sóng tạo

ra ở thành đứng nhưng lớn hơn 0,5 m

- Đoạn đầu mũi có chiều dài lấy bằng 2 lần chiều rộng đỉnh, phải gia cố phần

vai bệ bằng các khối bê tông hình hộp lập phương nặng gấp 2 ÷ 3 lần khối phủ mái Đối với bệ đắp cao, mái bệ phải lấy thoải hơn so với đoạn bên trong

- Đoạn gốc thường dùng kết cấu mái nghiêng, nối tiếp tốt với bờ Trong

trường hợp không có tập trung năng lượng sóng rõ rệt thì không cần gia cố đặc biệt

2.2.2 Tính toán công trình thành đứng trọng lực

2.2.2.1 Các tổ hợp tải trọng dùngđể tính toán

a) Tổ hợp thiết kế phải xem xét và tính toán với các trường hợp như sau:

- Mực nước cao nhất thiết kế và chiều cao sóng thiết kế;

- Mực nước thấp nhất thiết kế và chiều cao sóng thiết kế tương ứng với mực

nước thấp nhất thiết kế;

- Trường hợp mực nước cao thiết kế trước công trình có sóng đứng và mực

nước thấp thiết kế sóng bị vỡ, cần phải tính toán theo mực nước gây ra áp lực sóng lớn nhất trong quá trình mực nước thay đổi từ mực nước thấp thiết kế đến mực nư-

ớc cao nhất thiết kế

b) Tổ hợp kiểm tra (đặc biệt) phải xem xét và tính toán với các trường hợp sau:

- Mực nước cao nhất kiểm tra và chiều cao sóng thiết kế;

- Mực nước thấp nhất kiểm tra, không xét đến tác dụng của sóng

Quá trình thiết kế và kiểm tra có thể không cần xét đến tổ hợp sóng ở cả 2

phía trong và ngoài đê, mà coi ở phía khuất sóng có mực nước tĩnh

2.2.2.2 Nội dung tính toán

- Ổn định tổng thể của nền và công trình;

- Ổn định chống trượt theo các khe nằm ngang trong thân công trình và theo

đáy công trình;

- Ổn định chống trượt theo đáy bệ;

- Ổn định chống lật dọc theo các khe nằm ngang, khe răng trong thân công

trình và theo đáy công trình;

- Sức chịu tải của đất nền và bệ;

Các lực xuất hiện trong quá trình thi công

2.2.3.2 Nội dung tính toán

b) Tính toán độ sâu chôn cọc, mô men ở bụng cọc và độ võng của cọc

c) Tính toán độ bền về cường độ chịu lực, kiểm tra nứt và các yêu cầu khác theo điều kiện làm việc của cọc Các cấu kiện khác như thanh neo, dầm mũ, dầm

ốp, cọc chống xiên, khối phủ mặt, bản chắn, khối hoặc gờ cản sóng ở đỉnh … phải tính toán nội lực và độ bền

d) Phạm vi gia cố chân công trình:

17

trong đó:

“Lk là phạm vi gia cố tính từ chân công trình mở rộng ra phía biển (m);

LS là chiều dài sóng tác dụng tại chân công trình (m).”

2.3 Tính toán công trình ngăn cát, giảm sóng dạng mái nghiêng

2.3.1 Bố trí công trình

2.3.1.1 Mỏ hàn

* Lựa chọn vị trí tuyến và bố trí mặt bằng tổng thể:

- Phải hoạch định đường bờ mới cho đoạn bờ cần bảo vệ sao cho đường bờ

mới này tương đối trơn thuận và nối tiếp trơn thuận với đường bờ hiện trạng đoạn không có mỏ hàn Chiều dài của mỏ hàn được tính toán theo khu sóng vỡ và đặc tính của bùn cát tại khu vực cần xây dựng đảm bảo phải ra tới dải sóng vỡ và tới vùng có dòng ven mạnh;

- Tuyến mỏ hàn đặt vuông góc với đường bờ biển thì bố trí phương của tim

trục mỏ hàn tạo với hướng của sóng một góc  = 100o ÷ 110o nếu hướng sóng ổn định

- Hình 2.2 thể hiện sơ đồ bố trí mỏ hàn hợp lý với  và  là góc tạo bởi hướng gió và phương của tim trục mỏ hàn với đường bờ:

+ Khi góc  = 300 ÷ 35o :  = 1100;

+ Khi góc  = 600 ÷ 90o :  = 900

M: Chiều dài đỉnh mũi kè: M = 2 b ÷ 3 b;

G: Chiều dài đoạn dốc tính từ điểm A tới điểm B của gốc mỏ hàn:

19

- Bố trí hệ thống nhiều mỏ hàn và chiều dài của các mỏ hàn sao cho bao trùm

vùng có vận chuyển bùn cát dọc bờ Chiều dài mỏ hàn có thể lấy bằng phạm vi bãi cần bảo vệ cộng thêm 1/5 khoảng cách giữa hai mỏ hàn, hoặc lấy theo quy định sau: + Bãi biển sỏi đá nhỏ: Từ 40 ÷ 60 m;

+ Bãi biển là đất cát: Từ 100 ÷ 150 m

* Khoảng cách giữa các mỏ hàn:

- Bãi biển sỏi đá nhỏ: Từ 1,5 ÷ 2,0 lần chiều dài mỏ hàn;

- Bãi biển đất cát: Từ 1,0 ÷1,5 lần chiều dài mỏ hàn

Công trình đê.biển cấp I và cấp II phải tiến hành thử nghiệm, tổ chức quan trắc để điều chỉnh tính toán thiết kế phù hợp

2.3.1.2 Tường giảm sóng

- Tường giảm sóng được bố trí song song với bờ và cách bờ từ 1,0 ÷ 1,5 lần

chiều dài sóng nước sâu Mặt cắt ngang thân tường gần như đồng đều trên toàn bộ chiều dài và làm việc hai phía

- Tường giảm sóng nên bố trí ngắt quãng thành từng đoạn trong phạm vi hết

chiều dài bờ cần bảo vệ để bùn cát ngoài và trong tường trao đổi thuận lợi Chiều dài đoạn tường lấy bằng 1,5 ÷3,0 lần khoảng cách giữa đường bờ và tường Khoảng cách đoạn tường ngắt quãng lấy trong khoảng 1/3 ÷1/5 chiều dài 1 đoạn tường và bằng 2 lần chiều dài sóng

a) Mặt bằng

b) Nhìn chính diện từ bờ

a)

Đá đổ

Chống xói đáy

Lớp lót Lớp lót Chống xói đáy

d) Phần lõi toàn bộ là đá đắp Mái được bằng bảo vệ đá xây hay các khối bê tông Trên đỉnh công trình đặt khối bê tông dạng tường góc

nhưng tác động của sóng phản xạ do vậy cũng mạnh hơn, gây xói nhiều hơn đối với chân mỏ hàn Đối với bãi cát, chiều cao mỏ hàn nên cao hơn mặt bãi từ 0,5 m ÷ 1,0 m So với bãi cát, chiều cao bãi sỏi có thể tăng hơn từ 0,3 m ÷ 0,5 m

* Cao trình đỉnh tường giảm sóng:

- Cao trình đỉnh tường (Zđ) phụ thuộc vào yêu cầu giảm sóng để bảo vệ bờ biển, độ sâu nước và điều kiện địa hình của khu vực xây dựng, xác định bằng công thức sau:

+ Tường nhô:

Zđ = Ztkp + 0,5HSp + HL (2.3)

+ Tường ngầm :

Zđ = Ztkp - 0,5HSp + HL ” (2.4)

Ztkp là mực nước biển thiết kế tại vị trí xây dựng tường (m);

HSp là chiều cao sóng thiết kế ở vị trí đê (m);

HL là chiều sâu lún của tường trong thời gian khai thác (m)

- Nên thiết kế tường giảm sóng kiểu ngầm có cao trình đỉnh thấp hơn mực

nước thiết kế 0,5 m

2.3.3.2 Chiều rộng bề mặt đỉnh

Chiều rộng bề mặt đỉnh của công trình đáp ứng yêu cầu ổn định, yêu cầu vận chuyển và đi lại trong quá trình khai thác, thi công, thường lấy bằng 1,10 ÷ 1,25 lần chiều cao sóng thiết kế, hay bằng chiều sâu nước thiết kế (ở đầu mũi) nhưng

phải lớn hơn 3 lần chiều rộng khối phủ mái phía biển

Chiều rộng đỉnh tường giảm sóng căn cứ vào điều kiện ổn định của tường và vật liệu làm tường (bê tông, đá đổ hay đá xây) Đối với tường đá đổ, bề rộng đỉnh tường phải lớn hơn độ sâu nước tại vị trí công trình được xây dựng

23

b) Nếu mái phía biển được phủ bằng đá hộc hay bê tông khối hình chữ nhật thì đỉnh của mái dốc cao hơn từ 0,6 lần ÷ 0,7 lần chiều cao sóng thiết kế so với mực nước thiết kế Chân tường đỉnh cách mép lõi đá mái nghiêng ít nhất là 1,0 m c) Trường hợp mái phía biển được phủ 1 lớp tetrapod, rakuna-iv, dolos hay cấu kiện có tính năng tương tự thì cao trình đỉnh mái phải lớn hơn cao trình đỉnh tường Vai phải đủ rộng để xếp được 2 hàng, 2 lớp khối phủ

Hình 2.5 - Cấu tạo vai và tường đỉnh 2.3.3.4 Lăng thể đá đổ chân mái phía biển

Cao trình đỉnh lăng thể chọn nhỏ hơn cao trình mực nước thấp thiết kế khoảng

1 lần chiều cao sóng thiết kế Chiều rộng đỉnh mặt lăng thể lớn hơn 1,0 m Trường hợp mặt cắt ngang có bậc cơ, chiều rộng bậc cơ lấy khoảng 2,0 m

2.3.3.5 Độ dốc mái

Hệ số độ dốc mái, ký hiệu là m, chọn như sau:

- Kết cấu đá hộc: m = 2,0 ÷ 3,0;

- Khối bê tông nhân tạo có thể lắp đặt trên mái dốc: m lấy từ 1,5 ÷ 2,0

- Loại công trình có dạng mặt cắt ngang là khối đổ bêtông trên đệm đá (hình

2.7,c), chiều rộng thân đê tại mực nước thiết kế phải lớn hơn 3 lần chiều cao sóng thiết kế

Hình 2.6 - Các dạng điển hình cấu tạo lăng thể chân dốc mái

2.3.4 Khối phủ mái nghiêng

2.3.4.1 Phân loại khối phủ mái nghiêng

Có nhiều loại vật liệu xây dựng có thể làm khối phủ bảo vệ mái các công trình

đê biển và bảo vệ bờ biển nhưng được dùng nhiều là vật liệu bê tông và bê tông cốt thép chịu mặn Vật liệu bê tông bảo vệ mái các công trình đê biển và bảo vệ bờ biển có nhiều hình dạng khác nhau (còn gọi là khối bê tông dị hình phủ mái nghiêng) Lựa chọn loại vật liệu nào và loại kết cấu nào do tư vấn thiết kế đề xuất tuỳ vào từng trường hợp cụ thể của công trình

25

Hình 2.7 - Một số hình dạng khối bê tông làm vật liệu bảo vệ mái công trình đê biển

176 387

MÆT c¾t a-a

Hình 2.8 - Sơ đồ thiết kế khối phủ bảo vệ tetrapod

CHÚ THÍCH:

- Thể tích khối tetrapod : V = 0,28 H3

- Tuỳ thuộc vào khối lượng ổn định tối thiểu của 1 cấu kiện để lựa chọn

chiều cao H của khối tetrapod sao cho phù hợp Các kích thước khác căn cứ vào H tính toán theo công thức: x = KT x H

KT là hệ số tỷ lệ giữa kích thước khác cần xác định với chiều cao H theo

Hình 2.9 - Thiết kế khối phủ bảo vệ dolos

Hình 2.10 - Thiết kế khối phủ bảo vệ rakuna-iv Bảng 2.3 - Hệ số K r xác định kích thước cơ bản của khối phủ bảo vệ rakuna-iv căn

cứ theo chiều cao H

Kích

Nhóm 1 1,096 1,209 0,298 0,311 0,263 0,477 0,605 Nhóm 2 1,092 1,209 0,298 0,298 0,263 0,477 0,604

“ 1) Nhóm 1 gồm các khối có khối lượng từ 6 t ÷ 32 t Nhóm 2 gồm các khối có

x/H;

x là loại kích thước cần xác định theo sơ đồ thiết kế ở hình 28;

3) Thể tích của khối phủ (ký hiệu là V) xác định theo công thức sau:

- Khối phủ nhóm 1: V = 0,288 H3;

- Khối phủ nhóm 2: V = 0,287 H3;

4) Khối rakuna-iv áp dụng thích hợp cho công trình đê phá, giảm sóng và bảo vệ

bờ biển xây dựng ở các vùng nước sâu, sóng lớn và độ dốc sóng cao ”

a) Khối stoneblock có mố

2 3,000 3,600 1,400 0,800 0,100 0,900 0,300 0,360 1,098 0,951 Nhóm

3 3,000 3,600 1,634 0,800 0,100 0,900 0,300 0,360 1,098 0,951 Kích

Nhóm

1 0,898 0,200 0,550 0,500 0,400 0,400 1,600 3,300 1,000 - Nhóm

2 0,898 0,200 0,850 0,500 0,400 0,400 1,739 3,300 1,000 - Nhóm

0,5 t đến 3,0 t Nhóm 2 từ 4,0 t ÷ 8,0 t Nhóm 3 từ 10 t ÷ 40 t;

2) Căn cứ vào chiều rộng khe ngàm liên kết giữa các khối phủ dự tính thiết kế

(ký hiệu là a trên sơ đồ thiết kế) để xác định các kích thước khác (xem hình 2.9)

theo công thức: x = Kb x a, trong đó:

Kb là hệ số tỷ lệ giữa kích thước x với chiều rộng khe ngàm liên kết, lấy

trong bảng 19: Kb = X/a;

x là loại kích thước cần xác định theo sơ đồ thiết kế ở hình 29;

3) Khối stoneblock áp dụng thích hợp ở các vùng sóng lớn, chưa vỡ ”

Bảng 2.5 - Hệ số K V để xác định thể tích V của khối phủ bảo vệ stoneblock dựa

theo chiều rộng khe ngàm liên kết a

Cấu kiện xếp song song

Cấu kiện xếp liên kết

Căn cứ vào chiều rộng khe ngàm liên kết giữa các khối phủ dự tính thiết kế (ký

hiệu là a trên sơ đồ thiết kế) để xác định thể tích của 1 tấm khối phủ V theo công

thức: V = KV x a3, trong đó KV là hệ số tỷ lệ giữa thể tích khối phủ với chiều rộng

khe ngàm liên kết, lấy theo sơ đồ thiết kế hình 2.9

2.3.4.2 Khối lượng ổn định khối phủ trên mái nghiêng

Khối lượng ổn định khối phủ trên mái nghiêng xác định theo công thức:

.ctgα γ

γ γ K

.H γ

B D

SD B

3 3

G - khối.lượng tối thiểu của khối phủ mái nghiêng (t);

B - khối lượng riêng của vật liệu khối phủ (t/m3);

 - khối lượng riêng của nước biển:  = 1,03 t/m3;

 – góc nghiêng của mái đê so với mặt phẳng nằm ngang, độ (o);

31

HSD - chiều cao sóng thiết kế: HSD lấy bằng Hsp;

KD - hệ số ổn định của khối vật liệu phủ mái

Bảng 2.6 - Hệ số ổn định K D của một số loại vật liệu phủ mái

Bảng 2.7 - Hệ số ổn định K D của khối phủ rakuna-iv

S0 là độ dốc song ở nước sâu: S0 = H0/L0

trong đó H0 là chiều cao sóng và L0 là chiều dài sóng ở vùng nước sâu

Bảng 2.8 - Hệ số ổn định K D của khối phủ stoneblock”

2.3.4.3 Các trường hợp cần tăng hoặc giảm khối lượng khối phủ

a) Các trường hợp cần tăng khối lượng khối phủ:

Khối lượng khối phủ phải tăng lên từ 20 % ÷ 30 % so với khối lượng tính toán cho thân đê

b) Các trường hợp cần giảm khối lượng khối phủ:

- Chân mái tường vùng nước sâu: Ở vị trí thấp hơn mực nước thiết kế 1

khoảng từ 1,0 ÷1,5 lần chiều cao sóng thiết kế, khối lượng khối phủ mái phía bờ lấy bằng khối lượng tính toán cho khối phủ mái phía biển;

- Phần mái dưới mực nước thấp nhất thiết kế: Có thể sử dụng đá có khối

l-ượng bằng đá lót dưới lớp phủ mái ngoài, nhưng lớn hơn 150 kg đồng thời kiểm tra theo sóng tính toán ở sau đê

2.3.4.4 Khối lượng khối gia cố đỉnh

Khối lượng khối gia cố đỉnh được lấy bằng khối lượng khối phủ mái ngoài Nếu đỉnh tường cao hơn mực nước cao thiết kế dưới 0,2 lần chiều cao sóng thiết

kế, khối lượng khối gia cố đỉnh lấy gấp 1,5 lần khối lượng khối phủ mái ngoài tương ứng

2.3.5 Thiết kế các bộ phận công trình mái nghiêng

2.3.5.1 Chiều dày lớp phủ mái phía biển

Chiều dày lớp phủ mái phía biển tính toán theo khối lượng tối thiểu của 1 cấu kiện khối phủ dự kiến dùng gia cố mái nghiêng, hay tính theo công thức (2.6):

“t = n.Cf

3 / 1

t - chiều dày lớp phủ mái, m;

G - khối lượng tối thiểu của khối phủ mái nghiêng, t;

n - số lớp khối phủ;

B - khối lượng riêng của vật liệu khối phủ, t/m3;

Cf - hệ số cho ở bảng 2.9

(2.7)

Nk - số lượng khối phủ, chiếc;

G - khối lượng tối thiểu của khối phủ mái nghiêng, t;

F - diện tích trung bình lớp phủ mái (tính vuông góc với độ dày), m2;

G N

A - thể tích bê tông, m3;

G - khối lượng tối thiểu của khối phủ mái nghiêng, t;

2.3.5.4 Thiết kế lớp đá lót dưới lớp phủ mái

Lớp đá lót dưới lớp phủ mái phải đảm bảo các viên đá có kích thước bé nhất trong lớp không bị sóng kéo ra ngoài thông qua khe hở giữa các cấu kiện khối phủ Khối lượng của các viên đá lót lấy bằng từ 1/10 đến 1/20 khối lượng khối phủ lớp ngoài Chiều dày lấy bằng 2 lần đường kính viên đá lót

2.3.5.5 Thiết kế lớp đá đệm

Lớp đá đệm phải đảm bảo khối lượng của các viên đá từ 10 kg ÷ 100 kg Độ dày lớp đệm lớn hơn hoặc bằng chiều dày lớp chống xói đáy

2.3.5.6 Thiết kế lõi tường

Lõi tường nên dùng đá hộc có khối lượng từ 10 kg ÷ 100 kg Ở vùng đáy, khối phủ mái và đá hộc lớn của lăng thể chân mái đặt trên lớp đá đệm Độ dày lớp đệm lớn hơn chiều dày lớp chống xói đáy

- Khi mái phía trước tường chỉ phủ đá hoặc khối bê tông hình vuông thì

không cần xét đến tác dụng chiết giảm của các khối đó đối với tường;

- Khi các khối phủ nhô cao hơn đỉnh tường và ở vai có 2 hàng, 2 lớp khối

giảm sóng, áp lực sóng đối với tường (áp lực ngang và đẩy nổi) phải nhân với hệ

số chiết giảm 0,6

2.3.5.9 Tính toán kiểm tra ổn định về lật, trượt

Tính toán kiểm tra ổn định về lật, trượt của khối tường đỉnh công trình mái nghiêng tương tự như công trình tường đứng

2.3.5.10 Yêu cầu tính toán ổn định đất nền

- Công trình mái nghiêng trên nền không phải là đá: Kiểm tra ổn định tổng thể

theo phương pháp trượt cung tròn; trường hợp có lớp kẹp đất yếu phải tính theo phương pháp mặt trượt gãy khúc;

- Sử dụng lớp đệm cát thoát nước để gia cố nền Lớp cát đệm phải có chiều

35

rộng lớn hơn chiều rộng đáy đê, chiều dày từ 1,0 m ÷ 2,0 m Khi bề dầy của tầng đất yếu lớn không bóc bỏ được cần gia cố theo phương pháp thoát nước bằng giếng cát Khi chiều dày của lớp đất yếu tương đối mỏng, có thể dùng phương pháp đổ

đá hộc để ép trồi

CHƯƠNG 3 ỨNG DỤNG TÍNH TOÁN BIỆN PHÁP BẢO VỆ TUYẾN ĐÊ BIỂN I, ĐỒ

SƠN, HẢI PHÒNG 3.1 Điều kiện tự nhiên khu vực nghiên cứu

3.1.1 Đặc điểm địa hình

“Theo quan điểm về nguồn gốc thành tạo và hình thái địa hình, có thể xếp địa hình khu vực nghiên cứu thuộc kiểu địa hình ven biển xâm thực, tích tụ” [8] Hình thành nên kiểu địa hình này chủ yếu là các trầm tích biển, như cát pha, sét pha, sét, cát,

- Lớp 1: Cát hạt nhỏ màu xám đen, lẫn vỏ sò, vỏ hến, bão hoà nớc, kết cấu xốp

“Đây là lớp có nguồn gốc trầm tích, với diện phân bố khá rộng, được bắt gặp tại tất cả các hố khoan khảo sát, bề dày lớp biến đổi từ 0.15m(MH8) đến 3.5m(MH11, MH12)” [7]

Kết quả thí nghiệm các chỉ tiêu cơ lý của lớp như sau:

Bảng 3.1 Chỉ tiêu cơ lý của lớp 1

Kết quả thí nghiệm các chỉ tiêu cơ lý của lớp như sau:

Bảng 3.2 Chỉ tiêu cơ lý của lớp 2

STT Các chỉ tiêu Ký hiệu Đơn vị

Giá trị MH1-MH12

HK8

15 Sức chịu tải quy ước R0 kG/cm2 0.65 0.85

16 Mô đun tổng biến dạng E0 kG/cm2 50 65.0

- Lớp 3: Sét pha màu xám nâu, xám đen, lãn hữu cơ, trạng thái dẻo chảy đến

chảy

Đây là lớp tiếp theo nằm ngay bên dưới lớp 2, lớp có nguồn gốc trầm tích, với diện phân bố rộng, được bắt gặp tại tất cả các hố khoan khảo sát Chiều sâu lớp biến

đổi từ 12.5m(HK5) đến 14.7m(HK1), chiều dày trung bình lớp khoảng 14.0m Thành phần chủ yếu là sét pha, lẫn hữu cơ Trạng thái dẻo chảy đến chảy

Kết quả thí nghiệm các chỉ tiêu cơ lý của lớp như sau:

Bảng 3.3 Chỉ tiêu cơ lý của lớp 3

STT Các chỉ tiêu Ký

hiệu Đơn vị

Giá trị MH1-

MH12

HK8

15 Sức chịu tải quy ước R0 kG/cm2 0.50 0.45

16 Mô đun tổng biến

- Lớp 4: Sét pha màu xám nâu, xám đen, trạng thái dẻo chảy

Đây là lớp tiếp theo nằm ngay bên dới lớp 3, gặp ở tất cả các hố khoan Thành phần chủ yếu của lớp là sét pha, trạng thái dẻo chảy

Kết quả thí nghiệm các chỉ tiêu cơ lý của lớp như sau:

MH12

HK8

- Mùa đông: Bị ảnh hưởng của gió mùa Đông bắc nhìn chung không ảnh

hưởng lớn lắm đến chế độ thuỷ thạch động lực ở vùng bờ biển Hải Phòng

- Mùa hè: Có nắng nóng, nhiệt độ cao, hơi nước biển chứa muối, gió ảnh

hưởng là Đông Nam, Nam

3.1.3.2 Nhiệt độ

“Nhiệt độ trung bình hàng năm trong khoảng (25 - 26)o

C Mùa khô nóng kéo dài 170 ngày từ 18 tháng III đến 3 tháng X, nhiệt độ trung bình trên 25o

C Ba tháng nóng nhất là tháng VII, VIII, IX, nhiệt độ cực đại đạt vào tháng VII, trị số trên 35oC,

có lúc lên 39oC” [9]

Mùa lạnh bắt đầu từ cuối tháng XI (29/XI) đến đầu tháng III (2/3) Nhiệt độ

trung bình từ (18 - 20)oC Có 4 tháng lạnh nhất: XI, XII, I, II, nhiệt độ xuống dưới

15oC, có lúc xuống dưới 10o

C

3.1.3.3 Mưa

- Lượng mưa trung bình năm:1.750mm

- Số ngày mưa bình quân/ năm: 80-90 ngày

- Lượng mưa tập trung vào các tháng 5 đến tháng 8 chiếm khoảng 70% lượng

mưa cả năm

* Tổng lượng mưa: “Theo số liệu thống kê trong 10 năm, tổng lượng mưa

trung bình trong năm là 1459,4 mm Năm có lượng mưa lớn nhất đạt 2292,8 mm (1992) và năm có lượng mưa ít nhất là 764,1 mm (1991) Tại khu vực nghiên cứu mùa mưa thường bắt đầu từ tháng 5 ÷ tháng 10 Tổng lượng.mưa trung bình trong mùa mưa là 1254,1 mm chiếm 85,9% lượng mưa trong năm Tháng có mưa trung bình lớn nhất là tháng 8 (282 mm) chiếm 19,32% cả năm Tháng có lượng mưa trung bình thấp nhất là 15,4 mm (tháng 12) Lượng mưa trung bình của các tháng trong mùa mưa là 209 mm Lượng mưa trung bình của các tháng trong mùa khô chỉ

có 34,2 mm ”