đồ án cơ sở thiết kế máy

Thiết kế trạm dẫn động băng tải MỤC LỤC SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Trang Thiết kế trạm dẫn động băng tải CHƯƠNG I CHỌN ĐỘNG CƠ VÀ PHÂN PHỐI TỶ SỐ TRUYỀN 1.1 Đặc điểm hộp giảm tốc: Hộp giảm tốc cấu gồm phận truyền bánh hay trục vít, tạo thành tổ hợp biệt lập để giảm số vòng quay truyền công suất từ động đến máy công tác Ưu điểm hộp giảm tốc hiệu suất cao, có khả truyền công suất khác nhau, tuổi thọ lớn, làm việc chắn sử dụng đơn giản Có nhiều hộp giảm tốc, phân chia theo đặc điểm chủ yếu sau đây: - Loại truyền động (hộp giảm tốc bánh trụ, bánh nón, trục vít, bánh – trục vít) - Số cấp (một cấp, hai cấp v.v… ) - Vị trí tương đối trục không gian ( nằm ngang, thẳng đứng v.v…) - Đặc điểm sơ đồ động ( triển khai, đồng trục, có cấp tách đôi v.v…) Ở ta tìm hiểu thiết kế hộp giảm tốc bánh trụ hai cấp nằm ngang Tỉ số truyền thông thường i= ÷ 30 1.2 Chọn động điện: Xác định công suất cần thiết động cơ: - Moment cực đại băng tải: M = P.D 6500.350 = = 1600000 ( Nmm) = 1600( Nm) 2 - Moment định mức băng tải: CT 2.3 - trang 28.[1] M đm = M 12 t1 + M 22 t + M 32 t (0,8M ) t1 + M t + (0,9M ) t = t1 + t + t t1 + t + t - Theo đồ thị đặc tính tải trọng ta có: M1 = 0,8M t1 = 1h M2 = M t2 = 6h M3 = 0,9M t3 = 1h Với M = 1600 (Nm); M đm = (0,8.1600) + 1600 2.6 + (0,9.1600) = 1544( Nm) 1+ +1 SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Trang Thiết kế trạm dẫn động băng tải - Số vòng quay tang (hay số vòng quay băng tải): 60.10 3.v 6.10 4.0,6 nbt = ntg = = = 28,6 π D π 400 (vòng/phút) Trong đó: v = 0.6m/s vận tốc băng tải D = 400mm đường kính tang - Công suất định mức băng tải: N đm = M đm ntg 9550 = 1600.28,6 = 4,79 kW 9550 ( ) - Công suất cần thiết động Nct N ct = N đm η η = η1 η 22 η 34 η Trong đó: (Hiệu suất truyền động) Với ηđ, ηbrn, ηbrt, ηol, chọn bảng 2-1, trang 27 [1]: η1 = 0,94 - hiệu suất truyền đai η2 = 0,97 - hiệu suất truyền bánh η3 = 0,995 - hiệu suất cặp ổ lăn η4 = - hiệu suất khớp nối ⇒ η = 0,94.0,97 2.0,9953.1 ≈ 0,87 - Công suất cần thiết động ⇒ N ct = 4,79 = 5,5 0,87 (kW ) Dựa vào công suất cần thiết số vòng quay sơ ta chọn công suất động thỏa mãn điều kiện: N đc ≥ N ct với Nct = 5,5 kW - Chọn động điện xoay chiều không đồng ba pha có cấu tạo vận hành đơn giản, giá thành rẽ so với động điện xoay chiều đồng ba pha an toàn so với động không đồng pha Ngoài động điện xoay chiều không đồng ba pha mắc trực tiếp với mạng điện xoay chiều mà không cần biến đổi dòng điện Ngoài đặc tính động không đồng ba pha cao so với động đồng ba pha (số vòng quay thay đổi moment thay đổi) ảnh hưởng đến số vòng quay tang tải thay đổi - Chọn sơ loại động điện che kín có quạt gió (bảng 2P, trang 321 [1]) A0251-4 có Nđc = 7,5 kW, nđc = 1460 vòng/phút hiệu suất 88,5% nên đảm bảo điều kiện làm việc băng tải Sở dỉ chọn động có số vòng quay nhỏ SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Trang Thiết kế trạm dẫn động băng tải chọn động có số vòng quay lớn làm tăng kích thước hộp giảm tốc giá thành Chọn động điện che kín có quạt gió loại A02-51-4 có N đc=1460 vòng/phút, hiệu suất 88,5% Bảng 1.1: Thông số động Ở tải trọng định mức Kiểu động A02-51-4 Công suất kW 7.5 Vận tốc vòng/phút 1460 Khối lượng động (kg) Hiệu suất % 88,5 1.4 2,0 0,8 93 1.3 Phân phối tỉ số truyền: - Tỉ số truyền cho toàn hệ thống: n 1460 i = đc = = 51 ntg 28.6 CT trang 30.[1] Ta có: i = ih.inh (ih ,inh tỉ số truyền hộp giảm tốc tỉ số truyền hộp); - Chọn: iđ = Mà inh= iđ = i 51 ih = = = 25,5 inh => Trong đó: ih = in.ic - in tỉ số truyền truyền bánh trụ nghiên cấp nhanh - ic tỉ số truyền truyền bánh trụ thẳng cấp chậm Trong hộp giảm tốc bánh trụ cấp,để bánh bị dẫn cấp nhanh cấp chậm ngâm dầu nhau,tức đường kính bánh phải xỉ nên phân phối Nên ta có công thức: => 1,3= 25,5 =>= 4,4 Từ t suy = 5,72 1.3.1 Tốc độ quay trục: SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Trang Thiết kế trạm dẫn động băng tải - Trục động cơ; nđc = 1460 vòng/phút - Trục I: nđc 1460 = = 730 iđ nI = vòng/phút - Trục II: nI 730 = = 127,6 un 5,72 nII = - Trục III: vòng/phút n II 127,6 = = 28,6 uc 4,4 nIII = vòng/phút 1.3.2 Công suất trục: - Công suất động cơ: Nđc = 7,5 88,5% = 6,64 kW - Công suất trục I: NI = Nđc η1 ηol = 6,64 0,94 0,995 = 6,21 kW - Công suất trục II: NII = NI η2 ηol = 6,21 0,97 0,995 =5,99 kW - Công suất trục III: NIII =NII η2 ηol = 5,99 0,97 0,995 = 5,78 kW 1.3.3 Moment xoắn trục: Moment xoắn tính theo công thức: 10 6.N M = 9,55 n - Trục động cơ: M đc = 9,55 10 6.N đc 10 6.6,64 = 9,55 = 43432,8 nđc 1460 Nmm - Trục I: SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Trang Thiết kế trạm dẫn động băng tải M I = 9,55 10 6.N I 10 6.6,21 = 9,55 = 81240,4 nI 730 Nmm - Trục II: M II = 9,55 10 6.N II 10 6.5,99 = 9,55 = 448311,1 n II 127,6 Nmm - Trục III: M III = 9,55 10 6.N III 10 6.5,78 = 9,55 = 1930034 n III 29 SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Nmm Trang Thiết kế trạm dẫn động băng tải Bảng 1.2: Số liệu động học động lực học trục hệ thống Trục Động I II III 6,64 6,21 5,99 5,78 Thông số Công suất P kW Tỉ số truyền i 5,7 4,5 Số vòng quay n vòng/phút 1460 730 127,6 28,6 Moment xoắn M Nmm 43432 81240 448311 1930034 SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Trang Thiết kế trạm dẫn động băng tải CHƯƠNG II THIẾT KẾ CÁC BỘ TRUYỀN 2.1 Thiết kế truyền đai thang: Truyền động đai dùng để truyền động trục tương đối xa truyền chuyển động tương đối êm dịu Tuy nhiên, có trượt dây đai bánh đai vài yếu tố kĩ thuật tránh khỏi Chính điều làm cho tỉ số truyền không ổn định, ta phải chọn dây đai có tỉ số truyền i không 10 2.1.1 Các thông số ban đầu: - Công suất cần thiết động : Nct = 5,5 (KW) - Số vòng quay trục động : nđc = 1460 (vòng/phút) - Số vòng quay trục bị dẫn : nI = 730 (vòng/phút) - Tỉ số truyền : i = 2; - Giả thiết vận tốc đai : v > 10 (m/s) =>Theo thông số ban đầu ta sử dụng đai loại Б B (bảng 5-3, trang 87 [1]) Ta chọn loại đai B đảm bảo yêu cầu dễ tìm dễ dàng thay 2.1.2 Trình tự thiết kế tính toán: Bảng 2.1: Các thông số tính toán đai Thông số tính toán Loại đai B Bảng tra Tiết diện đai: Kích thước tiết diện đai: × × 22 13,5 a h (mm) Diện tích tiết diện đai: F ( mm2 ) 230 Định đường kính bánh đai nhỏ D1 (mm): Kiểm nghiệm vận tốc đai (m/s): SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền 200 15,29 Trang Bảng [5-11] trang 85 [1] Bảng [5-4] trang 93 [1] Thiết kế trạm dẫn động băng tải π nđc D1 = 0,076 D1 60.1000 v= Vận tốc thỏa mãn: v ≤ vmax = (30 ÷ 35) Thỏa (m/s) Tính đường kính D2 bánh lớn : n D2 = đc (1 − ξ ).D1 = 1,96 D1 n1 Lấy D2 ξ = 0,02 392 theo tiêu chuẩn Số vòng quay thực ntt vòng bị dẫn: D D ntt = (1 − ξ )n đc = 1430,8 D2 D2 (vòng/phút) ntt 400 Bảng [5-15] 715,4 trang 93 [1] 2% lệch so với yêu cầu < ( ÷ )% Tỉ số truyền truyền động đai 11Equation n u tt = đc ntt Section (Next): Chọn sơ khoảng cách trục: mm A ≈ 1,2 D Tính chiều dài đai L theo khoảng cách trục A sơ π ( D1 + D2 ) ( D2 − D1 ) L = 2A + + 4A (mm) : Ta lấy L theo tiêu chuẩn : 2,04 480 1923,31 1900 Kiểm nghiệm số vòng chạy u 1s : u= v ≤ u max = 10 L 8,05 1900 Chiều dài tính toán: L = L + x Xác định xác khoảng cách trục A theo chiều dài đai lấy theo tiêu chuẩn : SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền hệ số trượt Trang Bảng [5-12] trang 92 [1] Thiết kế trạm dẫn động băng tải 2.L − π ( D1 + D2 ) + [2.L − π ( D1 + D2 )]2 − 8.( D1 − D2 ) A= 468,08 Khoảng cách trục A thỏa mãn điều kiện : 0,55.( D1 + D2 ) + h ≤ A ≤ 2.( D1 + D2 ) Thỏa Khoảng cách cần thiết nhỏ để mắc đai: (mm) Amin = A − 0,015L 439,58 Khoảng cách lớn cần thiết để tạo lực căng: Amax = A + 0,03L 525,08 (mm) Tính góc ôm : Ta thấy góc ôm thỏa mãn điều kiện : ( D − D ).57o α1 = 180o − α1 ≥ 1200 A với Xác định số đai cần thiết : 1550 CT [5-3] trang 83 [1] 1,51 Bảng [5-17] σ = 1,2 Chọn ứng suất ban đầu là: (N.mm2) theo trị số σ p  D1 , ta : ( N.mm2) Các hệ số : trang 95 [1] Ct 0,9 Bảng [5-6] trang 89 [1] Cα 0,95 Bảng [5-18] trang 95 [1] Cv 0,94 Bảng [5-19] trang 95 [1] Hệ số xét đến ảnh hưởng chế độ tải trọng : Hệ số xét đến ảnh hưởng góc ôm : Hệ số xét đến ảnh hưởng vận tốc : Số đai cần thiết tính theo công thức : 1,288 1000.N Z= V [σ p ].C t Cα C v F SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Trang 10 Thiết kế trạm dẫn động băng tải m m m Q  L Q  L Q  L ⇒ Qtd = Q A1 m  A1  h1 +  A  h +  A3  h3  Q A1  Lh  Q A1  Lh  Q A1  Lh 10 = 3760,9 10 10 0,8 + + 0,9 = 3640N 8 ==> Qtđ = 364 daN Lhi: thời hạn, giờ, chịu tải trọng Qi Lh: tổng số (Lh = 8) m: bậc đường cong mỏi thử ổ lăn (đối với ổ đũa m = 10/3) ⇒ C = 364.(730.24000)0,3 ⇒ C = 54220 Với d = 40 mm, tra bảng 17P, trang 346 [1] ta loại ổ có kí hiệu 36308 (cỡ trung ) , có Cbảng = 60000 > C , đường kính ổ D = 90 mm, chiều rộng B =23 mm Ngõng trục đối diện lấy ổ loại SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Trang 51 Thiết kế trạm dẫn động băng tải 3.6.2 Sơ đồ chọn ổ cho trục II: C D Pa2 RC RD SC ß SD Hình 3.7 Sơ đồ chọn ổ cho trục II Hệ số khả năng làm việc tính theo công thức 8-1 trang 158 [1]: C = Q.(n.h)0,3 ≤ Cbảng Trong đó: Q – tải trọng quy ước, daN n – Số vòng quay ổ, vòng/phút h – Thời gian phục vụ, h Với n = nII = 127,6 vg/ph h = 16.300.5 = 24000 giờ, thời gian phục máy Q = (Kv.R + m.At).Kn.Kt công thức 8-6 trang 159 [1] Trong At tổng đại số lực dọc trục Hệ số m = 1,8 bảng 8-2 trang 161 [1] Kt = 1,1 có va đập nhẹ (bảng 8-3 trang 162 [1]) Kn = nhiệt độ làm việc 1000 (bảng 8-4 trang 162 [1]) RC = R Cy + R Cx = 1580 + 51902 = 5425N ổ quay (bảng 8-5 trang 162 [1]) RD = R Dy + R Dx = 223 + 43352 = 4540N ⇒ QC = 5425 1,1 = 5967,5 N SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Trang 52 Kv = vòng Thiết kế trạm dẫn động băng tải m Qtd = m Σ(Qi Li ) ΣLi Do tải trọng thay đổi nên: m Q  L Q ⇒ Qtd = QD1 m  D1  h1 +  D  QD1  Lh  Q D1 10 10 m m  Lh  Q D  Lh   +  L Q h   D1  Lh 10 = 5967,5 0,8 + + 0,9 = 5777N 8 ==> Qtđ = 577,7 daN Lhi: thời hạn, giờ, chịu tải trọng Qi Lh: tổng số (Lh = 8) ổ đũa m = 10/3 ⇒ C = 577,7.(127,6.24000)0,3 = 50994 Với d = 40 mm, tra bảng 17P, trang 346 [1] ta loại ổ có kí hiệu 36308 (cỡ trung ) , có Cbảng = 60000 > C , đường kính noài ổ D = 90 mm, chiều rộng B =23 mm Ngõng trục đối diện lấy ổ loại 3.6.3 Sơ đồ chọn ổ cho trục III: Hình 3.8 Sơ đồ chọn ổ cho trục III Hệ số khả năng làm việc tính theo công thức 8-1 trang 158: C = Q.(n.h)0,3 ≤ Cbảng Trong đó: Q – tải trọng quy ước, daN n – Số vòng quay ổ, vg/ph h – Thời gian phục vụ, h Với n = nIII = 28,6 vg/ph h = 16.300.5 = 24000 giờ, thời gian phục máy Q = (Kv.R + m.At).Kn.Kt công thức 8-6, trang 159 [1] Trong At tổng đại số lực dọc trục SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Trang 53 Thiết kế trạm dẫn động băng tải Hệ số m = 1,8 bảng 8-2, trang 161.[1] Kt = 1,1 có va đập nhẹ (bảng 8-3 trang 162) Kn = nhiệt độ làm việc 1000 (bảng 8-4, trang 162 [1]) Kv = vòng ổ quay (bảng 8-5, trang 162 [1]) RE = R Ey + R Ex = 15682 + 43092 = 4585N RF = R Fy + R Fx = 793 + 2179 = 2319N ⇒ QD = 4585 1,1 = 5043,5 N m Qtd = m Σ(Qi Li ) ΣLi Do tải trọng thay đổi nên: m Q  L Q ⇒ Qtd = QD1 m  D1  h1 +  D  QD1  Lh  Q D1 10 = 5043,5 10 m m  Lh  Q D  Lh   +   Lh  QD1  Lh 10 0,8 + + 0,9 = 4882N 8 ==> Qtđ =488,2 daN Lhi: thời hạn, giờ, chịu tải trọng Qi Lh: tổng số (Lh = 8) ổ đũa m = 10/3 ⇒ C = 488,2.(28,6.24000)0,3 = 27515 Với d = 40 mm, tra bảng 14P, trang 337 [1] ta loại ổ có kí hiệu 36308 (cỡ nhẹ ), có Cbảng = 39000 > C , đường kính ổ D = 80 mm, chiều rộng B =18 mm Ngõng trục đối diện lấy ổ loại • Bôi trơn ổ lăn: Việc bôi trơn ổ lăn cần thiết để ngăn gỉ, giảm ma sát để làm nguội cục chỗ làm việc ổ làm nguội ổ nói chung Ngoài ra, phương diện che kín ổ lăn, chất bôi trơn có tác dụng làm kín khe hở ổ phận che kín, mặt khác có tác dụng làm giảm tiếng ồn Do vận tốc truyền bánh thấp, dùng phương pháp bắn tóe để tát dầu hộp vào bôi trơn phận ổ nên ta phải bôi trơn ổ mỡ Ở SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Trang 54 Thiết kế trạm dẫn động băng tải ta dùng mỡ loại T ứng với nhiệt độ làm việc từ 60 ÷100 0C vận tốc 1500 vòng/phút (bảng – 28, trang 197 [1]) Lượng mỡ chứa 2/3 chỗ rỗng phận ổ để mở không chảy ngăn không cho dầu rơi vào phận ổ, nên làm vòng chắn dầu (Thiết Kế Chi Tiết Máy – Nguyễn Văn Lẫm) • Che kín ổ lăn: Để che kín đầu trục ra, trách xâm nhập bụi bặm tạp chất vào ổ ngăn mỡ chảy ngoài, ta dùng vòng phớt đơn giản Dựa vào đường kính trục, tra bảng – 29, trang 203 [1] ta kích thước vòng phớt sau: Trục I : d = 45mm Kích thước vòng phớt: d1 = 46 mm ; d2 = 44mm ; D = 64 mm; a = 9mm ; b = 6,5 mm ; S0 = 12 mm Trục II: d =45 mm Kích thướt vòng phớt: d1 = 46 mm ; d2 = 44 mm ; D = 64 mm; a = mm ; b = 6,5 mm ; S0 = 12 mm Trục III: d =40 mm Kích thướt vòng phớt: d1 = 41 mm ; d2 = 39 mm ; D = 59 mm; a = mm; b=6,5mm ; S0 = 12 mm Cố định trục theo phương dọc trục: Để cố định trục theo phương dọc trục dùng nắp ổ điều chỉnh khe hở lỗ đệm kim loại nắp ổ thân hộp giảm tốc Nắp ổ lắp với hộp giảm tốc vít, loại nắp dễ chế tạo dễ lắp ghép Cố định ổ trục: Do lực dọc trục không tác dụng lên trục nên ta dùng kiểu lắp có độ dôi để cố định vòng ổ vào trục mà không cần chi tiết phụ ( H 8-2, trang 166 [1]) Cố định ổ vỏ hộp: Đặt vòng ổ vào mặt tì nắp ổ vòng chắn (H.8-3 b, trang 166 [1]) Do vỏ hộp ghép nên dùng vòng chắn lò xo Ưu điểm chủ yếu đơn giản, chắn, dễ gia công lỗ dùng chiều lực dọc trục không tác động phía vòng lò xo 3.6.4 Chọn kiểu lắp cấu tạo chỗ lắp ổ: Tuổi thọ ổ lăn phụ thuộc nhiều vào việc lắp ghép vòng ổ vào trục vỏ hộp Kiểu lắp ổ lăn trục vỏ hộp phụ thuộc vào chế độ làm việc dạng chịu tải ổ SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Trang 55 Thiết kế trạm dẫn động băng tải Theo yêu cầu đầu đề ta có đặc tính tải trọng va đập nhẹ quay chiều vòng quay nên dạng chịu tải vòng: vòng chịu tải tuần hoàn, vòng chịu tải cục (bảng 8-15, trang 175 [1]) Khi chọn kiểu lắp cần ý: Trục không rỗng có thành dày Trục làm thép gang Nhiệt độ ổ làm việc không 1000C Chọn kiểu lắp cho ổ lăn, bánh then: Lắp ổ lăn vào trục theo hệ thống lỗ, vào vỏ theo hệ thống trục Theo tiêu chuẩn ГOCT 520-55 sai lệch cho phép vòng ổ âm (kích thước nhỏ đường kính danh nghĩa trục) sai lệch cho phép lỗ theo hệ thống lỗ dương Điều bảo đảm mối ghép theo kiểu lắp trung gian Đối với vòng ổ quay, chọn kiểu lắp độ dôi để vòng ổ trượt theo bề mặt trục lỗ vỏ làm việc (có chịu tải) Để chọn kiểu lắp ghép cho bánh ta chọn kiểu kiểu H7 m6 A T3 (TCVN cũ), tương ứng với (TCVN mới) Lắp ổ lăn thông thường vòng ổ quay vòng ổ đứng yên Do đó, vòng chịu tải trọng tuần hoàn vòng chịu tải trọng cục Vì ta chọn kiểu lắp độ dôi trung gian vào trục loại k6 (TCVN mới), vòng lắp có khe hở lắp trung gian với vỏ theo kiểu Js7 Lắp then kiểu B4 (TCVN 38-63): trục lắp chặt kiểu LT1, lỗ lắp lỏng kiểu LT2, (LT: ký hiệu quy ước riêng cho số kiểu lắp then) Bảng 3.2 dung sai lắp ghép bánh ổ lăn SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Trang 56 Thiết kế trạm dẫn động băng tải Vị trí lắp ghép Đường kính trục ổ lăn (mm) Ổ bi với trục I thành hộp Ổ bi với trục II thành hộp Ổ bi với trục III thành hộp Sai lệch giới hạn (μm) H7 m6 Js7 +18 d = 45 +2 +17,5 D = 100 -17,5 +18 d =45 +2 +17,5 D = 100 -17,5 +15 d=40 +2 D=80 +15 -15 Bánh Z1 với trục I d = 27 Bánh Z2 với trục II d = 154 Bánh Z3 với trục II d = 27 Bánh Z4 với trục III d = 119 SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền k6 +21 +21 +8 +18 +40 +15 +21 +21 +8 +15 +35 Trang 57 +13 Thiết kế trạm dẫn động băng tải Chương IV CẤU TẠO VỎ HỘP, BÔI TRƠN VÀ CÁC CHI TIẾT KHÁC 4.1 Vỏ hộp: Chọn vỏ hộp đúc gang, mặt ghép nắp thân mặt phẳng qua đường làm trục để việc lắp ghép dễ dàng Theo bảng (10-9, trang 268 [1]) ta tính kích thước phần tử cấu tạo vỏ hộp sau đây: Chiều dày thành thân hộp: δ = 0,025A + = 0,025.341 + =12 mm Chiều dày thành nắp hộp: δ1 = 0,02A + = 0,02.341 + =10 mm Chiều dày mặt bích thân : b=1,5 δ = 1,5.11,5 = 17,25 mm Chiều dày mặt bích nắp: b1=1,5.δ1=1,5.9,8 ≈ 15 mm Chiều dày đế hộp phần lồi: p = 2,35.δ=2,35.11,5 ≈ 27 mm ÷ ÷ Chiều dày gân thân hộp: m = (0,85 1) δ =(0,85 1).11,5 = 11 mm ÷ ÷ Chiều dày gân nắp hộp: m1 = (0,85 1) δ1 = (0,85 1).9,8 = mm Đường kính bulông nền: lấy theo bảng 10-13 dn=24; bu lông (hộp giảm tốc hai cấp: Anhanh +Achậm = 341+183 = 524) Đường kính bulông, vit: Ở cạnh ổ: d1=0,7dn=0,7.24 = 16,8 mm lấy d1 = 16 mm ÷ Ghép nắp vào thân: d2 = (0,5 0,6)dn = 12 mm ÷ Ghép nắp ổ: d3 = (0,4 0,5)dn = 10 mm ÷ Ghép nắp cửa thăm: d4 = (0,3 0,4)dn = 10 mm Ta chọn bulông vòng M20 n= Số lượng bulông : L+B 850 + 350 = = 4,8 200 ÷ 300 250 Lấy n=6 bu lông Khe hở từ mặt bên bánh đến thành hộp: a1 ≥ δ (a1 = 20mm) SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Trang 58 Thiết kế trạm dẫn động băng tải Chọn bulông 16 mm gồm SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Trang 59 Thiết kế trạm dẫn động băng tải 4.2 Bôi trơn hộp giảm tốc: Ở trình bày phương pháp bôi trơn ổ, nên phần ta trình bày việc bôi trơn truyền bánh Do vận tốc nhỏ nên chọn phương pháp ngâm bánh hộp dầu Sự chênh lệch bán kính bánh bị dẫn thứ hai thứ ba 35mm Vì mức dầu thấp phải ngập chiều cao bánh thứ hai nên chiều sâu ngâm dầu bánh 30 mm, bánh thứ ba chiều sâu ngâm dầu lớn, song vận tốc thấp (v = 0,5m/s) nên công suất tổn hao để khuấy dầu không đáng kể Theo bảng (10-17, trang 284 [1]), chọn độ nhớt dầu bôi trơn bánh 500C 116 centistốc 16o Engle theo bảng 10-20 chọn loại dầu AK20 Khi làm việc, nhiệt độ hộp tăng lên, để điều hoà khí hộp ta dùng nút thông có kích thước: A = M27x2, B=15mm, C=30mm, D=15mm, E=45mm, G =36mm, H=32mm, I=6mm, K=4mm, L=10mm, M=8mm, N=22mm, O=6mm, P=32mm, Q=18mm, R=36mm, S=32mm (bảng 10-16, trang 279 [1]) 4.3 Cấu tạo nắp thăm: Để quan sát tiết máy hộp rót dầu vào hộp, đỉnh nắp hộp có làm cửa thăm, cửa thăm đậy lại nắp Kích thước nắp thăm chọn theo bảng 1012, trang 277 [1] nắp gắn lưới lọc dầu Nắp cửa thăm hộp giảm tốc: Hình 4.1 Nắp cửa thăm hộp giảm tốc SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Trang 60 Thiết kế trạm dẫn động băng tải 1/ nắp (CT3); 2/ tay nắm(núm), thông hơi(CT3) ; 3/ đệm(bìa cứng); 4/ vít(CT3) 4.4 Cấu tạo vis nâng: Đường kính vít nâng (bulông vòng) lỗ lắp vít nâng chọn theo trọng lượng hộp giảm tốc, với khoảng cách trục A hai cấp 341.183tra bảng 10-11a và1011b Ta chọn bulông M20 (TOCT 4751-52) Hình 4.2 Cấu tạo vis nâng 4.5 Cấu tạo nút tháo dầu: Thân hộp thường chứa dầu bôi trơn, sau thời gian làm việc dầu bị bẩn biến chất nên cần phải thay dầu Để tháo dầu người ta dùng nút tháo dầu, kích thước nút chọn bảng 10-14, ta chọn loại nút M16.1,5 m SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Trang 61 Thiết kế trạm dẫn động băng tải Hình 4.3 cấu tạo nút tháo dầu 4.6 Cấu tạo thăm dầu: Mức dầu hộp giảm tốc kiểm tra thiết bị dầu, ta chọn thước dầu (thăm dầu) Các kích thước tham khảo hình 10-48c, trang 289 [1] SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Trang 62 Thiết kế trạm dẫn động băng tải Hình 4.4 Cấu tạo thăm dầu 4.7 Phớt chắn nhớt: Hình 4.5 Cấu tạo chắn nhớt Đây loại dùng rộng rãi nhất, vòng phớt lắp vào rãnh hình thang, tra bảng – 29 ta kích thước phớt trục 4.8 Khớp nối: SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Trang 63 Thiết kế trạm dẫn động băng tải Moment xoắn danh nghĩa truyền qua nối trục: M x = 9,55.10 N 5,78 = 9,55.10 = 1930034Nmm n 28,6 Moment xoắn tính: Mt= K.Mx = 1,3.1930034 =2509044 Nmm ==> Mt = 25090 Nm K: hệ số tải trọng động Theo trị số moment tính đường kính trục chọn kích thước nối trục bù - nối trục (bảng 9-4): n vòng/phút =1900; Môđun m = 4; số Z = 62; b =35 mm; d = 140 mm; D1 = 290 mm; D = 380 mm; l = 325mm; B = 50 SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Trang 64 Thiết kế trạm dẫn động băng tải TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Nguyễn Trọng Hiệp, Thiết kế chi tiết máy, Nhà xuất Giáo Dục, năm 2007 [2] Trịnh Chất, Lê Văn Uyển, Tính toán thiết kế hệ dẫn động khí, tập một, Nhà xuất Giáo Dục, năm 2006 [3] Trịnh Chất, Lê Văn Uyển, Tính toán thiết kế hệ dẫn động khí, tập hai, Nhà xuất Giáo Dục, năm 2006 [4] Trần Thiên Phúc, Thiết kế chi tiết máy công dụng chung, Nhà xuất Đại học Quốc gia, TP Hồ Chí Minh, năm 2011 [5] Hà Văn Vui, Dung sai lắp ghép, NXB KH & KT SVTH: Lê Đình Toàn Trần Hữu Hiền Trang 65 ... Hữu Hiền Trang 26 Thiết kế trạm dẫn động băng tải Chương III Tính Toán Thiết Kế Các Trục, Thiết Kế Then, Chọn Ổ 3.1 CHỌN VẬT LIỆU Chọn vật liệu trục thép C45 thường hóa, (giả thiết đường kính... (N) Trang 11 σo =1,2 Thiết kế trạm dẫn động băng tải 2.1.3 Kết luận thông số truyền: Bảng 2.2: Thông số tính toán từ loại đai B Đai loại B Thông số tính toán Bánh chủ động × Bánh bị động × 22 13,5... 276 2.2 Thiết kế truyền bánh 2.2.1 tính toán truyền bánh cấp nhanh (trụ nghiêng) 2.2.1.1 chọn vật liệu cách nhiệt luyện Do hộp giảm tốc cấp chịu tải trọng trung bình,nên chọn vật liệu làm bánh có