Thiết kế môn học cầu thép thiết kế cầu dầm liên hợp l = 33m

THÔNG TIN TÀI LIỆU

Thông tin cơ bản

Định dạng
Số trang	91
Dung lượng	3,36 MB
File đính kèm	BV+TM.rar (1 MB)

Nội dung

Thiết kế môn học gồm 1 bản vẽ cấu tạo kết cấu nhịp cầu dầm thép liên hợp với bản mặt cầu bê tông cốt thép và bản thuyết minh tính toán. Cầu dầm thép có chiều dài nhịp L = 33m, chiều rộng mặt cầu 12m, trên mặt cắt ngang có 6 dầm, thiết kế theo 22 TCN 272 05 Thiết kế môn học gồm 1 bản vẽ cấu tạo kết cấu nhịp cầu dầm thép liên hợp với bản mặt cầu bê tông cốt thép và bản thuyết minh tính toán. Cầu dầm thép có chiều dài nhịp L = 33m, chiều rộng mặt cầu 12m, trên mặt cắt ngang có 6 dầm, thiết kế theo 22 TCN 272 05

TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh SỚ LIỆU TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CẦU 1.1 Sớ liệu chung - Qui mơ thiết kế : cầu được thiết kế vĩnh cửu bằng dầm thép liên hợp BTCT - Tần śt thiết kế :P =1% - Quy trình thiết kế:22TCN272-05 - Chiều dài nhịp :L=33m - Điều kiện thơng thùn :Sơng thơng thùn cấp V,tra bảng cấp thơng thùn của sơng ta có: + Bề rợng thơng thùn : Btt = 25 m + Tĩnh khơng thơng thùn : Htt = 3.5 m - Khở cầu : G8 + x 2+ 2x 0.5 (m) + Bề rợng phần xe chạy : Bxe= m + Lề người bợ: x m => blề = m + Chân lan can : 2x0.5 m => bclc = 0.5 m + Bề rợng toàn cầu : Bcầu = + x + x 0.5 = 13 m - Tải trọng thiết kế : + Tải trọng HL93 + Người bợ : 3x10-3 Mpa =300 kG/m2 - Vật liệu chế tạo kết cấu : + Thép hợp cacbon M270M (tương đương với thép A709M của ASTM) + Bê tơng cớt thép có cường đợ chịu nén f c' = 28MPa - Liên kết dầm : + Liên kết dầm chủ bằng đường hàn + Liên kết mới nới dầm bằng bu lơng cường đợ cao 1.2 Tính chất vật liệu chế tạo dầm - Thép chế tạo neo liên hợp :Cường đợ chảy qui định nhỏ nhất : f Y = 420Mpa - Cớt thép chịu lực bản mặt cầu : đợ chảy qui định nhỏ nhất : f Y = 420Mpa - Vật liệu chế tạo bản mặt cầu :Bê tơng cấp A ' + Cường đợ chịu nén của bản bê tơng t̉i 28 ngày : f c = 28 Mpa + Trọng lượng riêng của bản bê tơng :γ c =2.5 T/m3 =25kN/m3 + Mơ dum đàn hời của bê tơng được tính theo cơng thức : 1.5 f c' Ec =0.043 γ c =0.043x 25001.5x 28 =28441.8 Mpa - Vật liệu thép chế tạo dầm : Thép hợp kim M270M cấp 345W: + Cấp thép 345W (thép chớng gỉ) + Giới hạn chảy của thép :fY=345 Mpa + Giới hạn kéo đứt thép ; fu=485 Mpa + Mơ dun đàn hời của thép : Es=2.1x 105 Mpa + Hệ sớ qui đởi từ bê tơng sang thép : Khi khơng xét đế từ biến : n = Khi có xét đến từ biến :n’=24 SVTH: Phan Ngọc Phước Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh GHI CHÚ :Kí hiệu W của thép là thép chớng gỉ 1.3 Xác định các hệ sớ tính toán -Hệ sớ tải trọng : + Tĩnh tải giai đoạn I: γ 1=1.25 và 0.9 + Tĩnh tải giai đoạn II : γ = 1.5 và 0.65 + Hoạt tải HL93 và đoàn người : γ h=1.75 và 1.0 - Hệ sớ xung kích : 1+IM =1.25 (chỉ tính với xe tải thiết kế và xe trục thiết kế) - Hệ sớ làn :Trong mỡi trường hợp tải trọng nếu chiều dài nhịp L tt≥ 25m thì phải xét thêm hệ sớ làn xe m (giá trị này mặt định là 1) + Theo tiêu ch̉n 22TCN 272-05 thì hệ sớ làn m được lấy sau : BẢNG HỆ SỚ LÀN XE m Sớ làn n >3 Hệ sớ làn m 1.2 1.0 0.85 0.65 + Ở cầu được thiết làn nên ta lấy hệ sớ làn : m =1.0 KÍCH THƯỚC CƠ BẢN CỦA DẦM CHỦ 2.1 Chiều dài tính toán KCN - Chiều dài nhịp : L= 33 m - Khoảng cách từ đầu dầm tới tim gới : a = 0.3m → Chiều dài tính toán KCN: Ltt = L-2 a = 33 – 2*0.3 = 32.4 m 2.2 Lựa chọn sớ dầm chủ mặt cắt ngang 2.2.1 Trường hợp sớ dầm ít: ndc=2÷ - Ưu điểm : giảm chi phí thép chế tạo dầm và giảm chi phí thi cơng cầu - Nhược điểm:Nợi lực dầm lớn đó phải tăng chiều cao dầm dẫn đến tăng chiều dài cầu cũng chiều cao đất đắp nền đường đầu cầu→ tăng tởng chi phí xây dựng cơng trình - Trong trường hợp sớ dầm ít thì hệ sớ phân bớ ngang thường được tính theo phương đòn bẩy 2.2.2 Trường hơp sớ dầm nhiều nhiều : ndc > - Ưu điểm :Nợi lực dầm nhỏ đó giảm chiều dầm cũng chiều dài cầu và chiều cao đất đắp nền đương đầu cầu đó giảm được tởng chi phí xây dựng cơng trình - Nhược điểm:Tăng chi phí vật liệu thép chế tao dầm cũng chi phí thji cơng KCN sớ cụm dầm phải lao lắp lớn và đờng thời tăng tĩnh tải mặt cầu Khi lựa chọn sớ dầm nên đảm bảo khoảng cách giữa các dầm S =1.2÷ 2.4 m là hợp lý nhất, khơng nên thiết kế khoảng cách giữa các dầm chủ lớn 3m ,vì đó bản mặt cầu làm việt rất bất lợi.Đờng thời liên kết ngang giữa các dầm kém nên khoảng đảm bảo đợ cứng cho kết cấu nhịp , đó cầu sẽ bị dao đợng lớn SVTH: Phan Ngọc Phước Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh bài toán thiết kế này cứ vào bề rợng thiết kế của cầu bằng 13 m nên ta chọn trường hợp sớ dầm chủ nhiều: n = dầm chủ 2.3 Qui mơ thiết kế mặt cắt ngang cầu -Mặt cắt ngang cầu:  1/2 MẶ T CẮ T GỐ I 1600 4400 4400 Lớ p bê tô ng nhựa dà y cm Lớ p bê tô ng bả o hộdà y cm Lớ p phò ng nướ c dà y cm Bả n mặ t cầ u dà y 20 cm 2% 1600 500 2% 1560 120 700 120 200 500 600 500 1/2 MẶ T CẮ T GIỮ A 13000 1000 x 2200 =11000 1000 - Các kích thước bản của mặt cắt ngang cầu : CÁC KÍCH THƯỚC Bề rợng phần xe chạy Sớ làn xe thiết kế Lề người bợ Chiều rợng gờ chắn bánh Chiều cao gờ chắn bánh Chiều rợng chân lan can Chiều cao chân lan can Chiều rợng toàn cầu Sớ dầm chủ thiết kế Khoảng cách giữa các dầm chủ Chiều dài cánh hẫng KÍ HIỆU Bxe nl nlề bgc hgc bclc hclc Bcầu n S de GIÁ TRỊ 800 400 0 100 50 1300 220 100 ĐƠN VỊ cm làn cm cm cm cm cm cm dầm cm cm 2.4 CHIỀU CAO DẦM CHỦ -Chiều cao dầm chủ được lựa chọn phụ tḥc vào: + Chiều dài nhịp tính toán: Ltt + Sớ l ượng dầm chủ mặt cắt ngang + Quy mơ của tải trọng khai thác -Xác định chiều cao của dầm chủ theo điều kiện cường đợ: Mu ≤ M r Trong đ ó: + Mu : Momen tính toán lớn nhất tải trọng sinh + Mr : Sức kháng ́n lớn nhất của mặt cắt dầm chủ -Xác định chiếu cao của dầm chủ theo điều kiện đợ cứng(đợ võng): ∆LL ≤ [∆] Trong đ ó: + ∆LL : Là đợ võng của kết cấu nhịp hoạt tải + [∆]:Đợ võng cho phép: SVTH: Phan Ngọc Phước Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh L 800 Tải trọng xe , tải trọng người bợ hoặc kết hợp cả hai tải trọng này: L [ ∆] = 1000 -Xác định chiều cao dầm thép theo kinh nghiệm: Hsb ≥ + Chiều cao dầm thép : L 30 Hcb ≥ + Chiều cao toàn bợ dầm liên hợp : L 25 Với Hsb : Là chiều cao dầm thép (Steel beam) Hcb : Là chiều cao dầm liên hợp(Composite Beam) -Ngoài việc lựa chọn chiều cao dầm thép cần phải phù hợp với bề rợng của các bản thép hiện có thị trường để tránh vịc phải cắt ghép bản thép cách bất hợp lý -Trong bước tính toán sơ bợ ta chon chiều cao dầm thép theo cơng thức: Hsb Hcb ≥ ≥ *32.4 = 1,08 (m) → L 30 L 30 → Chọn chiều cao dầm thép : + Chiều cao bản bụng : Dw = 150 cm + Chiều dày bản cánh (Top flange): tt = cm +Chiều dày bản cánh dưới (Bottom flange) : t b = cm +Chiều cao toànb bợ dầm thép : Hsb = 150+3+3 = 156cm = 1,56m 2.5 CẤU TẠO BẢN BÊ TƠNG MẶT CẦU -Kích thước của bản bê tơng xác định theo điều kiện bản chịu ́n dưới tác dụng của tải trọng cục bợ -Chiều bản thường chọn : ts =( 16 ÷25 ) cm -Theo quy định của 22TCN 272-05 thì chì dày của bản bê tơng mặt cầu phải lớn 175 mm Đờng thời còn phải đảm bảo theo điền kiện chịu lực và thường lấy theo bảng 5.1 (À.5.2.6.3-1) => Ở ta chọn chiều dày bản bê tơng mặt cầu lan t s = 20 cm -Bản bê tơng có thể cấu tạo vút dạng đường vát chéo, theo dạng đường cong tròn hoặc có thể khơng cần cấu tạo vút.Mục đích của việc cấu tạo vút bản bêtơng lá nhằm tăng chiều cao dầm => tăng khả chịu lực của dầm va tạo chỡ để bớ trí hệ neo liên kết -Kích thước cấu tạo bản bêtơng mặt cầu: + Chiều dày bản bêtơng : ts = 20 cm + Chiều dày vút bản : th = 12 cm + Bề rợng vút bản : bh = 12cm + Chiều dài phần cánh hẫng : de = 100 cm + Chiều dài phần cánh phía trong: S/2 = 110 cm 1.Tải trọng xe nói chung: [ ∆ ] = SVTH: Phan Ngọc Phước Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh Hình 3: Cấu tạo bản bê tơng mặt cầu Ghi chú: +Bản bê tơng: Slab + Vút dầm: hounch 2.6TỔNG HỢP KÍCH THƯỚC THIẾT KẾ DẦM CHỦ - mặt cắt ngang dầm chủ 2200 400 400 30 200 120 30 120 20 1500 1500 30 30 700 700 - Cấu tạo bản bụng (web) + Chiều cao bản bụng: Dw = 150cm SVTH: Phan Ngọc Phước Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh + Chiều dày bản bụng: tw = cm -cấu tạo bản cánh trên: có bản bê tơng chịu nén nên bản cánh của dầm thép chỉ cần cấu tạo đử để bớ trí neo lien kết với bản bê tong, vì vậy kích thước của bản cánh thường nhỏ kích thước của bản cánh dưới: +Bề rợng bản cánh : bt = 40 cm + sớ tập bản cánh : nt = tập + chiều dày mợt bản: t = cm + tởng chiều dày bản cánh trên:tt = x = cm - cấu tạo bản cánh dưới: + bề rợng bản cánh : bt = 70 cm + sớ tập bản cánh : nt = tập + chiều dày mợt bản: t = cm + tởng chiều dày bản cánh trên:tt = x = cm - tởng chiều cao dầm thép: Hsb = 150+3+3 = 156 cm - cấu tạo bản bê tong: chiều dày bản;t s = 20 cm, chiều cao vút bản: th = 12 cm - chiều cao toàn bợ dầm lien hợp: Hcb = 156 + 12 + 20 = 188 cm 3.XÁC ĐỊNH ĐẶC TRƯNG HÌNH HỌC MẶT CẮT DẦM CHỦ 3.1 CÁC GIAI ĐOẠN LÀM VIệC CủA CầU DẦM LIÊN HỢP: - Tùy theo biện pháp thi cơng kết cấu nhịp mà cầu dầm liên hợp có các giai đoạn làm việc khác Do đó tính toán thiết kế cầu dầm liên hợp thì ta phải phân tích rõ quá trình hình thành kết cấu các giai đoạn làm việc từ chế tạo, thi cơng đến đưa kết cấu nhịp vào khai thác a Trường hợp 1: cầu dầm lien hợp thi cơng theo biện pháp lắp ghép hoặc lao kéo dọc khơng có đà giáo hay trụ tạm đỡ dưới TH này dầm liên hợp làm việc theo giai đoạn: hình : TH thi cơng KCN theo biện pháp lao kéo dọc Dầm thé p GĐ I: Sau thi công xong dầ m thé p Bả n bêtô ng GĐ I: Sau đổbả n bêtông mặtcầ u Hoạt tả i Lớ p phủmặ t cầ u GĐ II: Giai đoạn khai thá c SVTH: Phan Ngọc Phước Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh - Giai đoạn 1: thi cơng xong dầm thép 2200 ts bc tv tc 20 Dc2 DC1 Hdc Hdt DW DW Hdt Z1 Y1 Y1 700 bt + Mặt cắt tính toán: là mặt cắt dầm thép + tải trọng tính toán: (tĩnh tải gai đoạn 1) trọng lượng bản thân dầm trọng lượng hệ liên kết dọc và ngang trọng lượng bản bê tong và những phần bê tong được đở với bản - giai đoạn 2: bản mặt cầu đạt cường đợ và tham gia làm việc tạo hiệu ứng liên hợp giưa dầm thép và bản bê tong cớt thép + mặt cắt tính toán là mặt cắt liên hợp thép-BTCT + tải trọng tính toán: Tĩnh tải giai đoạn 2: bao gờm lớp phủ mặt cầu, chân lan can, gờ chắn bánh (nếu các bợ phận này được đở bê tơng hoặc lắp ghép sau tháo dỡ ván khn bản bê tong mặt cầu…) Hoạt tải b Trường hợp 2: cầu dầm liên hợp thi cơng theo biện pháp lắp ghép đà giáo cớ định hoặc có trụ tạm đỡ dưới Bả n bêtô ng Dầ m thé p GĐ I: Giai đoạn thi cô ng Hoạt tả i Dầ m thé p Bả n bêtô ng Lớ p phủ mặ t cầ u G Đ II: Giai đoạn khai thá c SVTH: Phan Ngọc Phước Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh I tt Y1 I Dw Hdt tw Dc1 tc hình 7: trường hợp thi cơng KCN đà giáo cớ định - Giai đoạn 1: giai đoạn thi cơng thì toàn bợ trọng lượng của kết cấu nhịp và tải trọng sẽ kết cấu đà giáo đỡ dưới chịu, vậy giai đoạn này mặt cắt dầm chưa làm việc - Giai đoạn 2: sau đỡ đà giáo thì trọng lượng của kết cấu nhịp mới trùn lên các dầm chủ, mặt cắt làm việc giai đoạn này là mặt cắt lien hợp vậy tải trọng tá dụng lên dàm chủ sẽ gờm: + Tĩnh tải giai đoạn I + Tĩnh tải giai đoạn II + Hoạt tải => Ở ta giả thiết cầu được thi cơng theo biện pháp lắp ghép bằng cần cẩu hoặc lao kéo dọc nên cầu dầm lien hợp làm việc theo giai đoạn phân tích 3.2 XÁC ĐỊNH ĐẶC TRUNG HÌNH HỌC MẶT CẮT GIAI ĐOẠN I - Giai đoạn I: thi cơng xong dầm thép và đở bản bê tong mặt cầu, nhiện giữa dầm thép và bản bê tong chưa tạo hiệu ứng lien hợp - Mặt cắt tính toán: mặt cắt dầm thép - Diện tích mặt cắt dầm thép (diện tích mặt cắt ngun): ANC = bc t c + bt t t - Xác định mơmen tĩnh của tiết diện với trục 0-0 qua đáy dầm thép: t D t S O = bc t c ( H sb − c ) + DW t w ( W + t t ) + bt t t t 2 - khoảng cách từ đáy dầm đến TTH mặt cắt giai đoạn I: bc Y1 = S0 ANC bt - chiều cao phần sườn dầm chịu nén: DC1 = H sb − t c − Y1 - Xác định mơmen quán tính của mặt cắt dầm đới với trục TH I-I t w Dw3 D Iw = + t w Dw ( w + t t − Y1 ) 12 + Mơmen quán tính bản bụng: + Mơmen quán tính bản cánh chịu nén: + Mơmen quán tính bản cánh chịu kéo: SVTH: Phan Ngọc Phước I cf = bc t c t + t c bc ( H sb − Y1 − c ) 12 I tf = bt t t t + t t bt (Y1 − t ) 12 Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh I = I W + I cf + I tf + Mơmen quán tính của tiết diện dầm thép: NC - Xác định mơmen tĩnh của mặt cắt dầm thép đới với trục trung hòa I-I: S NC = bc t c ( H sb − Y1 − tC ( H − Y1 − t c ) ) +t w sb 2 - Bảng kết quả tính toán ĐTHH mặt cắt dầm chủ giai đoạn I Các đại lượng Diện tích mặt cắt ngun Mơmen tĩnh với trục 0-0 qua đáy Khoảng cách tu đáy dầm đên TTH Mơmen quán tính bản bụng MMQT bản cánh MMQT bản cánh dưới MMQT tiết diện dầm thép Mơmen tĩnh mặt cắt đới với TTH I-I Kí hiệu Anc So Y1 IW Icf Itf INC SNC MMQT của mặt cắt dầm đới với trục oy Iy Giá trị 630 42255 67.071 598330.1 917340.61 903076.07 2418747 17875.148 101850 Đơn vị cm2 cm3 cm cm4 cm4 cm4 cm4 cm3 cm4 3.3 XÁC ĐỊNH TRƯNG HÌNH HỌC MẶT CẮT GIAI ĐOẠN II 3.3.1 Mặt cắt tính toán - Giai đoạn 2: Khi bản mặt cầu đạt cừờng đợ và tham gia làm việc tạo hiệu ứng lien hợp giữa dầm thép và bản BTCT - Mặt cắt tính toán là mặt cắt lien hợp => Đặc trưng hình học của mặt cắt giai đoạn II là đặc trưng hình học của tiết diện liên hợp 2200 ts tv Dc2 Hdc DW Hdt Z1 Y1 700 Hình 9: mặt cắt dầm giai đoạn II 3.3.2 Xác định bề rợng tính toán của bản bê tơng - Trong tính toán khơng phải toàn bợ bản bê tơng mặt cầu tham gia làm việc chung vói dầm thép theo phương dọc cầu bề rợng bản bê tơng làm việc chung với dầm théo hay còn gọi SVTH: Phan Ngọc Phước Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh là bề rợng có hiệu phụ tḥc vào nhiều ́u tớ chiều dài tính toán của dầm, khoảng cách giữa các dầm chủ và bề dày bản bê tơng mặt cầu các quy trình khác có những qui định khác về bề rợng có hiệu này tựu chung lại là phần bề rợng chịu chính dầm chủ, ngoài bề rợng này bản bê tơng chủ ́u làm việc theo phương ngang cầu, nợi lực làm việc theo phương dọc cầu là nhỏ - tính bề rợng bản cánh dầm hữu hiệu, chiều dài nhịp hữu hịu có thể lấy bằng nhịp thực tế đới với các nhịp giản đơn và bằng khoảng cách giữa các điểm thay đởi mơmen ́n (điểm ́n của biếu đờ mơmen) của tải trọng thường xun đới với các nhịp liên tục, thích hopự cả mơmen âm và mơmen dương - theo 22TCN 272 – 05 bề rợng bản cánh (bản bê tơng) lấy sau: bs b2 ts b1 Hcb de S - xác định b1 : lấy giá trị nhỏ nhất các giá trị sau: 1 Lu = 3240 = 405cm 8  1 6t s + max  t w ; bc  = 6.10 + 40 = 106cm 2  d e = 100cm => vậy : b1 = 100cm - xác định b2: lấy giá trị nhỏ nhất các giá trị sau: 1 Lu = 3240 = 405cm 8 SVTH: Phan Ngọc Phước 10 Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh TMy = TM cos α Trong đó: + α : góc hợp lực TM với trục y + TMx :Lực tác dụng theo phương trục x + TMy :Lực tác dụng theo phương trục y - Lực tác dụng lên đinh xa nhất(đinh chịu lực bất lợi nhất là): T= (T My + TV ) + TMx - Trong trường hợp chiều cao sườn dầm lớn và sớ cợt đinh nhỏ có thể xem mơmen ́n phân cho các bulơng theo quy ḷt đường thẳng Khi đó lực tác dụng lên đinh xa trục trung hoà nhất là: TM = M w y max ∑ yi2 Trong đó: + n : Sớ bulơng bớ trí mợt bên bản táp của mới nới + yi : Khoảng cách từ hang bulơng thứ i đến trục Ox + ymax : Khoảng cách từ hang bulơng xa nhất đến trục Ox  Tởng hợp lực bulơng bất lợi nhất phải chịu là: T = TM2 + TV2 15 TÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU 15.1 CẤU TẠO BẢN MẮT CẦU - Kích thước bản bê tơng được xác định theo điều kiện bản chịu ́n dưới tác dụng của tải trọng cục bợ - Chiều dày bản: ts = (16 ÷ 25) cm - Theo qui định của 22 – TCN -272-05 thì chiều dầy bản bê tơng mặt cầu phải lớn 175 mm Đờng thời còn phải đảm bảo theo điều kiện chịu lực và thường lấy theo bảng 5.1 (A2.5.2.6.3-1)  Ở ta chọn bản bê tơng mặt cầu là t s =20 cm - Bản bê tơng có cấu tạo vút dạng đường vát chéo, theo dạng đường cong tròn hoặc có thể khơng cần cấu tạo vút Mục đích của cấu tạo vút bản bê tơng là nhằm tăng chiều cao dầm  tăng khả chịu lực của dầm và tạo chỡ để bớ trí hệ neo liên kết - Kích thước cấu tạo bản bê tơng mặt cầu: + Chiều dầy bản bê tơng : ts = 20 cm + Chiều dày vút bản: th = 12 cm + Bề rợng vút bản: bh = 12 cm + Chiều dày phần cánh hẫng : de= 100 cm SVTH: Phan Ngọc Phước 77 Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh + Chiều dày phần cánh phía : S/2 =110 cm Hình 56 : Cấu tạo bê tơng mặt cầu Ghi : + Bản bê tơng : Slab + Vút dầm : hounch 15.2 Xác định nội lực mặt cầu 15.2.1 Diện tích tiếp xúc bánh xe - Diện tích tiếp xúc cảu bánh xe có lớp đơn hoặc kép được giả thiết là mợt hình chư nhật có chiều rợng là510 mm và chiều dài xác định theo cơng thức: L = 2,28 γ 10-3 (1+IM).P (mm) Trong đó: + γ : Hệ sớ tải trọng + (1+IM) hệ sớ xung kích, (1+IM)= 1.25 Hình 57 : Diện tích phân bố áp lực bánh xe + p : Tải trọng bánh xe, P = 72500 N thiết kế cho xe tải( truck) và 55000 N cho xe hai trục( tadem)  Chiều dài tiết xúc của trục bánh xe: L = 2,28.10-3 γ (1+IM).P= 2,28.10-3.1,75.1,25.72500 = 361,6mm = 36,16cm - Áp lực của bánh xe trùn theo góc 450 và trùn đến trọng tâm của bản: + Chiều dày bản bê tơng mặt cầu: ts = 20 cm + Chiều dày lớp phủ mặt cầu : hmc = 12 cm + Bề rơng diện tích phân bớ áp lực bánh xe : b pb = 51+2.(20+12) = 115cm + Chiều dài diện tích phân bớ áp lực :Lpb = 36.16+2.(20+12) = 100,16cm 15.2.2 Chiều dài tính toán của bản - Chiều dày tính toán của bản theo phương dọc cầu ; theo cấu tạo thì bản được kê các dầm chủ, khơng kê lên hệ liên kết ngang đó chiều dày tính toán của bản theo phương dọc cầu bằng với chiều dài nhịp : l = 35,4 m = 35400 cm - Chiều dài nhịp tính toán của bản theo phương ngang cầu (S) xác định sau: + Với bản đúc liền khới kê nhiều dầm : S = khoảng cách giữa hai tim dầm đỡ + Với bản hẫng: S = chiều dài cánh hẫng tính từ đầu ngoài của bản đến mặt vách dầm SVTH: Phan Ngọc Phước 78 Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh  Chiều dài tính toán của bản bê tơng theo phương ngang cầu: + Bản ( bản liên tục ): S = 220cm + Bản hẫng: S = 100cm Tỉ lệ chiều dài tính toán bản: L 3540 = = 16,09 > 1,5  Bản làm việc theo mợt phương S 220 15.2.3 Bề rộng tính tốn dài - Bản mặt cầu được tính toán theo điều kiện làm việc mợt phương theo lý thút dải bản tương đương - Khi chịu hoạt tải, chiều rợng làm việc của dải bản (bản lien tục) đúc tại chỡ, đúc sẵn căng sau SW xác định sau: + Khi tính mơmen dương: SW = 660+0,55*S = 660 + 0,55*2200 = 1870 mm = 187,0 cm + Khi tính mơmen âm: SW = 1220+0,25*S = 1220 + 0,25*2200 = 1770 mm = 177,0 cm - Bản hẫng được coi mợt dải bản mợt đầu ngàm vào dầm chủ, mợt đâù tự có chiều rợng làm việc bằng: SW= 1140+0,833*X Với X: là khoảng cách đặt tải trọng tới gới bản, X = 200 mm  SW= 1140+0,833*200= 1306,6 mm = 130,66 cm 15.2.4 Xác định nội lực (bản liên tục) a Nội lực chịu mơmen dương -Sơ đờ tính toán: Dầm liên tục kê các gới cứng là các dầm chủ Hình 58: Sơ đồ tính mặt cầu - Đường ảnh hưởng mơmen dương tại mặt cắt giữa nhịp: SVTH: Phan Ngọc Phước 79 Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh Hình 59: ĐAH mơmen dương mặt cắt nhịp Diện tích ĐAH dương: ω+ = 0.425249 Diện tích ĐAH âm: ω- = - 0.192958 Tởng diện tích ĐAH: ω = 0.232291 - Đường ảnh hưởng lực cắt tại mặt cắt giữa gới: Hình 60: ĐAH lực cắt mặt cắt gối Diện tích ĐAH dương: ω+ = 1,304192 Diện tích ĐAH âm: ω- = - 0,185682 Tởng diện tích ĐAH: ω = 1,11851 - Xác định tĩnh tải tác dụng lên bản: + Chiều rợng tính toán của dải bản: bs = 187 cm + Chiều dày bản: ts = 20 cm + Diện tích mặt cắt ngang bản: As = 187*20 = 3740 cm2 + Chiều dày lớp phủ mặt cầu: hmc = 12 cm + Tĩnh tải dải đều của bản: DCtc = γc*As = 2,5*10*3740*10-4 = 9,35 kN/m + Tĩnh tải dải đều của lớp phủ mặt cầu: DWtc = γa*bs * hmc = 2,3*10*187*12*10-4 = 5,16 kN/m - Nợi lực bản trọng lượng bản thân bản: +Mơmen: Mtc = DCtc * ωM = 9,35 *0,232291 = 2,17 kN.m SVTH: Phan Ngọc Phước 80 Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh Mtt = γ1* Mtc = 1,25*2,17 = 2,71 kN.m +Lực cắt: Vtc = DCtc * ωV = 9.35*1,11851= 10.46 kN Vtt = γ1* Vtc = 1,25*10,46 = 13,07 kN - Nợi lực bản trọng lượng lớp phủ mặt cầu: +Mơmen: Mtc = DWtc * ωM = 5,16*0,232291 = 1,2 kN.m Mtt = γ1* Mtc = 1,5*1,2 = 1,8 kN.m +Lực cắt: Vtc = DWtc * ωV = 5,16*1,11851 = 5,77 kN Vtt = γ1* Vtc = 1,5*5,77 = 8,66 kN - Nội lực xe tải (truck): Xếp tải trực tiếp lên ĐAH: CÁC ĐẠI LƯỢNG Bánh của xe Bánh của xe Bánh của xe Bánh của xe T ởng P (kN) 72.5 72.5 72.5 72.5 yM M Mtc YV Vtc tt (kN.m) (kN.m) (kN) 1.75 0.377 27.333 47.832 72.5 1.75 0 0.182 13.195 1.75 0 0 1.75 0 0 27.33 47.83 85.70 γ Vtt (kN) 126.88 23.09125 0 149.97 - Tổng hợp nội lực chịu mơmen dương: CÁC ĐẠI LƯỢNG Do trọng lượng bản thân TẢITRỌNG MTC(kN.m) MTT(kN.m) VTC (kN) VTT (kN) 9.35 2.17 2.71 10.46 13.07 Do lớp phủ mặt cầu 5.16 1.20 1.80 5.77 8.66 Do hoạt tải truck 27.33 47.83 85.70 149.97 30.70 52.35 101.93 171.70 Tởng b Nội lực chịu mơmen âm - Sơ đờ tính toán: Dầm lien tục kê các gới cứng là các dâm chủ - Đường ảnh hưởng mơmen âm tại mặt cắt gới: Hình 61: ĐAH mơmen âm mặt cắt nhịp Diện tích ĐAH dương: ω+ = 0,1516 Diện tích ĐAH âm: ω- = - 0,50399 Tởng diện tích ĐAH: ω = - 0,3524 SVTH: Phan Ngọc Phước 81 Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép - GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh Đường ảnh hưởng lực cắt tại mặt cắt giữa gới: Hình 62: ĐAH lực cắt mặt cắt nhịp Diện tích ĐAH dương: ω+ = 1,304192 Diện tích ĐAH âm: ω- = - 0,185682 Tởng diện tích ĐAH: ω = 1,11851 - Xác định tĩnh tải tác dụng lên bản: + Bề rợng tính tóan của dải bản: bs = 177 cm + Chiều dày bản: ts = 20 cm + Diện tích mặt cắt ngang bản: As= 177*20 = 3540 cm2 + Chiều dày lớp phủ mặt cầu: hmc = 12 cm + Tĩnh tải rải đều của bản: DCtc= γ c *As = 2,5*10*3540.10-4 = 8,85 kN/m + Tĩnh tải rải đều của lớp phủ mặt cầu: DWtc= γ a *bs*hmc= 2,3*10*177*12*10-4 = 4,89 kN/m - Nợi lực bản thân trọng lượng bản thân bản: + Mơmen: Mtc= DCtc*ϖ M = 8,85*(-0,3524) = - 3,12 kN.m Mtt= γ *Mtc = 1,25*(-3,12) = - 3,90 kN.m + Lực cắt: Vtc= DCtc*ϖ V = 8,85*1,11851 = 9,90 kN Vtt= γ *Vtc = 1,25*9,90 = 12,37 kN.m - Nợi lực bản trọng lượng lớp phủ mặt cầu: + Mơmen: Mtc= DWtc* ϖ M = 4,89*(-0,3524) = -1,72 kN Mtt= γ *Mtc = 1,5*(-1,72) = - 2,58 kN.m + Lực cắt: Vtc= DWtc*ϖ V = 4,89*1,11851 = 5,46 kN Vtt= γ *Vtc= 1,5* 5,46 = 8,2 kN SVTH: Phan Ngọc Phước 82 Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh - Nội lực xe tải (truck): xếp tải trực tiếp lên ĐAH: Các đại lượng Bánh Bánh Bánh Bánh Tởng P(kN) γ yM Mtc(kN.m) Mtt(kN.m) yv Vtc(kN) Vtt(kN) 72.5 1.75 0.177 -12.83 -22.46 72.50 126.88 72.5 1.75 -8.19 -14.34 0.182 13.20 23.09 72.5 1.75 -0.113 0.048 -3.48 -6.09 0.00 0.00 72.5 1.75 0.00 -24.51 0.00 -42.88 0.00 85.70 0.00 149.97 của xe của xe của xe của xe - Tổng hợp nội lực chịu mơmen âm: Các đại lượng Do trọng lượng bản thân Do lớp phủ mặt cầu Do họat tải Tởng Tải trọng MTC (kN.m) MTT(kN.m) VTC(kN) VTT(kN) 8.85 -3.12 -3.90 9.90 12.37 4.89 truck -1.72 -24.51 -29.35 -2.58 -42.88 -49.36 5.46 85.70 101.06 8.20 149.97 170.54 15.2.5 Xác định nội lực hẫng: - Sơ đờ tính: Dầm ngàm cơng son - Xác định tĩnh tải tác dụng lên bản: +Chiều dài tính tóan + Bề rợng tính toán bản: bs= 130,66 cm + Chiều dày bản: ts= 20cm +Diện tích mặt cắt ngang bản: As= 130,66*20= 2613,20 cm2 SVTH: Phan Ngọc Phước 83 Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh +Chiều dày lớp phủ mặt cầu: hmc= 12cm + Tĩnh tải dải đều của bản: DCtc= γ c *As= 2,5*10*2613,20*10-4 = 6,53 kN/m + Tĩnh tải dải đều của lớp phủ mặt cầu: DWtc= γ a *bs*hmc= 2,3*10*130,66*12*10-4= 3,61 kN/m + Trọng lượng lan can: Trọng lượng chân lan can dải đều: qclc=1,56 kN/m Trọng lượng lan can dải đều: qclc=0,1 kN/m ⇒ Trọng lượng lan can + chân lan can phạm vi tính toán bản: Plc=(1,56+0,1)*1,306= 2,17 kN - Xác định nợi lực bản tải trọng bánh xe: + Tải trọng tính toán: Xe tải thiết kế với tải trọng bánh xe: P b= 73,5 kN + Bánh xe được đặt cách chân lan can 30 cm ⇒ Khỏang cách từ tim bánh xe đến vị trí ngàm là: a= 100-50-30 = 20 cm= 0,2m + Nợi lực tải trọng bánh xe gay tại ngàm là: Mơmen: Mtc= 72,5*0,2= 14,50 kN.m (mơmen âm) Mtt=1,75*14,50= 25,38 kN.m (mơmen âm) Lực cắt: Vtc=72,5kN và Vtt= 1,75*72,5= 126,88 kN 15.3 Tính tốn bố trí cốt thép 15.3.1 Nội dung tính tóan bố trí cốt thép a.Tính tóan bố trí cốt thép chịu mơmen - Mặt cắt bản mặt cầu là mặt cắt hình chữ nhật đó ta dùng các cơng thức của mặt cắt chữ nhật để tính tóan và kiểm dụt khả chịu lực của mặt cắt - Sơ đờ tính: Be tong chiu nen a a c c As'.fy as'=ds' ds H dp As' 0,85.fc'.b.a TTH TTH Mtt Aps as atp Aps.fps b As As.fy L - Bớ trí cớt thép thường chịu kéo và chịu nén theo cấu tạo - Xác định chiều cao vùng chịu nén: + Giả định khỏang cách từ cớt thép dự ứng lực đến đáy mặt cắt: a Khỏang cách từ trọng tâm cớt thép DƯL đến mép mặt cắt: dp=H - atp + Lấy tởng mơmen với trọng tâm cớt thép DƯL ta có: SVTH: Phan Ngọc Phước 84 Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh Mtt= β1* 0,85*f’c*b*a*(dp ⇒ a ) + A’s*fy*(dp – d’s) + As*fy*(ds – dp) β1 0,85.f' c b a − β1 0,85.f' c b.d p a + M tt − A 's f y (d p − d 's ) + A s f y (d s − d p ) = (*) β 0,85.f' c b + Đặt: A= ; B= − β1 0,85.f' c b.d p C= Mtt – A’s*f’y*(dp-d’s) – Aa*fy*(ds-dp) + Giải hệ phương trình bậc hai (*) để tìm được chiều cao vùng chịu nén a a + Chiều cao vùng chịu nén thực tế: c= β1 Trong đó: + Mtt : mơmen tính toán tải trọng + As: Diện tích cớt thép thừơng chịu kéo + A’s: Diện tích cớt thép thường chịu nén + ds,d’s: Khỏang cách từ trọng tâm cớt thép chịu kéo và chịu nén đến mép mặt cắt bêtơng + dp: Khỏang cách từ trọng tâm cớt thép DUL đến mép của mặt cắt + b: Bề rợng tính tóan của mặt cắt + fy: Cường đợ cớt thép thường, fy= 420 Mpa + a,c: Chiều cao phần chịu nén tính tóan và lý thút của mặt cắt + β1 : Hệ sớ qui đởi hình khới ứng śt - Xác định lượng cớt thép dự ứng lực cần bớ trí: + Cân bằng phương trình lực theo phương ngang ta có: A ps f ps + A s f y = A 's f ' y + β 0,85.f 'c b a + Hàm lượng cớt thép dự ứng lực cần bớ trí là: A ps = A 's f y + 0,85.β f 'c b a − A s f y f ps    f  1 − k c  1,04 − py  k=2   d p  f pu    + Chọn lọai cớt thép dự ứng lực và bớ trí b Tính duyệt khả chịu mơmen: - Xác định chiều cao vùng chịu nén của mắt cắt: Sau bớ trí cớt thép DƯL thì chiều cao vùng chịu nén cả mắt cắt thay đởi đó ta phải xác định lại chiều cao vùng chịu nén của mắt cắt theo cơng thức: + Chiều cao vùng chịu nén lý thút: A ps f pu + A s f y − A 's f y c= f pu 0,85.f c '.β1 b + k A ps dp với: f ps =f pu + Chiều cao vùng chịu nén tính tóan: a= β1 c - Xác định ứng śt trung bình của cớt thép dự ứng lực: SVTH: Phan Ngọc Phước 85 Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh    f  1 − k c  1,04 − py  k=2   d p  f pu    - Sức kháng ́n danh định của mắt cắt: a a a    M n = A ps f ps  d p −  + A s f y  d s −  − A 's f y  d 's −  2 2 2    - Sức kháng ́n tính tóan của mặt cắt: M r = ϕ M n Trong đó: + Aps: Diện tích cớt thép DƯL + dp: Khỏang cách từ thớ ngòai chịu nén đến trọng tâm cớt thép DƯL + f’c: Cường đợ của bêtơng bản mặt cầu t̉i 28 ngày, f’c= 30 Mpa + φ: Hệ sớ sức kháng , φ lấy bằng 1,0 đới với cấu kiện chịu ́n + b: Bề rợng tính tóan của mặt cắt + β : Hệ sớ chủn đởi hình khới ứng śt , β =0,8 theo 5.7.2.2 + fpu: Cường đợ kéo đứt của thép DUL, fpu = 1860 Mpa + fpy: Giới hạn chảy của thép DUL , fpy = 1670 Mpa - Kiểm toán mặt cắt: + Khả chịu lực của mặt cắt: M max M tt ≤ M r r ≥ 1,3 M tt + Hàm lượng thép : Hàm lượng thép DUL và thép thường phải được chế tạo cho : c ≤ 0,42 de A ps f ps d p + As f y d s de = Với A ps f ps + As f y f ps =f pu Trong đó: + Mttmax : Mơ men tính toán lớn nhất tải trọng + Mn,Mr : Sức kháng ́n danh định và sức kháng ́n tính toán + de : Khoảng cách hữu hiệu tương ứng từ thớ chịu nén ngoài đến trọng tâm lực kéo của cớt thép chịu kéo c.Tính duyệt khả chịu lực cắt - Cơng thức kiểm toán Vu < ϕ Vn Trong đó : + ϕ : Hệ sớ sức kháng cắt được xác định theo bản 5.5.2.2-1 ϕ = 0,9 (Với kết cấu BTCT thơng thường) + Vn : Sức kháng cắt danh định được xác định theo quy định của điều 5.8.3.2 Vn1 =V c+Vs + Vb Vn =  Vn = Vn + Vb + Vc: Khả chịu cắt của bêtơng, Vc = 0,083β f c′bv d v (N) SVTH: Phan Ngọc Phước 86 Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh + Vs:Khả chịu cắt của cớt thép đai: Vs = Av f y d v (cot gθ + cot gα ) sin α S (N) + Vn = 0,25 f c′.bv d v (N) + Vp: Thành phần lực ứng śt trước có hiệu hướng lực cắt tác dụng,là dương nếu ngược chiều lực cắt(N).Với kết cấu BTCT thường Vp=0 + dv : Chiều cao chiệu cắt có hiệu được xác định điều 5.8.2.7 (mm) + bv : Bề rợng có hiệu ,lấy bằng bề rợng lớn nhất chiều cao d v (mm) + S : Cự ly cớt thép đai (mm) + β : Hệ sớ chỉ khả bê tơng bị nứt chéo trùn lực kéo được quy định điều 5.8.3.4,lấy β = + θ : Góc nghiêng của ứng śt nén chéo được xác định điều 5.8.3.4 θ = 45 o Lấy + α : Góc nghiêng của cớt thép đai đới với trục dọc(đợ).Nếu cớt đai thẳng đứng, α o = 90 +Av: Diện tích cớt thép chịu cắt cự ly S (mm2) 5.3.2.Bố trí cốt thép chịu lực mặt cầu a.Bố trí cốt thép - Cớt thép thường được bớ trí thành lưới, mỡi lưới gờm các thép φ 16 dặt cách với khoảng cách @20cm.Khoảng cách từ các lưới thép đến mép bản bêtơng a = cm - Cớt thép dự ứng lực theo tính toán là khơng cần thiế phải bớ trí đó ta khơng bớ trí cớt thép dự ứng lực cho bản mặt cầu b.Kiểm tốn khả chịu lực mặt cắt chịu mơ men dương - Bề rợng tính toán: bs = 187,00 cm - Chiều cao mặt cắt:ts = 20 cm - Bảng kiểm tốn khả chịu mơ men: atp cm dp cm φ As mm nth n1 lưới @As cm 3740 φAS ' mm nth’ 15 n 1’ lưới 16 @As’ cm as’ cm ds’ cm 22.125 As’ cm2 16 Aps cần ncần 22.12 @Aps Aps 0.00 Kí hiệu Mu kN.m h cm b cm cm Giá trị 52.35 as cm 20 ds cm 187 As cm2 a 15 c 18.09 fps Kí hiệu Ag Giá trị Kí SVTH: Phan Ngọc Phước 87 nbớ trí Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh cm cm cm2 bó bó cm cm 0.945 atp cm 1.18 dp cm 1818 c cm -19.6 a cm -2.001 fps Mpa de cm -187 c/de 15 1.99 1.59 1790 15 0.13 Đạt 0.00 Mn T.m 107.8 hiệu cm Giá trị Kí hiệu Giá trị KL Mr T m Mr 97.1 M tt 1.86 Đạt ⇒ Kiểm tốn khả chịu mơ men: c 1,99 = = 0,13 < 0,42 ⇒ Đạt + d e 15,0 Mr 97,1 = = 1,86 > 1,3 ⇒ Đạt + M tt 107,89 - Bảng kiểm tốn khả chịu cắt: Kí hiệu Giá trị Kí hiệu Giá trị Vu kN bv cm dv cm 0,5.j.Vc +Vb 0,1fc bv.dv Sbt cm φ mm Av cần cm n nhánh As cm2 171.7 n 187 Avbt cm2 14.4 α đợ 1101.8 β đợ 80784 θ đợ 28 Vc kN 12 Vs kN 22.6 90 45 2448.3 401.3 Vn kN 2019 2.26 Vr kN 10 0.052 Vn kN 2019 KL 1817.6 Đạt ⇒ Kiểm tốn khả chịu lực cắt :Vr=1817,6kN > Vu = 171,7kN ⇒ Đạt c.Kiểm tốn khả chịu lực mặt cắt chịu mơ men âm - Bề rợng tính toán : bs = 177,00 cm - Chiều cao mặt cắt : ts = 20 cm - Bảng kiểm tốn khả chịu mơ men atp cm dp cm φ As mm nth n1 lưới @As cm 3540 φAS ' mm nth’ 15 n 1’ lưới 16 @As’ cm as’ cm ds’ cm 20.875 As’ cm2 16 20.87 5 0.00 Kí hiệu Mu kN.m h cm b cm cm Giá trị 49.36 as cm 20 ds cm 177 As cm2 15 18.09 Kí hiệu Ag Giá trị SVTH: Phan Ngọc Phước 88 Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép Kí hiệu Giá trị Kí hiệu Giá trị GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh a cm c cm Aps cần cm2 ncần bó nbớ trí bó @Aps cm Aps cm 1.18 dp cm fps cm 1818 c cm 0.941 atp cm -16 a cm -1.543 fps Mpa de cm -177 c/de 15 2.10 1.68 1786 15 0.14 Đạt 0.00 Mn T.m 107.5 5 96.8 1.96 Đạt KL Mr T m Mr M tt ⇒ Kiểm tốn khả chịu mơ men: c 2,10 = = 0,14 < 0,42 ⇒ Đạt + d e 15,0 Mr 96,8 = = 1,96 > 1,3 ⇒ Đạt + M tt 49,36 - Bảng kiểm tốn khả chịu cắt: Kí hiệu Giá trị Kí hiệu Giá trị Vu kN bv cm dv cm 0,5.j.Vc +Vb 0,1fc bv.dv Sbt cm φ mm Av cần cm n nhánh As cm2 170.54 n 177 Avbt cm2 14.4 α đợ 1042.84 β đợ 76464 θ đợ 28 Vc kN 12 Vs kN 45 2317.4 401.3 0.052 Vn kN 1911 Vn kN 1911 2.26 Vr kN 1720 Đạt 10 22.6 90 KL ⇒ Kiểm tốn khả chịu lực cắt :Vr=1720,4kN > Vu = 170,54 kN ⇒ Đạt d.Kiểm tốn khả chịu lực hẫng - Bề rợng tính toán : bs = 130,66 cm - Chiều cao mặt cắt : ts = 20 cm Kí hiệu Mu kN.m h cm b cm Giá trị 34,19 20 130,66 SVTH: Phan Ngọc Phước Ag cm 2613 atp cm dp cm 15 89 φ As mm 16 nth n1 lưới @As cm 20,11 Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh Kí hiệu as cm ds cm As cm2 Giá trị Kí hiệu Giá trị Kí hiệu Giá trị KL a cm 0,946 atp cm 15 c cm 1,18 dp cm 15 14,07 fps cm 1818,3 c cm 2.22 φAS ' mm 16 Aps cần cm2 -16,3 a cm 1.77 nth’ n 1’ lưới @As’ cm as’ cm ds’ cm As’ cm2 ncần bó -1,66 fps Mpa 1782 20,11 @Aps cm -130,66 c/de Aps cm 0,00 Mn T.m 83.38 0,00 nbớ trí bó de cm 15 0.15 Đạt Mr T m 75.05 Mr M tt 2.19 Đạt ⇒ Kiểm tốn khả chịu mơ men: c 2,22 = = 0,15 < 0,42 ⇒ Đạt + d e 15,0 M r 75,05 = = 2,19 > 1,3 ⇒ Đạt + M tt 34,19 - Bảng kiểm tốn khả chịu cắt: Kí hiệu Giá trị Kí hiệu Giá trị Vu kN 143.1 n bv cm 130.6 Avbt cm2 10 22.61 dv cm 0,5.j.Vc +Vb 0,1fc bv.dv 14.4 769.815 56445 α β θ đợ đợ đợ 90 45 Sbt cm φ mm Av cần cm n nhánh As cm2 28 Vc kN 1710 12 Vs kN 0.052 Vn kN Vn kN 2.26 Vr kN 401.3 1411.13 1411.13 KL 1270 Đạt ⇒ Kiểm tốn khả chịu lực cắt :Vr=1270kN > Vu = 143,17kN ⇒ Đạt SVTH: Phan Ngọc Phước 90 Lớp: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép SVTH: Phan Ngọc Phước GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh 91 Lớp: Cầu Đường Bộ K45 ... an = 2,70m + Sớ hệ liên kết ngang theo phương dọc cầu là 12 hệ và sớ hệ liên kết ngang theo phương ngang cầu là hệ => tởng sớ hệ liên kết ngang toàn cầu là 12x5 = 60 hệ liên. .. sau: 1 Lu = 3240 = 405cm 8  1 6t s + max  t w ; bc  = 6.10 + 40 = 106cm 2  d e = 100cm => vậy : b1 = 100cm - xác định b2: l ́y giá trị nhỏ nhất các giá trị sau: 1 Lu = 3240 = 405cm... 19 L p: Cầu Đường Bộ K45 TKMH Cầu Thép GVHD: Nguyễn Văn Vĩnh qn = ∑q LKN ndc × L ( kN / m ) Trong đó: + qn : Trọng l ợng của hệ liên kết ngang 1m dài dầm chủ + ∑ q LKN : Tởng trọng l ợng

Ngày đăng: 05/10/2017, 16:08

Xem thêm