Đang tải... (xem toàn văn)
Là đồ án thứ 2 trong nhóm học phần Đồ án Ngành Kỹ thuật công trình xây dựng XDDD CN BKĐN.Đồ án có đầy đủ các công thức, đã sửa đổi các công thức nhầm trong sách. Đồ án bảo vệ được 9.5 điểm.Có đầy đủ bản vẽ, file excel, file pdf.Có kèm mail ở cuối file để các bạn liên hệ nếu cần.
ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SVTH : Lê Văn Dũng - 13X1C THUYẾT MINH ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP SÀN B L1 = 2400 mm L2 = hb = L1/30 = 80 mm (1/12 ÷ 1/20)L2 = 390 hdp = bdp = hdc = bdc = ξpl = bc = 0.4 hdp = 240 (1/8 ÷ 1/12)3L1 = 0.4 hdc = 0.37 400 340 7800 ÷ mm 650 mm 600 mm αpl = ÷ 900 ptc = 8.4 kN/m2 Chọn hb = 80 mm Chọn hdp = 600 mm Chọn bdp = 200 mm Chọn hdc = 850 mm Chọn bdc = 300 mm bt = 340 mm Rs Rsw 225 175 MPa MPa = 2190 2200 mm 0.3 mm I.TÍNH BẢN : Rb = 11.5 MPa Rbt = 0.9 MPa Sb = 120 mm Nhịp biên: L0b=L1-bdp/2 - bt/2 +hb/2 = Nhịp giữa: L0=L1-bdp= Chênh lệch nhịp : Tỉnh tải tính toán bảng sau: B20 => CI => 2400 - 200/2 - 340/2 + 120/2 2400 - 200 0.45 % < 10% = Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Các lớp cấu tạo Hệ số tin cậy Giá trị tiêu chuẩn d 0.01 0.03 0.08 0.01 Lớp gạch dày 10mm, у=20kN/m Lớp vữa lót dày 30mm, у=18kN/m3 Bản BTCT dày 80mm, у=25kN/m3 Lớp vữa trát dày 10mm, у=10kN/m3 Tổng cộng Lấy tròn gb= 3.36 (kN/m2) Hoạt tải pb = ptcn = 8.4 Hoạt tải toàn phần qb = gb + pb = Tính toán dải b1=1m, có qb= x x x x x 3.36 13.44 γ 20 18 25 18 2.92 1.2 + (kN/m2) 0.2 0.54 0.18 (kN/m2) = 10.08 x (m) 1.1 1.3 1.1 1.3 Giá trị tính toán 0.22 0.702 2.2 0.234 3.356 (kN/m2) 10.08 = = (kN/m2) 13.44 13.44 =± 5.914 (kN/m) =± 4.066 (kN/m) 2.19 2.19 2.2 = = = 11.773 17.66 14.784 (kN/m2) (kN/m) Mômen uốn nhịp biên gối thứ hai: qblob2 Mnh=Mg2= ± 11 Mômen uốn nhịp gối giữa: Mnhg=Mg1= ± qbl02 16 =± =± 13.44 x 11 4.84 13.44 x 16 4.84 13.44 13.44 13.44 x x x Giá trị lực cắt: QA = 0.4qbl0b = QBt = 0.6qbl0b = QBp =QC= 0.5qbl0 = 0.4 0.6 0.5 x x x (kN/m) (kN/m) (kN/m) Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Tính cốt thép chịu mômen uốn: Chọn a = 15 mm cho tiết diện, chiều cao làm việc bản: h0 = hb-a = 80 15 = 65 mm Tại gối biên nhịp biên, với M= 5.914 (kN/m) αm= M = Rbb h02 11.5 5.914 x x 1000 ζ= As= M Rsξ h0 μ% = As b1h0 = = Chọn thép có đường kính 225 5.914 x x 0.935 432 1000 x x 100 65 b 1a s = A1 Vậy chọn Ф s = Tại gối nhịp giữa, với M= s= αm= M Rbb h02 = 11.5 mm 1o x + ( -2αm ) = 0.122 = 0.935 = 432 1o x = có as = 50.3 50.3 115 4.066 x 432 mm (kN/m) 4.066 x x 1000 1000 4225 65 0.665 (mm2) % (mm2) = 116 mm 1o x 4225 = 0.084 Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 1+ (1 -2αm) ζ= As= M Rsξ h0 μ% = As b1h0 = = Chọn thép có đường kính s= Vậy chọn Ф 225 4.066 x x 0.956 291 1000 x x 100 65 b 1a s A1 = s = 95 = 28.3 x 291 mm 28.3 65 0.448 232.8 1000 Chọn thép có đường kính Vậy chọn Ф x x 100 65 6 s = Kiểm tra lại chiều cao làm việc h0: lớp bảo vệ = 0.358 mm ,có as = 120 56.6 10 = 291 (mm2) % (mm2) = Tại nhịp gối vùng phép giảm đến tối đa 20%, ta chọn giảm có cốt thép As= 291 x ( 20 x 291 ) /100 = μ% = 0.956 1o x mm ,có as = 1000 = 97 mm 20 232.8 % cốt thép, (mm2) % 28.3 mm, => s = 122 (mm2) mm mm Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP h 0= 80 10 - ( 0.5 x ) = 66 mm Vậy trị số dùng để tính toán h0 = 65 mm, thiên an toàn Cốt thép chịu mômen âm: với Pb/gb = 10.08 / 3.36 = >= Trị số ν = 0.33 ,đoạn vươn cốt thép chịu mômen âm tính từ mép dầm phụ νL0= 0.33 x 2.2 = 0.726 (m) tính từ trục dầm phụ γL0+0.5bdp 0.72594 + 0.5 x 0.22 = = 0.826 m, Chọn : 0.840 m Thép dọc chịu mômen âm đặt xen kẽ nhau, đoạn vươn cốt thép ngắn tính từ mép dầm phụ là: 1/6 x L0= 1/6 x 2.2 = 0.37 m, tính từ trục dầm phụ là: 1/6 x L0+0.5 x bdp= 0.37 + 0.5 x 0.2 = 0.47 m Thép dọc chịu mômen dương đặt xen kẽ nhau, khoảng cách từ đầu mép cốt thép ngắn đến mép tường là: 1/12 x L0b= 1/12 x 2.19 = 0.183 m, Chọn : 0.180 m khoảng cách từ đầu mút cốt thép ngắn đến mép dầm phụ là: 1/8 x L0= 1/8 x 2.2 = 0.275 m, Chọn : 0.270 m Bản không bố trí cốt đai, lực cắt hoàn toàn bê tông chịu, do: QBtr = Qbmin=0.8Rbtb1h0= 0.8 x 17.66 < 0.9 x 1000 x 65 = 46800 (N) = 46.8 (kN) Cốt thép cấu tạo: -Cốt thép chịu mômen âm đặt theo phương vuông góc với dầm chính: chọn Ф s = 180 mm có diện tích mổi mét 157 mm >= 50% x 291 = 145.5 (mm2) sử dung cốt mũ, đoạn vươn tính từ mép dầm là: 1/4 x L0= 1/4 x 2.2 = 0.55 Tính từ trục dầm là: 1/4 x L0 + 0.5 x bdc = 1/4 x 2.2 + 0.5 x 0.2 = 0.65 -Cốt thép phân bố bố trí vuông góc có thép chịu lực: chọn Ф s = 300 mm có diện tích mét 94 mm >= 20% x 432 = 86.4 mm2 nhịp biên 20% x 291 = 58.2 mm nhịp Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP II.TÍNH DẦM PHỤ : B20 => Rb = Rbt = 11.5 0.9 Sd = 220 mm Nhịp tính toán dầm phụ : Nhịp biên: Lob= L2 - bdc/2 -bt/2 + Sd/2 = Nhip giữa: 280 225 7590 mm = 7500 mm = = = = 2.86 8.064 10.924 24.192 kN/m kN/m kN/m kN/m 24.192 2.215 = Suy 35.116 k= kN/m 0.2586 35.116 x 57.6081 = β1 x CII => 7800 - 300/2 - 340/2 + 220/2 = L0=L2-bdc = Chênh lệch nhịp: Rs Rsw MPa MPa 1.186 7800 - 300 % < 10% Tĩnh tải hoạt tải : Trọng lượng thân dầm (không kể bản) godp = bdp (hdp - hb)γn = 0.2 x (0.6 - 0.08) x 25 x 1.1 g bL1 = 3.36 x 2.4 Tĩnh tải truyền từ bản: Tĩnh tải toàn phần: gdp=godp+gbL1 = 2.86 + 8.064 Hoạt tải truyền từ bản: pdp=pbL1= 10.08 x 2.4 Tải trọng tính toán toàn phần: qdp=gdp+pdp= Tỷ số pdp gdp = 10.924 24.192 10.924 + = MPa MPa Nội lực tính toán : Mômen uốn Tung độ hình bao mômen (nhánh dương) +Tại nhịp biên M+=β1qdpLob2= β1 x 2022.966 (kN/m) Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP +Tại nhịp M+=β1qdpLo2= Tung độ hình bao mômen (nhánh âm) +Tại nhịp M-=β2qdpLo2= Tra phụ lục 11, với tỷ số pdp/gdp= β1 2.215 x 35.116 x 56.25 = β1 x 1975.275 (kN/m) β2 x = β2 x 35.116 x 56.25 1975.275 (kN/m) hệ số β, β, kết tính toán trình bày bảng sau: Tính toán hình bao mômen dầm phụ Giá trị β Tung độ M(kNm) Nhịp, tiết diện β1 β2 M+ MNhịp biên Gối A 0 0.065 131.493 0.09 182.067 0.425L 0.091 184.09 0.075 151.722 0.02 40.459 Gối B-Td.5 -0.0715 -144.642 Nhịp 0.018 -0.03129 35.555 -61.806 0.058 -0.01029 114.566 -20.326 0.5L 0.0625 123.455 0.058 -0.00729 114.566 -14.4 0.018 -0.02529 35.555 -49.955 Gối C-Td.10 -0.0625 -123.455 Tiết diện có mômen âm cách gối thứ hai đoạn: x = k x Lob= 144.642 61.806 20.326 0.2586 = x 1963 7590 mm Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Tiết diện có mômen dương cách gối tựa đoạn: +Tại nhịp biên: 0.15 Lob= 0.15 +Tại nhịp giữa: 0.15 Lb= 0.15 Lực cắt QA=0.4qdpLob= 0.4 x 35.116 QtB=0.6qdpLob= 0.6 x 35.116 QpB=QC=0.5qdpLo= 0.5 x 35.116 x x 7590 7500 = = x x x 7.59 7.59 7.5 = = = 600 45 (mm) = 1139 1125 m m 106.612 kN 159.918 kN 131.685 kN Tính cốt thép dọc : Với mômen âm Tính theo tiết diện chữ nhật b = Giả thiết a = 45 Tại gối B: với M = 144.642 αm= M mm, h0= (kN/m) = Rbb h02 11.5 αm= 0.204 ζ= As= M Rsξ h0 μ% = As bdph0 Chọn = = 280 1051.72 200 thép Ф 200 600 144.642 x mm, h = - x 200 - 2αm 144.642 x x 0.885 1+ 555 (mm) 1o x 308025 = 0.885 = 0.204 = 1051.72 1o x x x 100 555 = 18 555 0.947 (mm2) % thép Ф 20 Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP có tiết diện A= Tại gối C: với M = αm= M Rbb h02 αm= 0.174 As= M Rsξ h0 μ% = As bdph0 Chọn có tiết diện A= 1136.7 123.455 = (mm2) (kN/m) 11.5 ζ= = 280 = 879 200 thép Ф 911.1 (mm2) > 123.455 x 1051.72 (mm2) #REF! x 200 1+ (1 -2αm) 123.455 x x 0.904 x x 100 555 18 > 879 1o x 308025 = 0.904 1o x = 0.174 = 879 (mm2) 555 = 0.792 % thép Ф 16 (mm ) Với mômen dương Tính theo tiết diện chữ T, có cánh nằm vùng nén, bề dày cánh hf = Giả thiết a= mm, h0= 45 555 mm, Độ vươn cánh Sf lấy không lớn giá trị bé giá trị sau: (1/6) Ld = 1/6 x 7.5 = 1.25 0.5L0= Một khoảng cách thông thủy hai dầm cạnh nhau: m,do hf > 0.1 h, với h = 0.5 x 2.2 = 1.1 cách dầm ngang lớn khoảng cách dầm dọc ( 7.8 Vậy Sf≤ ( 1.25 , 1.1 )m = 1.1 80 mm m m, > m 600 2.4 mm, khoảng m) Trang ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Chọn Sf = 1100 Bề rộng cánh bf = b + 2Sf = Mf = Rb bf hf (h0 - 0.5hf) = 11.5 = 1137.12 Mmax+ = 184.09 Tại nhịp biên: M αm= Rbbf h02 αm= 0.022 As= M Rsξ h0 μ% = As bdph0 Chọn có tiết diện As= x 1o (kN/m) với M= = M Rbb h02 2400 = = < 184.09 11.5 280 1197.796 200 thép Ф 1256.6 (mm2) = 200 + x 80 2200 x ( = 2400 mm 555 - 40 = 0.022 = 1197.796 ) Nmm ζ= với M = Tại nhịp giữa, αm= x mm Mf = 184.09 x 1137.12 (kN/m) x 2400 1+ (1 -2αm) 184.09 x x 0.989 x x 20 > 100 555 1o x 308025 = 0.989 1o x = 555 1.079 % thép Ф 2 1197.796 (mm ) (mm2) 20 123.455 (kN/m) 11.5 123.455 x x 2400 1o x 308025 = 0.015 Trang 10 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP b, Cấu tạo tính toán cốt xiên : Trong đoạn dầm dài l1 bên trái gối B, bố trí lớp cốt xiên : Bố trí lớp cốt xiên : Đặt cốt thép Φ 28ớp cốt xiên thứ nhất, As,inc1 = 615.8 mm2 Cốt thép dọc Φ 28 vừa chịu momen M+ nhịp uốn lên để vừa chịu M- gối vừa kết hợp làm cốt thép xiên, có diện tích As,inc2 = 1231.5 mm2 Các cốt xiên thuộc nhóm CII, Rsw = 225 (Mpa) Suy góc hợp cốt xiên trục dầm α = Với chiều cao dầm h = 850 mm 60 Đầu lớp cốt xiên thứ cách mép gối tựa đoạn (khoảng cách tính theo phương trục dầm) : h0/2 = smax = 400 < s= 450 mm < 783 Hình chiếu cốt xiên thứ theo phương dọc trục : h1 = 727 (mm) shình chiếu1 = h1 / tanα = suy 420 (mm) Hình chiếu cốt xiên thứ theo phương dọc trục : h2 = 639 (mm) shình chiếu2= h2 / tanα = suy 370 (mm) Cuối lớp cốt xiên thứ cách đầu lớp cốt xiên thứ hai đoạn s = 330 (mm) Cuối cốt thép xiên thứ hai cách tiết diện Q>Qu đoạn s = 630 (mm) ‒Kiểm tra điều kiện cường độ lớp cốt xiên thứ : Mb Q1 ≤ Qb1 + Qsw1 + Qs,inc1 = qswC01 RswAs,inc1sinα + + C1 Q1 = QBT = Trong : 374.657 (kN) C1 = : khoảng cách từ mép gối đến điểm đầu lớp cốt xiên thứ hai 1.2 (m) (φb2/2.5)(1+φn+φf)h0 = (φb2/φb3)h0= C1 0.64 < < 2.667 Mb 345.6 = = 288 C1 1.2 qswC01 = 117.367 x 1.2 = 140.84 (kN) với C01 = (2h0, C1) = min( 1.6 1.2 ) = 1.2 (mm) Trang 36 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP RswAs,inc1sinα Như 374.657 Suy : 225 x = 119.989 (kN) < 288 + Thỏa điều kiện cường độ = 615.8 x 0.866 140.84 + 119.989 = 548.829 ‒Kiểm tra điều kiện cường độ lớp cốt xiên thứ hai : Mb Q2 ≤ Qb2 + Qsw2 + Qs,inc2 = qswC02 RswAs,inc2sinα + + C2 Q2 = QBT = Trong : 374.657 (kN) C2 = : khoảng cách từ lực tập trung đến điểm cuối lớp cốt xiên 1.33 (m) (φb2/2.5)(1+φn+φf)h0 = (φb2/φb3)h0= C2 0.64 < < 2.667 Mb 345.6 = = 259.85 C2 1.33 qswC02 = 117.367 x 1.33 = 156.098 (kN) với C02 = (2h0, C2) = min( 1.6 1.33 ) = 1.33 (mm) RswAs,inc2sinα = 225 x 1231.5 x 0.866 = 239.958 (kN) Như 374.657 < 259.85 + 156.098 + 239.958 = 655.906 Thỏa điều kiện cường độ Suy : ‒Kiểm tra điều kiện cường độ mặt cắt nguy hiểm C : Mb Q2 ≤ Qb2 + Qsw2 + Qs,inc = + C Q2 = QBT = Trong : 374.657 (kN) C = l1 - 0.5bc = 2.4 (φb2/2.5)(1+φn+φf)h0 = 0.64 < qswC0 + 0.2 C = < Rsw(As,inc1+As,inc2)sinα 2.2 (m) (φb2/φb3)h0= 2.667 Trang 37 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Mb C qswC0 = = 374.657 Suy : = 117.367 1.6 với C0 = (2h0, C) = min( Rsw(As,inc1+As,inc2)sinα = Như 345.6 2.2 x 225 x ( = 359.946 (kN) < 157.091 + Thỏa điều kiện cường độ 157.091 = 1.6 615.8 187.787 2.2 + (kN) ) = 1231.5 187.787 + 359.946 1.6 ) x = (mm) 0.866 704.824 Tính cốt treo : Tại vị trí dầm phụ kê lên dầm cần bố trí cốt treo để gia cố cho dầm Lực tập trung dầm phụ truyền lên dầm : P1 = P + G1 = 188.698 + 85.207 = 273.905 (kN) Cốt treo đặt dạng cốt đai, có diện tích tính toán : P1 273905 200 Asw = = x 1= 1173.879 (mm2) Rsw 175 800 với hs = h0 - hdp = 800 600 = 200 (mm) ( hs : khoảng cách từ vị trí đặt lực giật đứt đến trọng tâm tiết diện cốt thép dọc.) mm2 , số nhánh ns = có asw = Dùng cốt đai Φ 50.3 , số lượng cốt đai cần thiết : Asw Vậy khoảng cách cốt đai t0 = 34 mm 1173.879 = ≈ 12 n= nsasw Phải sử dụng cốt chữ V t0 < 100.6 Suy 50 mm cốt treo suy Asw = Số cốt treo sử dụng n = 804.8 (mm ) hs Suy AVi = Cốt chữ V Φ 22 380.1 (mm ) P1 ‒ RswAswcốt treo h0 hs Ta có RswAsw cốt treo + 2n'AVi Rswsinα ≥ n' ≥ → P1 h0 2AVisinαRsw Vậy số lượng cốt chữ V : n' ≥ 0.5 Vậy số lượng cốt treo : , cốt treo cách 50 mm số lượng cốt chữ V : Trang 38 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Tính vẽ hình bao vật liệu : a, Tính khả chịu lực : Tại nhịp biên, momen dương, tiết diện chữ T có cánh nằm vùng nén, bề rộng cánh b=bf= Bố trí cốt thép Hàng : Hàng : a2 = a= Suy h0= Φ 25 + Φ 28 ‒ As1 = Φ 25 a1 = 30 ‒ As2 = Φ 28 42.5 + 0.5 x As1a1 + As2a2 As1 + As2 850 ξ= RsAs Rbbfh0 x = ξh0 = 24.236 ζ = - 0.5ξ = Mtd = RsAsζh0 = 280 = 583.059 , diện tích As = 1472.6 + 1231.5 25 mm2 0.5 x mm2 + 30 + = 68.2 68.2 = = = < 0.985 x kNm 2704.1 2700 (mm2) 25 = 42.5 mm 0,5 x 28 = 99 11.5 0.031 hf = 781.8 280 x < 80 2704.1 > x M= Suy h0= Uốn Có a = 850 ξ= ζ = - 0.5ξ = Φ 28 30 RsAs Rbbfh0 + 42.5 = = 0.992 Φ 25 0.5 x = 11.5 0.016 ‒ As = 25 807.5 280 x < mm mm x 2704.1 2700 x 781.8 ξR = 0.623 mm - trục trung hòa qua cánh 0.985 569.119 x kNm Cạnh nhịp biên, momen dương, tiết diện chữ T có cánh nằm vùng nén, bề rộng cánh bf= Bố trí cốt thép mm 781.8 2700 1472.6 = mm x 2700 ξR = mm 42.5 1472.6 x 0.623 mm mm 807.5 Trang 39 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Mtd = RsAsζh0 = = 280 330.291 x kNm Tại gối B, momen âm, tiết diện hình chữ nhật b x h = Bố trí cốt thép Hàng : Hàng : a2 = a= Suy h0= Φ 28 + Φ 28 ‒ As1 = Φ 28 a1 = 20 + ‒ As1 = Φ 28 54 + 0.5 x As1a1 + As2a2 As1 + As2 850 ξ= RsAs Rbbh0 ζ = - 0.5ξ = Mtd = RsAsζh0 = = , diện tích As = 1847.3 20 1231.5 28 mm2 + mm2 + 30 + = 77.2 77.2 = = = 0.839 280 558.944 Cạnh trái gối B, momen âm, tiết diện hình chữ nhật b x h = Bố trí cốt thép Hàng : Hàng : a2 = a= uốn Φ 28 ‒ As1 = Φ 28 a1 = 20 + ‒ As1 = Φ 28 54 + 0.5 x As1a1 + As2a2 As1 + As2 1231.5 20 1231.5 28 = 11.5 0.323 x kNm 1472.6 x 0.992 x 300 3078.8 x 850 mm 0.5 807.5 (mm2) x 28 = 54 mm 0,5 x 28 = 112 mm 772.8 280 x < mm x 300 ξR = 3078.8 x 0.623 772.8 x 0.839 M= 549.056 x 850 , diện tích As = x kNm mm 2463 3078.8 > 300 Φ 28 + Φ 28 mm2 + 0.5 x mm + 30 + 0,5 x 772.8 (mm2) 28 = 54 mm 28 = 112 mm 83 Trang 40 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Suy h0= 850 ξ= RsAs Rbbh0 ζ = - 0.5ξ = Mtd = RsAsζh0 = = 83 = = 0.87 280 460.19 = 11.5 0.261 x kNm Cạnh trái gối B, momen âm, tiết diện hình chữ nhật b x h = Bố trí cốt thép Suy h0= Uốn Có a = 850 ξ= Φ 28 20 + RsAs Rbbh0 ζ = - 0.5ξ = Mtd = RsAsζh0 = = 20 54 = = 0.937 280 257.185 Cạnh phải gối B, momen âm, tiết diện hình chữ nhật b x h = Bố trí cốt thép Hàng : Hàng : a2 = a= Suy h0= uốn Φ 28 ‒ As1 = Φ 28 a1 = 20 + ‒ As1 = Φ 28 54 + 0.5 x As1a1 + As2a2 As1 + As2 850 - 1231.5 20 1231.5 28 767 280 x < mm x 300 ξR = 2463 x 0.623 767 2463 x 0.87 x 300 x 850 , diện tích As = Φ 28 + 0.5 x = 796 280 11.5 x 0.126 < x kNm 1231.5 300 Φ 28 + Φ 28 mm2 + 0.5 x mm + 30 + 0,5 x = 83 83 = 767 = mm 1231.5 54 28 mm x 300 ξR = 1231.5 x 0.623 796 x 0.937 x x 850 , diện tích As = mm 2463 767 (mm2) mm 796 (mm2) 28 = 54 mm 28 = 112 mm mm Trang 41 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP ξ= RsAs Rbbh0 ζ = - 0.5ξ = Mtd = RsAsζh0 = = = = 0.87 280 460.19 11.5 0.261 x kNm Cạnh phải gối B, momen âm, tiết diện hình chữ nhật b x h = Bố trí cốt thép Suy h0= Cắt Có a = 850 ξ= Φ 28 20 + RsAs Rbbh0 ζ = - 0.5ξ = Mtd = RsAsζh0 = = 20 54 = = 0.937 280 257.185 280 x < x 300 ξR = 2463 x 0.623 767 2463 x 0.87 x 300 x 850 , diện tích As = Φ 28 + 0.5 x = 796 280 11.5 x 0.126 < x kNm 1231.5 28 mm x 300 ξR = 1231.5 x 0.623 796 x 0.937 x Tại nhịp giữa, momen dương, tiết diện chữ T có cánh nằm vùng nén, bề rộng cánh bf= Bố trí cốt thép Suy h0= Φ 25 + Φ 25 a= 30 850 RsAs ξ= Rbbfh0 x = ξh0 = ζ = - 0.5ξ = 12.92 , diện tích As = + 42.5 = = < 0.992 0.5 x = 11.5 0.016 hf = 1472.6 25 807.5 280 x < 80 = mm 1231.5 54 2700 767 (mm2) mm 796 mm (mm ) = 42.5 mm mm x 1472.6 2700 x 807.5 ξR = 0.623 mm - trục trung hòa qua cánh Trang 42 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Mtd = RsAsζh0 = = 280 330.291 x kNm 1472.6 > x M= 0.992 320.184 x kNm Cạnh nhịp giữa, momen dương, tiết diện chữ T có cánh nằm vùng nén, bề rộng cánh bf= Bố trí cốt thép Suy h0= Cắt a= 850 Φ 25 30 RsAs Rbbfh0 ξ= ζ = - 0.5ξ = Mtd = RsAsζh0 = = Tiết diện Tại nhịp biên Cạnh nhịp biên Tại gối B Cạnh trái gối B Cạnh trái gối B Cạnh phải gối B Cạnh phải gối B Tại nhịp Cạnh nhịp 981.8 220.875 + 42.5 = = 0.995 x kNm Số lượng cốt thép Φ 25 + Φ 28 uốn Φ 28 Φ 25 Φ 28 + Φ 28 uốn Φ 28 Φ 28 + Φ 28 uốn Φ 28 Φ 28 uốn Φ 28 Φ 28 + Φ 28 cắt Φ 28 Φ 28 Φ 25 + Φ 25 cắt Φ 25 Φ 25 Φ 25 0.5 x 25 = 807.5 280 11.5 x 0.011 < , diện tích As = 42.5 807.5 2700 981.8 mm = mm x 2700 ξR = 981.8 x 0.623 807.5 807.5 280 x 0.995 x As (mm2) 2704.1 1472.6 3078.8 2463 1231.5 2463 1231.5 1472.6 981.8 h0 (mm) 781.8 807.5 772.8 767 796 767 796 807.5 807.5 ξ 0.031 0.016 0.323 0.261 0.126 0.261 0.126 0.016 0.011 ζ 0.985 0.992 0.839 0.87 0.937 0.87 0.937 0.992 0.995 mm (mm2) Mtd (kNm) 583.059 330.291 558.944 460.19 257.185 460.19 257.185 330.291 220.875 KHẢ NĂNG CHỊU LỰC CỦA CÁC TIẾT DIỆN Trang 43 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP b, Xác định mặt cắt lý thuyết : * Xác định mặt cắt lý thuyết đoạn khéo dài cốt thép số :(xét đường momen có đoạn giao với mặt cắt lý thuyết) ‒ Mặt cắt lý thuyết : 373.808 132.238 Ta có : = => x= 1314 mm 2400 + x x Suy mặt cắt lý thuyết cách gối B : 1159 mm mặt cắt lý thuyết đoạn cốt xiên nên Qs,inc = Nhận xét : ‒ Đoạn kéo dài : 373.808 132.238 |Q| = = 100.654 kN/m 2.4 Tại khu vực cốt đai : Φ s150, : RswAsw 175 x 100.6 qsw = = = 117.367 s 150 Q - Qs,inc 100.654 → W6p = + 5Φ = + 0.14 2qsw 234.734 Chọn W2 = = 0.569 m 570 * Xác định mặt cắt lý thuyết đoạn khéo dài cốt thép số : (xét đường momen có đoạn giao với mặt cắt lý thuyết) ‒ Mặt cắt lý thuyết : 320.184 373.808 Ta có : = => x= 1107 mm x 2400 - x Suy mặt cắt lý thuyết cách gối B : 2057 mm mặt cắt lý thuyết đoạn cốt xiên nên Qs,inc = Nhận xét : ‒ Đoạn kéo dài : 373.808 -320.184 |Q| = = 289.163 kN/m 2.4 kN/m kN/m mm kN/m Trang 44 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Tại khu vực cốt đai : Φ s150, : RswAsw 175 qsw = = s Q - Qs,inc 289.163 → W4 = + 5Φ = 2qsw = 1.357 x 150 234.734 m 100.6 = + Chọn W4 = 117.367 kN/m 0.125 1360 mm * Xác định mặt cắt lý thuyết đoạn khéo dài cốt thép số : (xét đường momen có đoạn giao với mặt cắt lý thuyết) ‒ Mặt cắt lý thuyết : 8.089 116.696 Ta có : = => x= 156 mm x 2400 - x Suy mặt cắt lý thuyết cách gối B : 2556 mm mặt cắt lý thuyết đoạn cốt xiên nên Qs,inc = Nhận xét : kN/m ‒ Đoạn kéo dài : 8.089 -116.696 |Q| = = 51.994 kN/m 2.4 Tại khu vực cốt đai : Φ s250, : RswAsw 175 x 100.6 qsw = = = 70.42 kN/m s 250 Q - Qs,inc 51.994 → W5 = + 5Φ = + 0.14 2qsw 140.84 Chọn W5 = = 0.509 m 560 mm Cốt thép Mặt cắt lý thuyết Đoạn kéo dài Cốt thép số (đầu bên phải) cách trục gối B 1159 mm W2 = 570 mm Cốt thép số (đầu bên phải) cách trục gối B 2057 mm W4 = 1360 mm Cốt thép số (đầu bên trái) cách trục gối B 2556 mm W5 = 560 mm Trang 45 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP 330 786 370 420 4644 89 650 650 420 2441 -615.644 558.944 220 420 320.184 W4 = 1360 mm 330.291 583.059 4740 - 220.875 569.119 330.291 W2 = 570 mm 257.185 549.056 540.672 -8.089 W5 = 560 mm 444.334 116.696 257.185 460.19 320.184 460.19 420 1200 330.291 400 1857 1543 BIỂU ĐỒ BAO MOMEN Trang 46 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP c, Kiểm tra uốn cốt thép : Tại bên trái gối B, cốt thép số uốn lên kết hợp chịu momen âm gối B Nếu xét từ uốn từ lên, điểm bắt đầu cách trục B đoạn 1770 mm, điểm kết thúc uốn cách trục B đoạn 1400 mm, đảm bảo nằm tiết diện sau (tiết diện sau 2066 mm) Nếu xét từ uốn từ xuống, điểm bắt đầu cách trục B đoạn 1400 mm, điểm kết thúc uốn cách trục B đoạn 1770 mm, đảm bảo nằm tiết diện sau (tiết diện sau 956 mm) Kiểm tra neo cốt thép : Cốt thép phía sau uốn, cắt, số lại kéo vào gối phải đảm bảo lớn 1/3 diện tích cốt thép nhịp : Φ 25 + Φ 28 uốn Φ 28 Φ 25, diện tích Nhịp biên : 54.46 % vào gối Φ 25 + Φ 25 cắt Φ 25 Φ 25, diện tích Nhịp : 66.67 % vào gối Điều kiện gối : φb4Rbtbh02 1.5 x 0.9 x 300 x 640000 Qmax ≤ = = 162 C 1600 Tại gối A : Qmax = 237.233kN, la = 15Φ = 15 x 25 = 375 Chọn la = mm Theo kinh nghiệm thầy cốt thép dọc neo 20d vào gối neo chồng lên kN 400 mm Cốt thép cấu tạo : a, Cốt thép cấu tạo nhịp biên : 2Φ 14 Cốt thép sử dụng làm cốt giá nhịp biên, đoạn momen âm Diện tích cốt thép 307.9 Diện tích cốt thép không nhỏ 0.1%bh0= 240 mm2 2Φ 14 b, Cốt thép cấu tạo phụ thêm mặt bên suốt chiều dài dầm : Cốt thép sử dụng làm cốt thép phụ đặt mặt bên suốt chiều dài dầm Chiều cao dầm 850 mm Bề rộng dầm 300 mm Sử dụng cốt thép phụ cho mặt bên suốt chiều dài dầm Nhận xét : Sử dụng 2Φ14 có diện tích cốt thép mm2,không nhỏ 0.1%bh0= 307.9 240 mm2 mm2 Trang 47 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP IV TỔNG HỢP SỐ LIỆU : BẢNG THỐNG KÊ CỐT THÉP CHO TỪNG CẤU KIỆN Cấu kiện Số hiệu BẢN (1 cấu kiện) 10 11 12 12a 13 Số lượng Chiều dài Đường kính (mm) cấu kiện Toàn (mm) 8 6 8 6 6 6 2510 1800 17020 1760 590 1810 1070 1810 1070 31160 31160 1530 780 21560 274 274 152 1064 332 274 274 912 912 70 73 360 240 24 274 274 152 1064 332 274 274 912 912 70 73 360 240 24 Tổng chiều dài (m) Trọng lượng (kG) 687.74 493.2 2587.04 1872.64 195.88 495.94 293.18 1650.72 975.84 2181.2 2274.68 550.8 187.2 517.44 271.37 194.61 574.2 415.64 43.48 195.69 115.68 366.38 216.59 484.13 504.87 122.25 41.55 114.85 Trang 48 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Cấu kiện DẦM PHỤ (8 cấu kiện) DẦM CHÍNH (3 cấu kiện) Số hiệu 9 10 11 12 Số lượng Chiều dài Đường kính (mm) cấu kiện Toàn (mm) 20 20 18 16 16 18 16 12 25 28 25 25 28 28 14 14 22 8080 10410 6980 8140 4920 8160 3780 5060 1540 7730 9810 7800 5820 7000 4100 4360 11080 2160 2860 2160 340 4 4 2 180 4 4 48 123 83 32 32 32 32 32 16 16 32 1440 18 12 12 12 12 144 18 369 249 Tổng chiều dài (m) Trọng lượng (kG) 258.56 333.12 223.36 260.48 157.44 130.56 60.48 161.92 2217.6 139.14 117.72 46.8 17.46 84 24.6 52.32 132.96 311.04 51.48 797.04 84.66 637.65 821.52 446.18 411.13 248.49 260.8 95.46 143.75 492.2 536.16 569.02 180.34 67.28 406.03 118.91 63.22 160.67 122.73 153.62 314.5 18.79 Trang 49 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP CI Nhóm thép Đường kính (mm) Trọng lượng (KG) CII 12 14 16 18 20 22 25 28 3394.93 1214.58 143.75 223.89 755.08 706.98 1459.17 153.62 783.78 1093.96 BẢNG PHÂN LOẠI CỐT THÉP CHO TOÀN SÀN Cấu kiện Bản Dầm phụ Dầm Toàn sàn Thể tích bê tông (m3) Khối lượng cốt thép (kG) Hàm lượng thép 1m3 bê tông (kG/m3) 53.914 3661.29 68 V1=29.952; V2=25.958 3557.18 118.8 V1=16.524; V2=14.22 2711.27 164.1 94.092 9929.74 105.6 Trọng lượng thép tính 1m2 diện tích mặt sàn : 14.7 kG/m2 BẢNG CHỈ TIÊU SỬ DỤNG VẬT LIỆU Liên hệ: levandung.bkdn@live.com (nếu cần) Trang 50 ... -374.657 10 0.453 -10 0.453 0 41. 8 91 -18 8.698 -0.778 -14 6.807 - 41. 8 91 41. 8 91 - 41. 8 91 - 41. 8 91 -10 0.453 -289 .15 1 400 300 18 8.698 1. 222 230.589 -0.222 - 41. 8 91 3 31. 042 58.562 3 31. 042 237.233 200 10 0 58.562... 48.535 41. 8 91 -10 0 -200 -18 . 518 -85.506 -11 8.9 71 -300 -400 - 41. 8 91 -10 0.453 -289 .15 1 -374.657 BIỂU ĐỒ BAO LỰC CẮT Trang 27 ĐỒ ÁN BÊ TÔNG CỐT THÉP Tính cốt thép dọc : B20 Rb = Rbt = 11 .5 0.9 MPa... 17 6.476 α 0.289 MP1 M 392.643 α -0.044 MP2 M -59.78 α MP3 M 312 .0 31 α MP4 M 19 .927 x 0 .15 6 11 2.829 0.244 3 31. 505 -0.089 -12 0. 918 17 1 .18 6 39.853 7.2 B -0.267 -19 3 .11 1 -0 .13 3 -18 0.697 -0 .13 3 -18 0.697
