Nghiên cứu tạo gỗ biến tính bằng UREA theo phương pháp háo dẻo nén ép

-1- ĐẶT VẤN ĐỀ Từ lâu người sử dụng sản phẩm từ gỗ vào công việc đời sống với phát triển kinh tế xã hội nhu cầu người ngày cao, đòi hỏi sản phẩm từ gỗ ngày đa dạng phong phú Tuy nhiên, đứng trước thực trạng gỗ rừng tự nhiên ngày khan hiếm, thay vào gỗ mọc nhanh rừng trồng Trong gỗ mọc nhanh rừng trồng lại không đáp ứng yêu cầu ngày cao người đặc tính gỗ rừng trồng nhiều so với gỗ rừng tự nhiên Do đòi hỏi nhà nhà nghiên cứu chế biến lâm sản phải biến tính gỗ rừng trồng thay cho gỗ rừng tự nhiên mà giá thành sử dụng không cao Biến tính gỗ trình tác động hoá học, học, nhiệt học đồng thời làm thay đổi cấu trúc gỗ mà chủ yếu tác động hydroxyl Quá trình làm thay đổi tính chất gỗ, việc nghiên cứu thay đổi tính chất gỗ phương pháp điều kiện cần thiết Trong công nghệ biến tính gỗ có nhiều phương pháp khác nhau, quan tâm đến tính chất thiếu mềm dẻo gỗ, mà gia công thành hình chủ yếu phải dựa vào dán ép gia công cắt gọt Nên chọn phương pháp hoá ép nén dẻo để biến tính gỗ đề tài Cây Bồ Đề số loại có tốc độ sinh trưởng, phát triển nhanh, có nhược điểm độ bền tự nhiên kém, dễ bị cong vênh, chưa đáp ứng yêu cầu làm nguyên liệu sản xuất đồ mộc cao cấp, mộc xây dựng, trang trí nội thất, mộc giả cổ, … Theo đó, yêu cầu thực tế đặt nhà khoa học, nhà sản xuất phải tìm kiếm biện pháp nâng cao chất lượng, thẩm mỹ gỗ rừng trồng -2- Công nghệ biến gỗ biện pháp hữu hiệu, áp dụng rộng rãi giới Việt Nam bắt đầu tiếp cận công nghệ Xuất phát từ yêu cầu trên, phân công Trường Đại học Lâm nghiệp, Khoa sau đại học, thực đề tài: “ Nghiên cứu tạo gỗ biến tính Urea theo phương pháp hoá dẻo – nén ép ” -3- CHƯƠNG NHỮNG VẤN ĐỀ CHUNG 1.1.Tính cấp bách vấn đề nghiên cứu Việt Nam đất nước xinh đẹp với trù phú tài nguyên thiên nhiên,Việt Nam nằm vùng nhiệt đới gió mùa, có lượng mưa lớn, có nhiều loại đất đai địa hình khác Những đặc điểm hình thành nên đa dạng sinh cảnh sống rừng mưa nhiệt đới, rừng ngập mặn vùng duyên hải, đất cát ven biển rừng bụi núi cao…So với nhiều loại vật liệu khác,gỗ dạng vật liệu vật liệu đặc biệt, tái tạo từ chu kỳ sinh trưởng Các loài nói chung thường tạo thảm rừng xanh đóng vai trò quan trọng môi trường sinh thái người, nhiều lý khác như: tốc độ tăng dân số nhanh, sức ép mặt lương thực tăng nhanh gây nạn đốt rừng làm nương rẫy Nhu cầu gỗ tăng nhanh dẫn đến việc khai thác mức tăng trưởng rừng Kết tất điều gây tác hại nhiều mặt mặt môi trường, xã hội, tượng diễn nước ta mà hầu giới Vì năm gần buộc người phải xem xét lại việc sử dụng, quản lý tài nguyên rừng, vần đề khai thác để sử dụng phải cân với nhu cầu bảo vệ môi trường sinh thái Thực tế thập kỷ qua cho thấy, tiến hành tốt khâu chế biến, sử dụng gỗ cách hợp lý đóng góp tích cực cho việc bảo vệ phát triển rừng Hiện có số biện pháp sản xuất ván nhân tạo thay cho sản xuất ván nguyên Phát triển việc sử dụng loại nguyên vật liệu gỗ song , mây tre trúc, đồ mỹ nghệ từ nguyên vật liệu gỗ Tuy nhiên loại nguyên liệu chưa đáp ứng nhu cầu việc sử dụng gỗ số ngành công nghệ sản xuất ôtô, tầu thuyền, ngành dệt…vì ngành đòi hỏi gỗ có tính chất lý cao Bên cạnh -4- đó, gỗ rừng khan việc trồng lại rừng gặp nhiều khó khăn, nên xu hướng trồng rừng mọc nhanh để giải nhu cầu gỗ phổ biến Vậy nên việc biến tính gỗ theo hướng thay đổi tính chất gỗ có lợi cho người sử dụng cần thiết Hiện nay, công nghệ biến tính gỗ giới có nhiều nghiên cứu chưa đáp ứng nhu cầu sử dụng ngày nhiều, với gỗ biến tính từ trước đến chưa thực hoàn thiện Gỗ sau nén ép thường bị phục hồi trở lại, mức độ phục hồi ảnh hưởng nhiều yếu tố nhiệt độ ép, thời gian ngâm, nồng độ hoá chất Vì để nâng cao khả sử dụng gỗ biến tính cần thiết phải nghiên cứu rõ khả phục hồi trở lại gỗ, tính vật lý, học khả trang sức Để thực công việc nghiên cứu phương pháp biến tính gỗ hoá dẻo nén ép, phương pháp thể rõ yêu cầu cần nghiên cứu mà đề tài đưa 1.2 Lịch sử vấn đề nghiên cứu 1.2.1 Tình hình giới Ở nước Đức công bố tài liệu nói gỗ cường hoá vào năm 1930 Đó loại hình gỗ biến tính cách đưa số kim loại vào tế bào gỗ để tăng khối lượng thể tích gỗ đồng thời tăng khả chịu mài mòn vật liệu Cũng lý gỗ có tẩm kim loại công nghệ phức tạp mà mức độ phạm vi sử dụng gỗ cường hoá không rộng, sử dụng vào trường hợp đặc biệt Dùng kim loại nóng chảy (các kim loại có nhiệt độ nóng chảy thấp) cho vào ruột tế bào gỗ, sau làm lạnh kim loại đóng rắn lại chúng với gỗ tạo thành vật liệu gỗ cường hoá Lượng kim loại cho vào ruột tế bào có liên quan tới kích thước ruột tế bào, khe hở tế bào -5- Cường độ gỗ cao hẳn gỗ nguyên liệu làm cho suy biến kim loại giảm đến giá trị thấp Ở nước Đức, năm 1930, tác giả H.Schmidt công bố tài liệu nói gỗ cường hoá Trong tài liệu có nhiều phương pháp tạo gỗ cường độ hoá Dùng phương pháp vật lý, hoá học hay kiêm dụng hai loại để xử lý gỗ, làm cho chất xử lý thấm đọng vào vách tế bào, làm phát sinh mối liên kết giao thành phần gỗ, từ làm cho mật độ gỗ tăng lên, cường độ nâng cao, gọi cường độ hoá gỗ Chẳng hạn như: gỗ ngâm tẩm, gỗ dán ép, gỗ nén, gỗ cứng hoá gỗ polyme hoá tất sản phẩm gỗ cường độ hoá Theo tác giả V E Vikhrov thu kết tốt sử dụng nhựa P-F để ngâm gỗ, sau trùng ngưng vật liệu Các nhựa hoà tan nước dịch chuyển vào cấu trúc mao quản khe hở vách tế bào mạch gỗ, gỗ trạng thái trương nở nhiều Gỗ tẩm nhựa hoà tan nước giữ ổn định kích thước nhúng gỗ vào nước Khi làm tăng khả bền vững với acid làm tăng độ cứng Theo tác giả Z A Ragovin, tẩm gỗ với nhựa tổng hợp đạt kết khả quan, có nhiều loại hợp chất khác để lựa chọn hợp lý cho yêu cầu sản phẩm Công nghệ hoá học đại tạo số lượng lớn nhựa tổng hợp có tính chất khác Trong phải kể đến kinh nghiệm với việc sử dụng P-F, F-A-U , P.E.M (polieste melamine), nhựa Phenol – formadehyde (P-F) ,… Theo tác giả G L Angendorf (1982) thời gian tạo hàng loạt phương pháp biến tính gỗ Ví dụ: dung dịch Urea - formadehyde -6- (U-F) có khối lượng phân tử thấp tẩm vào gỗ áp lực định Sau trùng hợp nhiệt độ không nhỏ 106-1100 C môi trường dòng điện cao tần Những loại gỗ ứng dụng công nghệ chế tạo tàu thuyền Theo tác giả V M Khrulev, Trường Đại học Công nghệ Belarutxia tạo qui trình công nghệ biến tính gỗ nhựa tổng hợp: (P-F); monome furenov hợp chất chúng tạo loạt tính chất lý số tính chất khác cao so với gỗ nguyên liệu Khi tạo công nghệ sản xuất vật liệu có độ bền không từ nguyên liệu gỗ hoá dẻo thoi dệt, trước trình ép gỗ tẩm chất lỏng vô Từ nguyên lý đó, đưa công nghệ tẩm hoá chất ép nhiệt để tạo phôi thoi dệt từ gỗ Vạng trứng: tỉ trọng gỗ 0.9g/cm 3; nồng độ dung dịch tẩm 33%, độ nhớt dung dịch tẩm BZ4: 28giây; kích thước sản phẩm 36 x 5.5 x 7.6 cm, độ ẩm 12%, chế độ ép phụ thuộc vào mức độ tẩm, mức độ nén áp lực nén, Ngoài ra, G V Klarđ (1966) cho Viện nghiên cứu gỗ vùng Xiberi sử dụng rượu Furfurol Trường Đại học Công nghiệp Rừng Voronhet tạo phương pháp biến tính gỗ loại hoá hoá dẻo gỗ urea Gỗ thuộc loài rộng tẩm độ ẩm độ ẩm 10-15% với áp suất 0.5 MPa, làm nóng đến 95 0C, nén nhiệt độ cao (trạng thái nóng), 1700C sau làm nguội đến 18 - 230C Phương pháp gọi phương pháp Daxtam Một số loại gỗ ngâm tẩm Mỹ qua thí nghiệm rõ tỷ lệ chống co rút ASE tuỳ thuộc vào tăng lên hàm lượng nhựa vách tế bào mà tăng theo, hàm lượng nhựa khoảng 35%, ASE đạt giá trị lớn khoảng 70% Có thể thấy tỷ lệ chống co rút xử lý ngâm tẩm nhựa -7- (P-F) lớn xử lý nhựa Urea – formaldehyde (U-F), điều nguyên nhân hoà tan nhựa (P-F) dẫn đến Liên Xô (cũ), Đức, Mỹ, Nhật, Trung Quốc… nghiên cứu làm tăng độ bền tự nhiên gỗ phương pháp nén ép tăng khối lượng thể tích gỗ sau hoá dẻo; tạo chi tiết chịu mài mòn, tự bôi trơn chi tiết máy ô tô, máy nông nghiệp Gỗ loại vật liệu tự nhiên vừa có tính dẻo vừa có tính đàn hồi, điều kiện định không bị phá vỡ kết cấu mà lại bị nén ép lại làm cho mật độ tăng lên, từ nâng cao cường độ học qua xử lý.Vào năm 30 kỷ người Đức sản xuất Trên thị trường tiêu thụ với thương hiệu Lignostone, chủ yếu dùng để sản xuất suốt thoi dệt cán công cụ Nhược điểm gỗ nén ép kích thước không ổn định điều kiện ẩm ướt gỗ dễ hút ẩm đàn hồi trở trạng thái ban đầu việc ngăn ngừa đàn hồi chế trình nén ép gỗ nguyên nhân đàn hồi trở trạng thái ban đầu việc ngăn ngừa trở trạng thái ban đầu vấn đề cần nghiên cứu nhiều phương diện khác nhau, vấn đề đàn hồi trở trạng thái ban đầu khắc phục hoàn toàn Những năm 1930, Đức nước sản xuất gỗ nén bán sản phẩm Lignstone Sản phẩm chủ yếu làm thoi dệt, ống sợi, tay nắm công cụ Nhược điểm gỗ nén điều kiện ẩm ướt kích thước không ổn định có khả đàn hồi trở lại tức khôi phục lại kích thước ban đầu Vì người ta tiến hành nghiên cứu nhiều chế trình nén, trình hoá dẻo gỗ để tìm nguyên nhân đàn hồi trở lại giải -8- pháp loại bỏ đàn hồi trở lại gỗ nén, nhược điểm đàn hồi trở lại chưa có biện pháp khắc phục triệt để - Nâng cao tính chất học loại gỗ điều kiện không phá huỷ vách tế bào, dùng phương pháp ép để tăng khối lượng thể tích, lên tới cực đại g = 1.54g/cm3 Tính chất vật lý học gỗ không phụ thuộc hoàn toàn vào loại cây, cho dù kết cấu có phức tạp khối lượng thể tích cường độ tồn mối quan hệ; mối quan hệ Newlin J.A Win son T.R.C đưa công thức đây:   a.r n  b (1 –1) Trong đó: σ - Giá trị cường độ gỗ; a, b - số thí nghiệm; n - độ nghiêng đường cong parabol bậc n; r - mật độ gỗ Do mật độ gỗ tăng lên cường độ gỗ tăng lên rn lần Một điểm đặc biệt cấu trúc loài gỗ khác không ảnh hưởng nhiều đến mối tương quan Có nghĩa với khối lượng thể tích sau ép cường độ gỗ nén không phụ thuộc vào loại gỗ nguyên liệu Có nhiều tác giả tiến hành nén gỗ để tăng khối lượng thể tích độ cứng vật liệu, tuỳ theo điều kiện thời điểm khác mà nhàkhoa học đưa cách thức Theo V G Matveeva Liên Xô cũ (nay Liên Bang Nga) tăng mức độ nén gỗ, độ bền gỗ tăng lên mà không phụ thuộc vào phương pháp nén Khi tăng mức độ ép gỗ cực đại độ bền gỗ tăng lên nhanh Đầu năm 1932, Liên xô có hai phương pháp tăng tính chất lý gỗ phương pháp ép Một phương pháp phương pháp ép -9- với làm nóng gỗ môi trường nước bão hoà gỗ tẩm trước, gỗ xử lý môi trường độ ẩm cao Thiết bị sáng chế nhà khoa học viện Hoá gỗ Các nhà khoa học trường Đại học Varonhezơ nhà máy chế tạo máy Varonhezơ dựa vào phương pháp Khukhrenxki tạo phương pháp ép gỗ chi tiết máy ứng dụng chúng kiểm tra chất lượng sản phẩm ngành kinh tế quốc dân Theo tác giả V A Bazenova Viện Công nghiệp Leningrat tạo lý thuyết ứng dụng gỗ tự nén Khi nén theo chiều vuông góc với thớ gỗ tất loại gỗ (cả gỗ kim gỗ rộng) bị nén theo chiều xuyên tâm, có gỗ rộng mạch phân tán nén theo chiều xuyên tâm thực chất lại tăng g theo chiều tiếp tuyến 1.2.2 Tình hình nước Trong năm gần biến tính gỗ nhà khoa học nước nghiên cứu Với điều kiện có nghành chế biến lâm sản việc áp dụng thành tựu khoa học biến tính hướng tốt cho ngành chế biến lâm sản Vào năm 1987-1988 Việt Nam Viện Công Nghiệp Rừng tiến hành nghiên cứu xử dụng gỗ biến tính từ gỗ Mỡ, Vạng Trứng, Thông Nàng để sản xuất làm thoi dệt vải.Tại Đại Học Lâm Nghiệp số công trình nghiên cứu giáo viên sinh viên khoa chế biến lâm sản : - Phương pháp ngâm thường - Phương pháp tẩm nóng lạnh - Áp lực chân không để đưa thuốc bảo quản vào gỗ - 10 - Ngoài trường Đại học Lâm nghiệp TS Trần Văn Chứ số sinh viên nghiên cứu chống cháy cho gỗ sản phẩm gỗ Tại Viện Khoa học Lâm nghiệp Việt Nam số nhà khoa học (TS Nguyễn Chí Thanh, TS.Lê Văn Lâm,…) dùng số hoá chất để bảo quản gỗ Tuy nhiên, hướng nghiên cứu tăng khối lượng thể tích, tăng tính chất học ổn định kích thước gỗ chưa nghiên cứu nhiều Các nghiên cứu chưa áp dụng thực tiễn nói bước việc nghiên cứu gỗ biến tính Số lượng đề tài nghiên cứu gõ biến tính chưa có nhiều song chúng tiền đề cho nghiên cứu sau Vì vậy, gỗ biến tính nhiều điều chưa nghiên cứu, nhiều điều chưa biết gỗ biến tính Việt Nam gỗ biến tính bắt đầu nghiên cứu Qua phần trình bầy lịch sử nghiên cứu vấn đề thấy rằng, việc nghiên cứu phương pháp biến tính hóa dẻo nén ép số nhà khoa học giới nghiên cứu như: VG Matveeva Liên Xô cũ có đề tài nghiên cứu việc tăng mức độ nén gỗ Năm 1932 Viện hoá gỗ Liên Xô đưa phương pháp ép với làm nóng gỗ môi trường nước bão hoà Liên Xô (cũ), Đức, Mỹ, Nhật, làm tăng độ bền tự nhiên gỗ phương pháp nén ép tăng khối lượng thể tích sau hoá dẻo Đặc biệt : Trường Đại Học Công Nghiệp Rừng Voronhet tạo phương pháp biến tính gỗ loại hoá dẻo hoá Urea - 104 - 170 170 170 6 Đối chứng 25 15 11.54 29.4 28.34 11.64 30.24 29.7 0.87 2.86 4.87 11.34 29.6 28.44 11.39 30.99 29.8 0.44 4.70 4.64 11.04 29.96 28.62 11.06 30.73 29.8 0.18 2.57 4.12 11.2 29.78 28.56 11.21 30.39 29.7 0.09 2.05 4.06 11.4 29.94 28.72 11.41 30.58 28.9 0.09 2.14 0.59 11.2 29.6 28.34 11.26 30.52 29.7 0.54 3.11 4.87 11.52 29.58 28.38 11.62 31.04 29.8 0.87 4.94 4.86 11.42 29.68 28.3 11.49 30.78 29.6 0.61 3.71 4.66 11.22 29.6 28.52 11.28 30.49 29.8 0.53 3.01 4.35 11.34 29.54 28.62 11.42 30.14 29.9 0.71 2.03 4.30 11.36 29.42 28.74 11.41 30.5 29.9 0.44 3.67 4.11 11.24 29.4 28.2 11.33 30.91 29.9 0.80 5.14 6.03 11.2 29.52 28.32 11.3 30.88 30 0.89 4.61 5.86 11.32 29.56 28.4 11.4 31 30 0.71 4.87 5.49 Biểu 03b1 Kết xử lý khả dãn nở dọc thớ N0 10 11 12 13 14 15 Y1 0.78 0.52 0.52 0.53 0.76 0.76 2.06 0.55 1.75 0.53 0.09 0.61 0.18 0.54 0.53 Y2 2.64 0.35 0.98 0.35 2.68 0.61 1.78 0.62 2.19 0.71 0.18 0.87 0.09 0.87 0.71 Y3 2.24 0.34 0.35 0.52 1.48 0.52 4.29 0.78 2.12 0.44 0.27 0.44 0.09 0.61 0.44 Tiêu chuẩn kohren G = 0.2921 Hệ số tự m = 15 Hệ số tự n–1=2 Tiêu chuẩn kiểm tra bảng G = 0.4069 Ytb 1.887 0.403 0.617 0.467 1.640 0.600 2.710 0.650 2.020 0.560 0.180 0.640 0.120 0.673 0.560 Y1.535 0.636 0.961 0.220 1.849 0.217 2.439 0.963 2.066 0.618 0.409 0.514 0.126 0.771 0.404 Yost - 0.352 0.233 0.345 - 0.247 0.209 - 0.383 - 0.271 0.313 0.046 0.058 0.229 - 0.126 0.006 0.097 - 0.156 - 105 - Phương sai đo lường Sb = 15426.75937 Số bậc tự kb = 30 Phương sai tương thích Sa = 28640.07484 Số bậc tự ka = Tiêu chuẩn FISHER F= 1.8565 Bảng 03b2 Kết xử lý khả dãn nở xuyên tâm N0 10 11 12 13 14 15 Y1 1.70 3.87 2.97 3.12 5.57 7.97 3.31 3.32 2.62 3.01 3.45 3.59 2.57 3.11 3.01 Y2 3.94 2.00 1.94 2.34 2.60 2.25 3.39 2.96 2.74 2.03 2.44 2.86 2.05 4.94 2.03 Y3 3.28 2.37 2.54 3.91 2.41 3.35 4.82 4.48 4.56 3.67 2.01 4.70 2.14 3.71 3.67 Ytb 2.973 2.747 2.932 3.123 3.527 4.523 3.840 3.587 3.307 2.903 2.633 3.717 2.253 3.920 2.903 Tiêu chuẩn kohren G = 0.1833 Hệ số tự m = 15 Hệ số tự n–1=2 Tiêu chuẩn kiểm tra bảng (5%) G = 0.4069 Phương sai đo lường Sb = 0.68072 Số bậc tự kb = 30 Phương sai tương thích Sa = 0.87025 Số bậc tự ka = Tiêu chuẩn FISHER F = 1.2784 Y2.602 2.737 2.857 2.875 3.774 4.073 3.849 3.957 3.032 3.180 3.111 3.241 2.401 3.775 2.900 Yost - 0.371 - 0.010 0.449 - 0.248 0.247 - 0.450 - 0.009 0.370 - 0.274 0.277 0.478 - 0.476 0.147 - 0.145 - 0.003 - 106 - Bảng 03b3 Kết xử lý khả dãn nở Tiếp tuyến N0 10 11 12 13 14 15 Y1 2.73 4.24 2.32 4.24 3.82 4.79 3.88 4.60 4.66 4.35 4.06 4.17 4.12 4.87 4.35 Y2 3.37 4.14 4.97 4.36 2.07 4.45 2.90 4.51 4.69 4.30 4.27 4.87 4.06 4.86 4.30 Y3 6.54 4.19 4.82 4.32 4.12 4.51 5.78 4.71 2.26 4.11 4.05 4.64 0.59 4.66 4.11 Tiêu chuẩn kohren G = 0.2228 Hệ số tự m = 15 Hệ số tự n- 1= Tiêu chuẩn tra bảng (5%) G = 0.4069 Phương sai đo lường Sb = 0.66296 Số bậc tự kb = 30 Phương sai tương thích Sa = 0.21680 Số bậc tự ka = Tiêu chuẩn FISHER F = 0.3270 Ytb 4.333 4.190 4.037 4.307 3.337 4.583 4.187 4.607 3.870 4.253 4.127 4.560 4.257 4.797 4.253 Y4.118 4.249 4.181 4.105 3.562 4.462 4.151 4.845 3.779 4.282 4.176 4.448 4.439 4.551 4.348 Yost - 0.215 0.059 0.144 - 0.202 0.225 - 0.121 - 0.035 0.238 - 0.091 0.028 0.049 - 0.112 0.182 - 0.245 0.095 - 107 - Biểu 04a Khả uốn tĩnh xuyên tâm STT t τ N% 190 20 150 20 190 20 150 20 190 10 150 10 190 10 150 10 210 15 10 130 15 11 170 10 15 Kích thước mặt cắt ngang(mm) a b 19.3 19.4 19.4 19.49 19.2 19.46 19.5 19.53 19.2 19.56 19.85 19.3 19.1 19.4 19.5 19.8 19.2 19.5 19.3 19.5 19.3 19.38 19.25 19.89 19.1 19.24 19.56 19.45 19.3 19.24 19.54 19.42 19.77 19.32 19.1 19.2 19.23 19.43 19.62 19.41 19.42 19.13 19.51 19.47 19.32 19.25 19.43 19.82 19.42 19.23 19.12 19.25 19.42 19.72 19.87 19.45 19.28 19.32 19.25 19.79 19.24 19.54 Pmax (KG) σxt (KG/cm2) MC (%) 156 189 203 157 185 211 174 218 175 180 165 212 152 179 154 173 195 143 178 210 151 149 160 197 152 157 184 201 150 180 195 773.2 923.3 1005.1 759.9 906.6 1027.3 871.4 1026.6 862.9 883.0 819.4 1002.2 773.9 870.9 776.0 845.1 951.3 731.1 882.7 1022.8 764.9 725.3 804.6 929.2 762.0 797.7 877.1 962.6 750.4 859.5 955.6 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 - 108 - 12 170 15 13 170 25 14 170 15 170 15 Đối ng 19.42 19.78 19.3 19.87 19.62 19.5 19.97 19.62 19.22 19.36 19.67 19.87 19.28 19.25 19.74 19.43 19.79 19.8 19.3 19.2 19.7 19.69 19.3 19.89 19.2 19.7 19.24 19.2 19.45 19.32 19.79 19.89 19.35 19.98 220 200 161 196 150 180 252 195 170 140 185 201 150 180 110 100 110 1040.3 977.2 814.6 915.0 709.9 892.1 1148.3 970.6 820.5 703.3 918.5 962.6 750.4 859.5 507.1 494.8 501.3 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 Biểu 04b Kết xử lý khả uốn tĩnh xuyên tâm N0 10 11 12 13 14 15 Y1 773.2 759.9 871.4 883.0 773.9 845.1 882.7 725.3 762.0 962.6 955.6 814.6 892.1 820.5 962.6 Y2 923.3 906.6 1026.6 819.4 870.9 951.3 1022.8 804.6 797.7 750.4 1040.3 915.0 1148.3 703.3 750.4 Y3 1005.1 1027.3 862.9 1002.2 776.0 731.1 764.9 929.2 877.1 859.5 977.2 709.9 970.6 918.5 859.5 Ytb 690.533 897.933 920.300 901.533 806.933 842.500 923.467 819.700 812.267 857.500 991.033 813.167 1003.667 814.100 857.500 Y755.616 943.197 901.960 906.792 809.369 868.534 885.897 762.312 805.026 844.063 879.524 903.998 926.216 870.873 888.757 Yost 65.083 45.264 - 18.340 5.258 2.436 26.034 -37.570 - 57.388 - 7.241 - 13.437 - 111.509 90.832 - 77.451 56.773 31.257 - 109 - Tiêu chuẩn kohren G = 0.4929 Hệ số tự tự m= 15 Hệ số tự n–1=2 Tiêu chuẩn tra bảng(5%) G = 0.4069 Phương sai đo lường Sb = 17823.51333 Số bậc tự kb = 30 Phương sai tương thích Sa = 25892.17044 Số bậc tự ka = Tiêu chuẩn FISHER F = 1.4527 Biểu 05a Khả uốn tĩnh tiếp tuyến STT t τ N% 190 20 150 20 190 20 150 20 190 10 150 10 Kích thước mặt cắt ngang (mm) a b 19.85 19.32 19.43 19.97 19.47 19.49 19.34 19.75 19.76 19.72 19.85 19.37 19.2 19.45 19.1 19.15 19.88 19.67 19.48 19.54 19.74 19.56 19.77 19.75 19.43 19.46 19.91 19.82 19.55 19.78 19.78 19.25 19.84 19.64 Pmax (KG) σxt (KG/cm2) MC (%) 149 150 198 153 170 206 210 176 153 157 192 195 179 210 156 180 139 698.4 736.6 960.8 707.8 821.6 973.5 902.1 849.8 836.1 723.0 886.4 948.2 857.8 993.5 793.5 859.7 652.6 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 - 110 - 190 10 150 10 210 15 10 130 15 11 170 10 15 12 170 15 13 170 25 14 170 15 170 15 Đối chứng 19.92 19.78 19.45 19.47 19.46 19.35 19.68 19.78 19.45 19.2 19.57 19.3 19.58 19.38 19.86 19.66 19.6 19.77 19.78 19.58 19.91 19.45 19.97 19.8 19.63 19.57 19.37 19.6 19.54 19.84 19.89 19.81 19.99 19.71 19.79 19.57 19.58 19.78 19.89 19.87 19.45 19.87 19.5 19.85 19.32 19.75 19.45 19.9 19.99 19.35 19.35 19.9 19.3 19.4 19.87 19.39 19.9 19.6 19.9 19.63 19.68 19.99 164 230 153 214 134 196 160 234 210 187 196 132 170 205 200 169 184 165 132 190 232 165 174 160 127 196 142 176 95 105 110 755.2 947.6 829.0 1010.3 647.3 951.2 748.1 1076.5 984.5 926.8 913.2 647.5 793.3 1020.2 929.4 818.0 853.4 751.9 641.6 933.0 1059.3 819.9 833.4 736.8 619.5 910.5 687.0 816.3 454.2 491.9 498.2 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 - 111 - Biểu 05b Kêt xử lý khả uốn tĩnh tiếp tuyến N0 10 11 12 13 14 15 Y1 698.4 707.8 1002.1 723.0 857.8 859.7 1047.6 647.3 1076.5 913.2 1020.2 853.4 933.0 833.4 910.5 Y2 736.6 821.6 849.8 886.4 993.5 652.6 729.0 951.2 984.5 647.5 929.4 751.9 1059.3 736.8 687.0 Y3 960.8 973.5 736.1 948.2 793.5 755.2 1010.3 748.1 926.8 793.3 818.0 641.6 819.9 619.5 816.3 Ytb 798.600 834.300 862.667 852.533 881.600 755.833 928.967 782.200 995.933 784.667 922.533 748.967 937.400 729.900 804.600 Tiêu chuẩn kohren G = 0.1264 Hệ số tự m = 15 Hệ số tự n–1=2 Tiêu chuẩn tra bảng(5%) G = 0.4069 Phương sai đo lường Sb = 12633.06044 Số bậc tự kb = 30 Phương sai tương thích Sa = 25614.04248 Số bậc tự ka = Tiêu chuẩn FISHER F = 1.0275 Y868.941 868.214 877.639 843.496 899.574 749.797 903.989 720.795 934.388 822.197 829.935 817.550 849.723 793.562 840.901 Yost 70.341 33.914 14.972 - 9.038 17.974 - 6.036 - 24.978 - 61.405 - 61.405 37.530 - 92.598 68.583 - 87.677 63.662 36.301 - 112 - Bảng 06a Khả nén dọc thớ gỗ Bồ Đề STT T0 τ N% 190 20 150 20 190 20 150 20 190 10 150 10 190 10 150 10 210 15 10 130 15 11 170 10 15 Kích thước mặt cắt ngang a b 19.45 19.78 19.78 19.89 19.32 19.58 19.5 19.95 19.5 19.58 19.6 19.3 19.47 19.75 19.55 19.87 19.75 19.87 19.61 19.52 19.78 19.87 19.54 19.2 19.54 19.87 19.62 19.66 19.57 19.82 19.69 19.6 19.51 19.64 19.77 19.75 19.56 19.67 19.45 19.42 19.6 19.42 19.72 19.61 19.75 19.65 19.66 19.88 19.32 19.49 19.47 19.78 19.31 19.85 19.44 19.89 19.72 19.56 19.87 19.83 19.35 19.2 P(kg/ cm2) 1279 2134 1893 2795 2067 1830 2100 1892 1763 1650 2536 1600 2102 1573 1891 1631 1698 2531 2154 1576 1786 1565 1747 2719 1756 1896 2110 2113 1600 1720 3364 σndt MC(%) (Kg/cm2) 332.45 542.42 500.42 718.46 541.37 483.77 546.12 487.05 449.25 431.05 645.25 426.48 541.39 407.80 487.53 422.62 443.14 648.21 559.85 417.24 469.22 404.70 450.16 695.68 466.34 492.32 550.48 346.47 314.81 436.52 905.47 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 - 113 - 12 170 15 13 170 25 14 170 15 170 15 Đối chứng 19.44 19.63 19.81 19.6 19.87 19.54 19.63 19.32 19.75 19.38 19.69 19.55 19.23 19.75 19.38 19.95 19.54 19.51 19.54 19.89 19.81 19.83 19.91 19.59 19.75 19.7 19.74 19.54 19.59 19.78 19.89 19.58 19.82 19.95 1973 2125 2072 1520 1720 3854 2001 2150 2265 1550 1532 1756 1713 2153 1026 1187 1162 520.20 554.01 525.86 391.47 436.52 990.64 520.35 563.46 582.15 405.16 398.19 458.50 450.35 548.08 270.38 300.20 298.08 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 12 Bảng 06b Kết xử lý nén dọc thớ gỗ N0 10 11 12 13 14 15 Y1 332.45 718.46 546.12 431.05 541.39 422.62 559.85 404.70 466.34 546.47 905.47 525.86 990.64 582.15 458.50 Y2 542.42 541.37 487.05 645.25 407.80 443.14 417.24 450.16 492.32 414.81 520.20 391.47 520.35 405.16 450.35 Y3 500.42 483.77 449.25 426.48 487.53 648.21 469.22 695.68 550.48 436.52 554.01 436.52 563.46 398.19 548.08 Ytb 458.430 581.200 494.140 500.927 478.907 504.657 482.103 516.847 503.047 374.933 659.893 451.283 691.483 461.833 485.643 Y544.796 594.959 504.868 501.536 486.518 502.149 476.565 438.702 424.192 431.695 576.071 513.013 602.551 528.673 519.038 Yost 86.366 13.759 10.728 0.610 7.611 - 2.508 - 5.538 - 78.145 - 78.854 56.762 - 83.822 61.729 - 88.932 66.840 33.395 - 114 - Tiêu chuẩn kohren G = 02921 Hệ số tự m = 15 Hệ số tự n–1=2 Tiêu chuẩn tra bảng (5%) G = 0.4069 Phương sai đo lường Sb = 15426.75937 Số bậc tự kb = 30 Phương sai tương thích Sa = 28640.07484 Số bậc tự ka = Tiêu chuẩn FISHER F = 1.8565 - 115 - Biểu 07a Khả co rút gỗ Bồ Đề S T T 10 11 12 Kích thước mẫu(mm) t 190 150 190 150 190 150 190 150 210 130 170 170 τ 8 4 8 4 6 10 N (%) 20 20 20 20 10 10 10 10 15 15 15 15 Thước ngâm Độ co rút Sau ngâm DT XT TT DT XT TT DT XT TT 11.58 30.52 30.29 11.52 30.02 28.78 0.52 1.64 4.99 11.33 30.60 29.42 11.30 29.98 28.52 0.26 2.03 3.06 11.78 31.14 29.49 11.76 29.98 28.52 0.17 3.73 3.29 11.46 30.56 30.14 11.40 30.52 28.88 0.42 0.63 3.18 11.56 30.56 29.46 11.50 30.25 28.87 0.62 1.01 3.00 11.23 30.54 29.18 11.15 30.19 28.56 0.71 1.15 2.12 11.46 30.32 29.78 11.40 29.88 28.71 0.61 1.45 3.59 11.30 30.25 29.89 11.25 29.95 28.48 0.33 2.99 3.72 11.56 30.98 29.10 11.50 29.56 28.55 0.40 2.58 2.89 11.48 30.34 30.19 11.42 29.82 28.76 0.52 1.71 4.74 11.35 30.80 30.01 11.30 29.92 28.46 0.63 2.86 5.16 11.58 31.20 29.30 11.52 29.98 28.24 0.52 3.91 3.62 11.78 30.30 29.89 11.56 30.10 28.99 1.87 0.66 3.01 11.39 30.56 29.53 11.15 30.50 28.45 2.11 0.20 3.66 11.46 30.76 29.45 11.40 29.88 28.97 0.52 2.86 1.63 11.89 30.60 30.04 11.83 29.89 28.42 0.50 2.32 5.39 11.59 31.08 29.70 11.51 29.84 28.30 0.69 3.99 4.71 11.63 30.83 29.55 11.57 29.89 28.42 0.52 3.05 3.82 11.15 30.26 29.89 11.00 29.98 28.78 1.35 0.93 2.71 11.25 30.56 29.27 11.05 29.78 28.94 1.78 1.55 2.13 11.45 30.05 29.89 11.50 29.99 28.91 1.44 1.20 3.28 11.03 31.14 29.95 10.98 29.85 28.45 0.45 4.14 5.01 11.39 30.65 29.57 11.31 29.67 28.42 0.70 3.20 3.89 11.56 30.15 30.32 11.50 29.48 28.64 0.52 2.22 5.54 11.28 30.42 29.89 11.22 29.60 28.50 0.53 2.70 4.65 11.38 30.40 29.87 11.34 29.52 28.58 0.35 2.89 4.32 11.40 30.40 29.53 11.37 29.56 28.60 0.26 2.76 3.15 11.30 30.56 30.02 11.24 29.62 28.52 0.53 3.08 5.00 11.42 30.48 29.99 11.37 29.54 28.61 0.44 3.08 4.60 11.44 30.42 29.73 11.37 29.52 28.72 0.61 2.96 3.40 11.09 30.50 29.87 11.08 29.84 28.54 0.19 2.16 4.45 11.28 30.62 30.01 11.25 29.98 28.65 0.11 2.09 4.53 11.12 30.40 29.49 11.11 29.80 28.62 0.15 1.97 2.95 11.51 30.48 29.98 11.43 29.50 28.54 0.70 3.22 4.80 - 116 - 13 14 15 170 170 170 6 Đối chứng 25 15 11.60 30.36 29.95 11.54 29.40 28.34 0.52 3.16 5.38 11.40 30.58 29.95 11.33 29.63 28.53 0.61 3.11 4.74 11.08 30.30 30.09 11.06 29.98 28.65 0.18 1.06 4.79 11.21 30.74 29.72 11.20 29.80 28.56 0.09 3.06 3.90 11.41 30.62 29.60 11.40 29.98 28.72 0.09 2.09 2.97 11.28 30.61 30.04 11.21 29.62 28.38 0.62 3.23 5.53 11.60 30.67 30.02 11.53 29.68 28.34 0.60 3.23 5.60 11.48 30.64 29.71 11.42 29.66 28.30 0.52 3.20 4.75 11.58 30.52 30.29 11.52 30.03 28.78 0.52 1.61 4.99 11.21 30.74 29.72 11.20 29.80 28.56 0.09 3.06 3.90 11.60 30.36 29.95 11.54 29.40 28.34 0.52 3.16 5.38 11.36 30.90 29.90 11.27 29.40 28.20 0.79 4.85 5.69 11.42 30.86 29.98 11.32 29.54 28.32 0.88 4.28 5.54 11.40 31.00 29.96 11.32 29.54 28.20 0.70 4.71 5.87 Biểu 07b1 Kết xử lý khả co rút dọc thớ N0 10 11 12 13 14 15 Y1 0.52 0.52 0.52 0.52 1.87 0.50 1.35 0.45 0.53 0.53 0.09 0.70 0.18 0.62 0.52 Y2 0.26 0.52 0.44 0.44 2.11 0.69 1.78 0.70 0.35 0.44 0.27 0.52 0.09 0.60 0.09 Y3 0.17 0.71 0.52 0.52 0.52 0.52 0.44 0.52 0.26 0.61 0.09 0.61 0.09 0.52 0.52 Tiêu chuẩn kohren G = 0.3181 Hệ số tự m = 15 Hệ số tự n–1=2 Tiêu chuẩn tra bảng (5%) G = 0.4069 Ytb 0.317 0.583 0.487 0.490 1.500 0.570 1.190 0.557 0.380 0.527 0.150 0.610 0.120 0.580 0.377 Y0.216 0.508 0.410 0.64 1.275 0.606 1.224 0.571 0.632 0.384 0.400 0.470 0.127 0.683 0.211 Yost - 0.055 - 0.075 - 0.076 0.184 - 0.225 0.036 0.034 0.015 0.252 - 0.142 0.250 - 0.140 0.007 0.103 - 0.166 - 117 - Phương sai đo lường Sb = 0.03033 Số bậc tự kb = 30 Phương sai tương thich Sa = 0.18326 Số bậc tự ka = Tiêu chuẩn FISHER F = 1.0429 Bảng 07b2 Kết xử lý khả co rut xuyên tâm N0 10 11 12 13 14 15 Y1 1.64 0.13 1.45 1.71 0.66 2.32 0.93 4.14 2.70 3.08 2.16 3.22 1.06 3.23 1.61 Y2 2.03 1.01 0.99 2.86 0.20 3.99 2.55 3.20 2.89 3.08 2.09 3.16 3.06 3.23 3.06 Y3 3.73 1.15 4.58 3.91 2.86 3.05 0.20 2.22 2.76 2.96 1.97 3.11 2.09 3.20 3.16 Tiêu chuẩn kohren G = 0.1918 Hệ số tự m = 15 Hệ số tự n–1=2 Tiêu chuẩn tra bảng (5%) G = 0.4069 Phương sai đo lường Sb = 0.42918 Số bậc tự kb = 30 Phương sai tương thích Sa = 0.84208 Tiêu chuẩn FISHER F = 9620 Ytb 2.467 0.763 2.340 2.827 1.240 3.120 1.227 3.187 2.783 3.040 2.073 3.163 2.070 3.220 2.610 Y2.142 0.845 2.650 2.489 1.673 2.905 1.239 3.606 2.458 3.111 2.122 2.860 2.320 2.715 2.995 Yost - 0.325 0.082 0.310 - 0.338 0.433 - 0.215 0.013 0.420 - 0.325 0.071 0.049 - 0.303 0.250 - 0.505 0.385 - 118 - Bảng 07b3 Kết xử lý khả co rút tiếp tuyến N0 10 11 12 13 14 15 Y1 4.99 4.18 3.59 4.74 3.01 5.39 3.71 5.01 4.65 5.00 4.45 4.80 4.79 5.53 4.99 Y2 3.06 2.00 4.72 5.16 3.66 4.71 1.13 3.89 4.32 4.60 4.53 5.38 3.90 5.60 3.90 Y3 3.29 2.12 1.89 3.62 1.63 3.82 3.28 5.54 3.15 3.40 2.95 4.74 2.97 4.75 5.38 Tiêu chuẩn kohren G = 0.1253 Hệ số tự m = 15 Hệ số tự n–1=2 Tiêu chuẩn tra bảng (5%) G = 0.4069 Phương sai đo lường Sb = 0.59146 Số bậc tự kb = 30 Phương sai tương thích Sa = 0.93012 Tiêu chuẩn FISHER F = 1.5726 Ytb 3.780 2.767 3.400 4.507 2.767 4.640 2.707 4.813 4.040 4.333 3.977 4.973 3.887 5.293 4.757 Y3.476 2.723 3.689 4.113 3.215 4.405 2.805 5.172 3.621 4.606 4.103 4.701 4.273 4.760 4.978 Yost - 0.304 - 0.044 0.289 - 0.394 0.448 - 0.235 0.098 0.359 - 0.419 0.273 0.126 - 0.273 0.387 - 0.533 0.222 ... tượng nghiên cứu giới hạn đề tài Trong công nghệ gỗ biến tính có nhiều phương pháp khác nhau, đề tài nghiên cứu phương pháp biến tính gỗ phương pháp hoá dẻo- nén ép Nguyên liệu Bồ Đề, loại có tính. .. lại gỗ, tính vật lý, học khả trang sức Để thực công việc nghiên cứu phương pháp biến tính gỗ hoá dẻo nén ép, phương pháp thể rõ yêu cầu cần nghiên cứu mà đề tài đưa 1.2 Lịch sử vấn đề nghiên cứu. .. việc nghiên cứu phương pháp biến tính hóa dẻo nén ép số nhà khoa học giới nghiên cứu như: VG Matveeva Liên Xô cũ có đề tài nghiên cứu việc tăng mức độ nén gỗ Năm 1932 Viện hoá gỗ Liên Xô đưa phương