THiết kế Kết cấu bê tông cốt thép L =22 m theo 22TCN27205

Đồ án môn học kết cấu bê tông cốt thép …………….000…………… ĐỒ ÁN MÔN HỌC KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP Giáo viên hướng dẫn : Sinh viên : Lớp : ĐỀ BÀI: Thiết kế dầm cho cầu dường ô tô nhịp giản đơn,bằng BTCT,thi công phương pháp đúc rieng dầm công trường tải trọng cho trước I SỐ LIỆU GIẢ ĐỊNH Chiều dài nhịp: :l=22 (m) Hoạt tải :HL-93 Khoảng cách tim hai dầm :220 cm Bề rộng chế tạo cánh :bf=180cm Tĩnh tải mặt cầu rải đều(DW) :5 KN/m Hệ số phân bố ngang tính cho mômen :mgM =0,7 Hệ số phân bố ngang tính cho lực cắt :mgQ =0,8 Hệ số phân bố ngang tính cho độ võng :mg =0,6 Hệ số cấp đường :K=0,65 Độ võng cho phép hoạt tải :1/800 Vật liệu(cốt thép theo ASTM 615M): :Cốt thép chịu lực: fy =520 Mpa :Cốt đai: fy =520 Mpa :Bê tông fc’ =30 Mpa Quy trình thiết kế cầu 22TCN-272-2005 II YÊU CẦU VỀ NỘI DUNG A-TÍNH TOÁN: Chọn mặt cắt ngang dầm Tính mômen,lực cắt lớn tải gây Vẽ biểu đồ bao moomen,lực cắt tải gây Tính,bố trí cốt thép dọc chủ mặt cắt nhịp Tinh,bố trí cốt thép đa Tính toán kiểm soát nứt Tính độ võng hoạt tải gây Xác đinh vị trí cốt thép,vẽ biểu đồ bao vật liệu B-BẢN VẼ: Thể giấp A1 10 Vẽ mặt dầm,vẽ mặt cắt đại diện 11 Vẽ biểu đồ bao vật liệu 12 Bóc tách cốt thép,thống kê vật liệu XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MẶT CẮT DẦM: 1.1 Chiều cao dầm h Đồ án môn học kết cấu bê tông cốt thép Chiều cao dầm h chọn theo điều kiện cường độ điều kiện độ võng,thông thường dầm BTCT chiều cao thỏa mãn điều kiện cường độ đạt yêu cầu độ võng Chiều cao dầm chọn không thay đổi suốt chiều dài nhịp,chọn theo công thức kinh nghiệm: 1 h =( ÷ )l 10 20 h =(1,1÷2,2)m Chiều cao nhỏ theo quy định quy trình: hmin =0,07x22=1,54(m) Trên sở sơ chọn chiều cao dầm h=160cm Mặt cắt ngang dầm 1.2 Bề rộng sườn dầm bw Tại mặt cắt gôi dầm,chiều rộng sườn dầm định theo tính toán ứng suất kéo chủ Chiều rộng bw chọn chủ yếu theo yêu cầu thi công cho dễ đổ BT với chất lượng tốt Theo yêu cầu đó,ta chon chiều rộng sườn bw=24cm 1.3 Chiều dày cánh hf Chiều dày cánh chọn phụ thuộc vào điều kiện chịu lực vị trí xe tham gia chịu lực tổng thể với phận khác Theo kinh nghiệm hf=18cm 1.4 chiều rộng cánh Theo đề ta có:b=220(cm) 1.5 Chọn kích thước bầu dâm bl,hl: hl=23cm bl=37cm 1.6 Tính sơ trọng lượng thân dầm 1(m) dài: Diện tích mặt cắt dầm A =1.8x0.18+0.1x0.1+0.065x0.065+(1.6-0.18-0.23)x0.24+0.23x0.37= 0.708925m2 w dc = Axγ = 0.708925x24= 17 0142(kn/m) Trong đó:γ = 24(kN/m3): trọng lượng riêng bê tông Xác định bề rộng cánh tính toán Bể rộng cánh tính toán dầm bên không lấy trị số nhỏ ba trị số sau: - L=22/4=5,5 với L chiều dài nhịp hữu hiệu - Khoảng cách tim dầm:220cm Đồ án môn học kết cấu bê tông cốt thép - 12 lần bề dày cánh bể rộng sườn dầm: 12hf+bw=12x18+24=240cm - Và bề rộng cánh tính toán không lớn bề rộng cánh chê tạo:bf=180cm Vậy bề rộng cánh hữu hiệu b=180cm Quy đổi tiết diện tính toán: - Diện tích tam giác chỗ vát cánh: S1=10x10/2=50 cm - Chiều dày cánh quy đổi: × 50 S1 qd h f =h f + =18 + 180 − 24 = 18,641cm =186,41mm b − bw - Diện tích tam giác chỗ vát bầu dầm:S2 =(6,5x6,5)/2=21,13 cm Chiều cao bầu dầm mới: 2S 2 × 21,13 h 1qd =h + =23 + =26,25cm=262,5mm b1 − bw 37 − 24 Mặt cắt tính toán TÍNH TOÁN DIỆN TÍCH BỐ TRÍ CỐT THÉP TẠI MẶT CẮT GIỮA DẦM Tính moomen tính toán ứng với trạng thái giới hạn cường độ,tính mặt cắt nhịp; M=η{(1,25×wdc+1,5×wdw)+mgM[1,75×LL1+1,75×k×LLM×(1+IM)]}×wM Trong đó: LLL :Tải trọng rải (9,3kn/m) Đồ án môn học kết cấu bê tông cốt thép LL tan dem M =18,91 :Hoạt tải tương đương xe trục thiết kế ứng với đ.a.h M mặt cắt nhịp(KN/m) LL =23,15 :Hoạt tải tương đương xe tải thiết kế ứng với đ.a.h M mặt cắt nhịp(KN/m) mg m =0,7 :Hệ số phân bố ngang tính cho moomen(đã tính hệ số xe m) Wdc =17,0142 :Trọng lượng dầm đơn vị chiều dài(KN/m) Wdw =5 :Trọng lượng lớp mặt cầu tiện ích công cộng đơn vị chiều dài(tính cho dầm(KN/m)) (1+IM) =1,25 :Hệ số xung kích ωM =60,5 :Diện tích đ.a.h M(m2) K =0,65 :Hệ số HL-93 Thay số: M=0,95x{(1,25x17,0142+1,5x5)+0,7[1,75x9,3+1,75x0,65x23,15x(1+0,25)]}x60,5 =3632,22KNm Giả sử chiều cao hữu hiệu dầm: d=(0,8÷0,9)h chọn d=0,9×h=0,9x160=144cm) Giả sử trục trung hòa qua dầm: ' ' Mn=0,85×a×bw×f c (d − a/2)+0,85×βl(b − bw)×hf×f c (d − hf/2) Mu=ΦMn Trong đó: Mn:Mô men kháng danh định Mu=3632,22 (KNm) Φ:Hệ số kháng(với dầm chịu kéo uốn lấy:Φ=0,9 As:Diện tích cốt thép chịu kéo Fy=520Mpa:Giới hạn chảy cốt thép dọc chủ ' f c =30 Mpa:Cường độ chịu nén BT tuổi 28 ngày Βl:Hệ số quy đổi chiều cao vùng nén xác định ' =0,85 28MPa ≥ f c truck M =0,85 − 0,5x(f c -28)/7 56MPa ≥f c ≥28MPa ' ' ' =0,65 f c ≥56MPa Vậy theo điều kiện đầu f c =30MPa nên ta có βl= 0,85 − 0,05 × ( ' 30 − 28 ) = 0,8375 hf=0,18588m:chiều dày cánh sau quy đổi a=βlc:Chiều cao khối ứng suất chữ nhật tương đương   Mu   −Mf φ   Ta có a=d 1 − − '  0,85 × f c × bw × d       ' Với Mf=0,85×βl(b-bw)×hf×f c (d-hf/2) Thay số liệu vào ta có: 0,18641 Mf =0,85x0,8375x(1,8 − 0,24)x0,18641x30x103x(1,44 − )=8364,120(KNm) M u 3632,22 = =4035,8KNm < Mf → a 0,03x =0,03x =0,17%(thỏa mãn) fy 520 2.Xác định nội lực 1.71/Tính toán mômen lực cắt vị trí Vẽ đ.a.h mômen lực cắt +chiều dại nhịp:l=22 m +chia dầm thành 10 đoạn ứng với mặt cắt từ đến 10,mỗi đoạn dài 2,2m Đường ảnh hưởng mômen tiết diện: Đồ án môn học kết cấu bê tông cốt thép DAH M1 1,98 DAH M2 3,52 DAH M3 4,62 DAH M4 5,28 DAH M5 5,5 Các công thức tính toán giá trị moomen,lực cắt mặt cắt thứ i theo trạng thái giới hạn cường độ: Mi=η { (1,25 × wdc + 1,5 × wdw ) + mg M [1,75 × LLl + 1,75 × k × LLM (1 + IM )]} × wM Qi=η {(1,25 × wdc + 1,5 × wdw ) × wQ + mg Q [1,75 × LLl + 1,75 × k × LLM (1 + IM )] × wQ } Các công thức tính toán giá trị moomen.lực cắt mặt cắt thứ i theo trạng thái giới hạn sử dụng: Mi=1x { ( wdc + wdw ) + mg M [ LLl + k × LLM (1 + IM )]} × wM Qi=1x { ( wdc + wdw ) × wQ + 0, 7[ LLl + LLM × (1 + IM )]} w1Q *Trong đó: w dw ;wdc :tĩnh tải rải trọng lượng thân dầm(KNm) w M :diện tích đ.a.h moomen mặt cắt thứ i w Q :tổng đại số diện tích đ.a.h lực cắt w lQ :diện tích phần lớn đ.a.h lực cắt LL:hoạt tải tương ứng với đ.a.h moomen lực cắt mặt cắt thứ i LLQ:hoạt tải tương ứng với đ.a.h lực cắt mặt cắt thứ i mgM;mgQ:hệ số phân bố ngang tinh cho mômen lực cắt LLL=9,3KN/m:tải trọng rải (l+IM):hệ số xung kích,lấy=1,25 η:hệ số điều chỉnh tải trọng xác định công thức η=ηd×ηR×ηl≥0,95 với đường quốc lộ trạng thái giới hạn cường độ I:ηd=0,95;ηR=1,05; ηl=0,95 với trạng thái giới hạn sử dụng η=1 Bảng giá trị mômen Đồ án môn học kết cấu bê tông cốt thép truck tan dem cd α xi (m) wmi ( m ) LLmi LLMi M i (kNm) (KN/m) (KN/m) 2,2 0,10 21,78 25,218 19,378 1350,19 4,4 0,20 38,72 24,706 19,306 2381,59 6,6 0,30 50,82 24,19 19,198 3101,04 8,8 0,40 58,08 23,67 19,09 3515,49 11 0,50 60,50 23,15 18,91 3632,22 Ta vẽ biểu đồ bao moomen cho dầm trạng thái giới hạn cường độ: 10 Đah Q0 0.9 0.1 Đah Q1 933,55 1648,37 2148,57 2438,33 2522,04 1350,19 2381,59 3101,04 3515,49 3632,22 3515,49 3101,04 2381,59 1350,19 Đường ảnh hưởng lực cắt tiết diện sd M i (kNm) Đồ án môn học kết cấu bê tông cốt thép 0.8 Đah Q2 0.2 0.7 Đah Q3 0.3 0.6 Đah Q4 0.4 0.5 Đah Q5 0.5 Bảng giá trị lực cắt xi (m) l i (m) w lQ ( m ) 0,00 2,2 4,4 6,6 8,8 11 22 19,8 17,6 15,4 13,2 11 11 8,91 7,04 5,39 3,96 2,75 wQ (m ) LLQi truck LLQi tan dem Qi (kN ) Qi (kN ) 11 8,8 6,6 4,4 2,2 0,00 (kN / m) 25,73 28,13 31,00 34,43 38,65 43,81 (kn / m) 19,45 21,57 24,20 27,48 31,84 37,82 742,48 621,51 503,25 387,44 274,49 164,21 507,92 422,89 339,50 257,57 177,37 98,77 1.biểu đồ bao lực cắt trạng thái giới hạn cường độ cd sd Đồ án môn học kết cấu bê tông cốt thép 742,48 621,51 503,25 387,44 274,49 164,21 164,21 274,49 387,44 503,25 621,51 742,48 vẽ biểu đồ bao vật liệu Tính toán moomen kháng tính toán dầm bị cắt uốn côt thép: Kết tính toán thể hiệ bảng sau: Số lần ST Vị Trí cắt lại AS (cm ) dS (cm) a (cm) TTH Mr Qua 12 61,2 14 6,93 c¸nh 4080,47 Qua 10 51 12,5 5,78 c¸nh 3452,89 Qua 40,8 12,125 4,62 c¸nh 2778,04 Qua 30,6 11,5 3,47 canh 2103,81 Qua 4 20,4 14 2,31 canh 1382,20 Cắt cốt thép lần Hiệu chỉnh biểu đồ bao mômen Do điều kiện lượng cốt thép tối thiểu:Mr ≥ min{1,2Mcr;1,33Mu} nên Mu≤0,9Mcr điều kiện lượng côt thép tối thiểu Mr≥ 1,33Mu.Điều có nghĩa khả chịu lực dầm phải bao đường Mu Khi;Mu≤0,9Mc Ta có:Diện tích mặt cắt ngang Ag = 18.641 × 180+(160-18.641-26,25) × 24+26,25 × 37=7089,25(cm2) Đồ án môn học kết cấu bê tông cốt thép Xác định vị trí trục trung hòa 18,641 × 180 × 150,6795 + (160 − 18,641 − 26,25) × 24 × 83,8045 + 26,25 × 37 × 13,125 yt = 7089,24 yt =105,77 cm Moomen quán tính tiết diện nguyên 180 × 18,6413 115,109   ( ) Ig = + 180 × 18,641 × 150,6795 − 150,77 + 24 × 115,109 ×  26,25 + − 105,77  12   3 24 × 115,109 37 × 26,25 + + + 37 × 26,25 × (105,77 − 13,125) 12 12 =19639931,1 cm f r =0,63 × f Ig , c =0,63 x 30 =3,45 Mpa 3,45 × 10 × 19639931,1 =640,61 ( KNm) It 105,77 − ⇒ Mcr=640,61 ( KNm) ⇔ Mcr=fr = - Tìm vị tr í mà Mu = 1.2Mcr Mu = 0.9Mcr Để tìm vị trí ta xác đ ịnh khoảng cách x1,x2 nội suy tung độ biểu đồ momen ban đầu Mu = 1.2Mcr= 1.2×640.61=768,732(kNm) ⇒ x2=1456,809(mm) Mu = 0.9Mcr=0.9×640,61=576,549(kNm) ⇒ x1=1092,607 (mm) - Tại đoạn Mr≥1.2Mcr ta giữ nguyên biểu đồ Mu - Tron đoạn 0.9Mcr≤Mr≤1.2Mcr vẽ đườn nằm ngang với giá trị 1.2Mcr 0.9Mcr 1092,607 1456,809 M'u = 43Mu 1.2Mcr Mu Đồ án môn học kết cấu bê tông cốt thép *Xác định điểm cắt lý thuyết Điểm cắt lý thuyết mà theo yêu cầu uốn không cần cốt thép dài Để xác định điểm cắt lý thuyết ta cần vẽ biểu đồ moomen tính toán Mu xác định điểm giao biểu đồ ΦMn *Xác định điểm cắt thực tế Từ điểm cắt lý thuyết cần kéo dài phía moomen đoạn ll.chiều dài ll lấy trị số lớn trị số sau: -chiều cao hữu hiệu tiết diện:d=h- d s =1600-164=1436 mm -15 lần đường kính danh định:15x29=435 mm -1/20 lần nhịp:(1/20)x22000=1100mm =>chọn ll=1440mm Đồng thời chiều dài không nhỏ chiều dài phát triển lực ld.Chiều dài ld gọi chiều dài khai triển hay chiều dài phát triển lực đoạn mà cốt thép dính bám với BT để đạt cường độ tính toán Chiều dài khai triển ld kéo lấy sau: Chiều dài triển khai cốt thép kéo ld,phải không nhỏ tích số chiều dài triển khai cốt thép kéo ldb quy định đây,nhân với hệ số điều chỉnh hệ số quy định quy trình.Chiều dài triển khai cốt thép kéo không nhỏ 300mm Chiều dài triển khai cốt thép ldb(mm) sử dụng với cốt thép dọc sử dụng thép sô 32 0,02 Ab f y 0,02 x510 x520 ldb= = =968,37(mm) f c' 30 Đồng thời ldb≥0,06×db×fy=0,06x25,4x520=792,48(mm) Trong Ab =510:diện tích số 25(mm2) fy =520MPa:cường độ chảy quy định cốt thép ' f c =30MPa:cường độ chịu nén quy định BT tuổi 28 ngày db =25,4mm:đường kính thanh(mm) Hệ số điều chỉnh làm tăng ld:1,4 Act 55,08 Hệ số điều chỉnh làm giảm ld: = =0,9 Att 61,2  ld=968,37x1,4x0,9=1220,15 (mm) Chọn ld=1220(mm) Với: Act=55,08(cm2) Diện tích cần thiết theo tính toán Att=62,2(cm2) Diện tích thực tế bố trí Cốt thép chịu kéo kéo dài cách uốn cong qua thân dầm kết thúc vùng BT chịu nén với chiều dài triển khai ld tới mặt cắt thiết kế có the kéo dài liên tục lên mặt đối diện côt thép Đồ án môn học kết cấu bê tông cốt thép 250 1539,21 1350,19 Mu'= 4Mu 828,28 M u =0,9M cr M u =1,2 Mcr 2855,40 2381,59 1804,81 11300 =1440 L d =1220 L1 3101,04 3972,30 3515,49 Mu 3632,22 Mu (KN.m) 4080,47 3452,89 2778,04 2103,81 1382,20 Mr (KN.m) 1600 50 Đồ án môn học kết cấu bê tông cốt thép 3:TÍNH TOÁN CHỐNG CẮT Biểu thức kiểm toán φVn > Vu Vn sức kháng danh định,được lấy giá trị nhỏ Vn=Vc+Vs (N) ' Hoặc Vn=0,25f c bvdv (N) Vc=0,083β Vs= f c' dvbv (N) Av f v d v (cot gθ + cot gα ) sin α (N) s Trong đó: • Chiều cao chịu cắt hữu hiệu dv,xác định khoảng cách cánh tay đòn nội ngẫu lực Trường hợp tính theo tiết diện chữ nhật cốt thép đơn dv =d − a/2.Đồng thời dv=max{0,9d;0,72h} Vậy dv=max{0,9d;0,72h;d-a/2} 0,9de= 0,9x146 = 1314 mm 0,72h =0,72x1600=1152mm d − a/2=1460 − 69,3/2= 1413,35(mm) +bv:bề rộng bụng hữu hiệu,lấy băng bụng nhỏ chiều cao dv,vậy bv=bw=24cm Từ ta thấy dv=1413,35 (mm) +s(mm):bước cốt thép đai +β:Hệ số khả BT bị nứt chéo truyền lực kéo + θ :góc nghiêng ứng suất nén chéo + β, θ xác định băng cách tra đồ thị tra bảng +α:góc nghiêng cốt thép ngang với trục dọc,bố trí cốt thép đai vuông với trục dầm nên α=90  +Hệ số sức kháng cắt,với BT thường Φ=0,9 Av:diện tích cốt thép bị cắt cự ly s(mm) Vs:Khả chịu lực cắt BT (N) Vu:Lực cắt tính toán(N) Kiểm tra điều kiện chịu lực cắt theo khả chịu lực BT vùng nén: +Xét mặt cắt cách gối khoảng dv=1413,35 (mm).Xác định nội lực đường bao băng phương pháp nội suy Vu=664,77(KN) Mu=867,41 (KNm) ' ΦVn=Φ(0,25f c bvdv)=0,9x0,25x30x240x1413,35=2289627N=2289,627 KN Vu = 699,22 KN Đạt Tính góc θ hệ số β: +Tính toán ứng suất cắt Vu 664,77 × 10 V= = =2,18 N/mm2 φ × d v × bv 0,9 × 1413,35 × 240 v 2,18 +Tính tỉ số ứng suất ' = =0,073 A v =60,85mm2=>thỏa mãn Kiểm tra khoảng cách tối đa côt thép đai Ta có ' 0,1f c ×dv×bv=0,1×30×1413,35×240=1017,61×103(N)>Vu=664,77×103(N) *Nên ta kiểm tra theo điều kiện sau: s≤0,8dv s=260mm≤0,8dv=0,8x1413,35=1130,68mm=>thỏa mãn s≤600mm=>thỏa mãn Kiểm tra điều kiện đảm bảo cho cốt thép dọc không bị chảy tác dụng tổ hợp cua mômen,lực dọc trục lực cắt: Khả chịu lực cắt cốt thép đai: Av × f y × cot gθ 142 × 520 × cot g 38,66 o Vs= = = 354,998×103(N) s 260 Asfy=2040x520=1060,8 x103N Đồ án môn học kết cấu bê tông cốt thép M u  Vu   867,41 × 10  699,22 × 10 − 0,5 × 354,998 × 10  cotg(38,66  ) +  − 0,5Vs  cotgӨ= +  d vφ  φ 0,9 1413,35 × 0,9    =817,45x10 N M u  Vu  +  − 0,5Vs  cotgӨ=>đạt d vφ  φ  =1060,8.103 > 817,45.103 => đạt Asfy > 4:TÍNH TOÁN KIỂM TOÁN NỨT: Tại mặt cắt tuỳ vào giá trị nội lực bêtông bị nứt hay không.Vì để tính toán kiểm toán nứt ta kiểm tra xem mặt cắt có bị nứt hay không Để tính toán xem mặt cắt có bị nưt hay không người ta coi phân bố ứng suất mặt cắt ngang tuyến tính ứng suất kéo fc bêtông Mặt cắt ngang tính toán 185,88 1900 272,5 yt 1600 200 370 Diện tích mặt cắt ngang: Ag = 18.641 × 180+(160-18.641-26,25) × 24+26,25 × 37=7089,25(cm2) Xác dịnh vị trí trục trung hòa : 18,641 × 180 × 150,6795 + (160 − 18,641 − 26,25) × 24 × 83,8045 + 26,25 × 37 × 13,125 yt = 7089,24 yt =105,77 cm mô men quán tính tiết diện nguyên: Đồ án môn học kết cấu bê tông cốt thép 180 × 18,6413 115,109   Ig = + 180 × 18,641 × (150,6795 − 150,77 ) + 24 × 115,109 ×  26,25 + − 105,77  12   3 24 × 115,109 37 × 26,25 + + + 37 × 26,25 × (105,77 − 13,125) 12 12 =19639931,1 cm Tính ứng suất kéo bê tông: Ma 2522,04 × 10 −3 × y = × 105,77 × 10 −2 = 13,58 (Mpa) fc= t −8 Ig 19639931,1 × 10 cường độ chịu kéo uốn bê tông: fr= 0,63 × f ' c = 0,63 × 30 = 3,45 (Mpa) ⇒ fc =13,58 > 0,8fr=0,8×3,45=2,76 mặt cắt bị nứt xác định ứng khả chịu kéo lớn cốt thép trang thái giới hạn sử dụng: Z ;0,6 × f y } fsa=min{ (d c × A)1 / +dc:chiều cao phần bê tông tính từ thớ chịu kéo tâm gần theo bố trí cốt thép dọc ta có:dc=40(mm) +A:diện tích phần bê tông có trọng tâm với cốt thép chủ chịu kéo tạo mặt cắt ngang đường thẳng song song với trục trung hòa chia số lượng +để tìm A giả sử đường giới hạn miền A sườn dầm Trọng tâm miền A tính sau: 23 × 37 × 23 / + (37 − x) × x × (23 + x / 2) + x × (23 + x / 3) =161,43mm =16,143cm yA = 23 + 37 + (37 − x) × x + x  x=5,117 diện tích phần bê tông bọc cốt thép cần tìm: dtA=370×230+51,172+(370-2×51,17)×51,17=112661,33 (cm2) d 112661,33 = 9388,44(mm ) A= tA = 12 12 Dta=1126,6133 cm2 5,117 75 230 230 161,43 161,43 370 Z thông số bề rộng vết nứt,xét điều kiện bình thường Z=30000 (N/mm2) 370 Đồ án môn học kết cấu bê tông cốt thép Z 30000 = = 3353,69( N / mm ) = 353,69( MPa) 1/ 1/ (d c × A) (65 × 9388,44) 0,6 × fy=0,6 × 520=312(MPa) fsA=312 Mpa Tính toán ứng suất sử dụng cốt thép: +tính diện tích tương đương tiết diện bị nứt Es= × 105 Mpa Z= Ec= 0,043 × y 1c,5 × f c' = 0,043 × 24001,5 × 30 = 27691,47 Mpa × 10 = 7,22 chọn n=7 27691,47 xác định vị trí trục trung hòa dựa vào phương trình mô men tĩnh với trục trung hòa không 18,641 (160 − y ) S= 18,641 × (180 − 24) × (160 − y − ) + 24 × − × 61,2 × ( y − 16,143) = 2 Giải gia ta được:y=119.095(cm) Tính lại Ma ( y − d1 ) Tính ứng suất cốt thép fs= n × I cr Tính mô men quán tính tiết diện nứt: 180 × 18,6413 18,641 24 × (160 − 119,095 − 18,641) Icr= + 180 × 18,641 × (160 − 119,095 − ) + + 12 12 (160 − 119,095 − 18,641) 24 × + × 61,2 × (119,095 − 16,143) = 801,315 × 10 (cm ) n= fs= × 2522,04 × 10 × (1190,95 − 161,43) =226,82N/mm=226,82( Mpa) 801,311 × 10 fs=226,82 Mpa < fsA=312 Mpa ⇒ đạt 5:TÍNH TOÁN ĐỘ VÕNG DO HOẠT TẢI GÂY RA: Xác định vị trí bất lợi xe tải thiết kế: Để tìm vị trí bất lợi ta cần xét nử nhịp 0