THiết kế Kết cấu bê tông cốt thép L =20 m theo 22TCN27205

Chiều cao dầm h được chọn theo điều kiện cường độ và điều kiện độ vừng,thụng thường đối với dầm BTCT khi chiều cao đó thỏa món điều kiện cường độ thỡ cũng đó đạt yờu cầu về độ vừng.. Tại

I.XÁC ĐỊNH SƠ BỘ KÍCH THƯỚC MẶT CẮT DẦM

1.1 Chiều cao dầm h.

Chiều cao dầm h được chọn theo điều kiện cường độ và điều kiện độ vừng,thụng thường đối với

dầm BTCT khi chiều cao đó thỏa món điều kiện cường độ thỡ cũng đó đạt yờu cầu về độ vừng Chiều cao dầm được chọn khụng thay đổi trờn suốt chiều dài của nhịp,chọn theo cụng thức kinh nghiệm:

h =(

10 1

ữ 20 1

)l

h =(1ữ2)m

Chiều cao nhỏ nhất theo quy định của quy trỡnh:

hmin =0,07ì20=1.40(m) Trên cơ sở đó chọn chiều cao dầm h=160(cm)

Mặt cắt ngang dầm:

1.2 Bề rộng sườn dầm b w

Tại mặt cắt trờn gối của dầm,chiều rộng của sườn dầm được định ra theo tớnh toỏn và ứng suất kộo chủ Chiều rộng bw này được chọn chủ yếu theo yờu cầu thi cụng sao cho dễ đổ BT với chất lượng tốt

Theo yờu cầu đú,ta chon chiều rộng sườn bw=20(cm)

1.3 Chiều dày bản cỏnh h f

Chiều dày bản cỏnh chọn phụ thuộc vào điều kiện chịu lực của vị trớ xe và sự tham gia chịu lực tổng thể với cỏc bộ phận khỏc Theo kinh nghiệm hf=18(cm)

1.4 Chiều rộng bản cánh b.

Theo điều kiện đề bài cho: b=150(cm)

1.5 Chọn kớch thước bầu dầm b l ,h l :

hl=21(cm)

bl=35(cm)

1.6 Tớnh sơ bộ trọng lượng bản thõn của dầm trờn 1(m) dài:

Diện tớch mặt cắt dầm

A=1,5ì0,18+0,1ì0,1+0,075ì0,075+(1,5-0,18-0,21)ì0,2+0,21ì0,35=0.581125(m2)

W =Aìγ=0,581125ì24,0=13,95(KN/m)

Trong đó

γ=24KN/m3: trọng lượng riêng bê tông

Xác định bề rộng cánh tính toán:

Bề rộng cánh tính toán đối với dầm bên trong không lấy trị số nhỏ nhất trong ba trị số sau:

-4

1

L=

4

20

=5(m) với L là chiều dài nhịp hữu hiệu

- Khoảng cách tim giữa 2 dầm:220(cm)

- 12 lần bề dày cánh và bể rộng sườn dầm: 12hf+bw=12×18+20=236(cm)

- Và bề rộng cánh tính toán cũng không được lớn hơn bề rộng cánh chê tạo bf=150(cm) Vậy bề rộng cánh hữu hiệu là b=150(cm)

Quy đổi tiết diện tính toán:

- Diện tích tam giác tại chỗ vát bản cánh:

S1=100 ×

2 100

=5000 (mm)

- Chiều dày cánh quy đổi:

hqd f =hf+

w b b S

−

1 2

=180+ 100 100

1500 200

×

− =188(mm)

- Diện tích tam giác tại chỗ vát bầu dầm:

S2 =75×75

2 =2813(cm

2)

- Chiều cao bầu dầm mới:

hqd

1 =h1+

w b b S

−

1 2 2

=210+ 75 75

350 200

×

− = 248 (mm).

Mặt cắt ngang tính toán:

II.XÁC ĐỊNH NỘI LỰC

Tớnh toỏn mômen và lực cắt tại vị trớ bất kỡ.

Vẽ đ.a.h của mômen và lực cắt

+chiều dài nhịp:l=20(m)

+chia dầm thành 10 đoạn ứng với cỏc mặt cắt từ 0 đến 10,mỗi đoạn dài 2,0(m)

Đường ảnh hưởng mômen tại cỏc tiết diện:

Cỏc cụng thức tớnh toỏn giỏ trị mụmen,lực cắt tại mặt cắt thứ i theo trạng thỏi giới hạn cường độ:

Mi=η{(1,25ìw dc +1,5ìw dw)+mg M[1,75ìLL l +1,75ìkìLL M(1+IM)]}ìw M

Qi=η{(1,25ìw dc +1,5ìw dw)ìw Q +mg Q[1,75ìLL l +1,75ìkìLL Qì(1+IM)]}ìw1Q

Cỏc cụng thức tớnh toỏn giỏ trị mụmen lực cắt tại mặt cắt thứ i theo trạng thỏi giới hạn sử dụng:

Mi=1ì{(w dc +w dw)+mg M[LL l +LL M ìk(1+IM)]}w M

Qi=1ì{(w dc +w dw)ìw Q +mg Q[LL l +LL Qìk(1+IM)]}w1Q

Trong đú:

wdw;wdc :tĩnh tải rải đều và trọng lượng bản thõn của dầm(KNm)

w :diện tớch đờng ảnh hởng mụmen tại mặt cắt thứ i

1,8

3,2

4,2

4,8

5,0

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

éah M1

éah M2

éah M3

éah M4

éah M5

wQ :tổng đại số diện tớch đờng ảnh hởng lực cắt.

wlQ:diện tớch phần lớn hơn trờn đờng ảnh hởng lực cắt

LLM:hoạt tải tương ứng với đờng ảnh hởng mụmen lực cắt tại mặt cắt thứ i

LLQ:hoạt tải tương ứng với đờng ảnh hởng lực cắt tại mặt cắt thứ i

mgM;mgQ:hệ số phõn bố ngang tinh cho mụmen lực cắt

LLL=9,3KN/m:tải trọng làn rải đều

(l+IM):hệ số xung kớch,lấy bằng 1,25

η:hệ số điều chỉnh tải trọng xỏc định bằng cụng thức:

η=ηdìηRìηl≥0,95 Với đường quốc lộ và trạng thỏi giới hạn cường độ I:ηd=0,95;ηR=1,05; ηl=0,95.Với trạng

thỏi giới hạn sử dụng η=1

Bảng giỏ trị mụmen:

M

ặt

cắ

t

x i

truck

(kN/m)

LL Mi tan dem

(kN/m)

M i cd

sd

(kNm)

1 2.00 0.10 18.00 27.26 21.25 899.37 625.57

2 4.00 0.20 32.00 26.65 21.16 1586.58 1104.74

3 6.00 0.30 42.00 26.02 21.03 2066.05 1440.14

4 8.00 0.40 48.00 25.39 20.86 2342.29 1634.50

5 10.00 0.50 50.00 24.76 20.68 2420.18 1690.75

Ta vẽ biểu đồ bao mômen cho dầm ở trạng thỏi giới hạn cường độ:

Biểu đồ bao mômen ở TTGHCĐ :

Biểu đồ bao M (kN.m)

§êng ¶nh hëng lùc c¾t t¹i c¸c tiÕt diÖn:

1

0,9

0,1

0,8

0,2

0,7

0,3

0,6 0,4

0,5 0,5

§ ah Q0

§ ah Q1

§ ah Q2

§ ah Q3

§ ah Q4

§ ah Q5

Bảng giá trị lực cắt:

Mặt

cắt (m) x i (m) l i ωQl (m

2 ) ωQ (m 2 )

LL Mi tru ck

(kN/

m)

LL Mi tan dem

(kN/m)

Q i cd

sd

(kN)

0 0.00 20.00 10.00 10.00 27.88 21.34 503.49 349.85

1 2.00 18.00 8.10 8.00 30.40 23.63 418.18 289.14

2 4.00 16.00 6.40 6.00 33.40 26.47 334.78 229.57

3 6.00 14.00 4.90 4.00 36.99 30.08 253.22 171.11

4 8.00 12.00 3.60 2.00 41.33 34.83 173.54 113.78

5 10.00 10.00 2.50 0.00 46.51 41.36 95.68 57.55

Biểu đồ bao lực cắt ở trạng thái giới hạn cờng độ:

Biểu đồ lực cắt Q (KN)

III

.TÍNH TOÁN DIỆN TÍCH BỐ TRÍ CỐT THẫP TẠI MẶT CẮT GIỮA DẦM

Tớnh mômen tớnh toỏn ứng với trạng thỏi giới hạn cường độ,tớnh tại mặt cắt giữa nhịp:

M= η{(1,25ìw dc +1,5ìw dw) + mg M[1,75ìLL L+1,75ì ìk LL Mì +(1 IM)]} ìωM

Trong đú:

η:hệ số điều chỉnh tải trọng η= 0,95

LL : Tải trọng làn rải đều (9,3KN/m) L

LL tan dem M = 20,68 : Hoạt tải tương đương của xe hai trục thiết kế ứng với đ.ả.h M

tại mặt cắt t giữa nhịp (KN/m)

truck

M

LL = 24,76 : Hoạt tải tương đương của xe tải thiết kế ứng với đ.ả.h M tại mặt

cắt t giữa nhịp(KN/m)

mg = 0,6 : Hệ số phõn bố ngang tớnh cho mụmen (đó tớnh cho cả hệ số M

làn xe m)

w = 13,95 : Trọng lượng dầm trờn một đơn vị chiều dài (KN/m) dc

w = 5 : Trọng lượng cỏc lớp mặt cầu và cỏc tiện ớch cụng cộng trờn dw

một đơn vị chiều dài ( tớnh cho một dầm,(KN/m))

(1+IM) =1,25 : Hệ số xung kớch

ωM= 50 : Diện tích đường ảnh hưởng M (m2).

k=0,5 : Hệ số của HL-93

Thay số:

M=0,95×{(1,25×13,95+1,5×5)+0,6[1,75×9,3+1,75×0,5×24,76×(1+0,25)]}×50 =2420,18(KNm)

Giả sử chiều cao hữu hiệu của dầm:

d=(0,8÷0,9)h chọn d=0,9×h=0,9×1500=1350(mm)

=>chọn ds=1350 (mm)

Giả sử trục trung hòa đi qua dầm:

Mn=0,85×a×bw×f'

c(ds-a/2)+0,85×βl(b-bw)×hf×f'

c(ds-hf/2) Xét dấu bằng xẩy ra Mr=ΦMn=Mu

Trong đó:

Mn:Mômen kháng danh định

Mu=2420,18 (KNm)

Φ:Hệ số kháng(với dầm chịu kéo khi uốn lấy:Φ=0,9

As:Diện tích cốt thép chịu kéo

fy=420Mpa:Giới hạn chảy của cốt thép dọc chủ

f'c=35 Mpa:Cường độ chịu nén của bª t«ng ở tuổi 28 ngày

1

β :Hệ số quy đổi chiều cao vùng nén được xác định nh sau:

0,85 khi 28MPa ≥ f'

c

Vậy theo điều kiện đầu bài f'c=35MPa nên ta có:

βl=0,85-0,05 35 28

7

−

hf =0,187 (m):chiều dày bản cánh sau khi quy đổi

a=βlc:Chiều cao khối ứng suất chữ nhật tương đương

Ta có: a = d

























×

×

×

−

−

85 , 0 2 1 1

d b f M M

w c f u

φ

Với Mf=0,85×βl(b-bw)×hf×f'

c(d-hf/2) Thay các số liệu vào ta có:

Mf =0,85×0,8× (1.5-0,2) ×0,187×35×103× (1,35-0, 187/2)=7269,83 (KNm)

M

=2420,18

0,9 =2689,1 (KNm)<Mf =7269,83 (KNm)→ a<0

Vậy trục trung hòa đi qua bản cánh ta chuyển sang tính toán như mặt cắt chữ nhật Xác định a từ điều kiện:

Mu=Mr=ΦMn=Φ×0,85×f'c×b×a(d-a/2)

a=d

















×

×

×

×

−

85 , 0 2 1

1

d b f M

c u

φ

=1350

6 2

2 2420,18 10

0,9 0,85 35 1500 1350

Vậy a=4,54 (cm) <blhf =0,8.18,8=150,4(cm) thỏa mãn

As=

y c f

f b

85

,

0 × × ×

As=0,85 45, 4 1500 35

420

=4824(mm2)

Sơ đồ chọn thép và bố trí thép:

Từ bảng trên ta chọn phương án: 2

+Số thanh bố trí:14

+Số hiệu thanh :Φ22

+Tổng diện tích CT thực tế:51,0(cm2)=5100(mm2)

Bố trí thành 3 hàng 4 cột:

Kiểm tra lại tiết diện:

As=5100(mm2)

Khoảng cách từ thớ chịu kéo ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép:

Yl= i

i

i

F

y

F

=

4 50 4 125 2 200

10

=110 (mm) d:Khoảng cách hữu hiệu tương ứng từ thớ chịu nén ngoài cùng đến trọng tâm cốt thép chịu kéo: d s = −h y1=1500-110=1390(mm)

Giả sử trục trung hũa đi qua bản cỏnh.

Tớnh toỏn chiều cao vựng nộn quy đổi:

a =

b

f

f

A

c

y

s

'

85

,

5100 420 0,85 35 1500

ì

ì ì =48,0 (mm) <βlhf=0,8.188=150,4 (mm) Vậy điều giả sử là đỳng

Mụ men khỏng tớnh toỏn:

Mr=ΦMn=0,9x0,85abf'c 









 −

ì

2

a d

Mr=0,9ì0,85ì48,0ì1500::24Đ24:: (1390 48,0)

2

− =2633,37ì10 (Nmm)=2633,37(KNm)3

Như vậy Mr =2633,37 (KNm) >Mu=2420,18(KNm)

=>Dầm đủ khả năng chịu mômen.

Kiểm tra lượng cốt thộp tối đa:

C=

1

48,0

0,8

a

β = =60,0 (mm)

ds

c

=60,0

1390=0,043<0,42 (Đạt)

Vậy cốt thộp tối đa thỏa món.

Kiểm tra lượng cốt thộp tối thiểu:

ρ=

g

s

A

A

= 5100

581125=0,0088 > 0,03

35 420

ì =0,0025 (Đạt)

Trong đó :

g

A =581125 mm2:Diện tích tiết diện nguyên của bê tông

IV

.Vẽ biểu đồ bao vật liệu:

Tớnh toỏn mụmen khỏng tớnh toỏn của dầm khi bị cắt hoặc uốn cốt thộp:

Kết quả tớnh toỏn được thể hiện trong bảng sau:

Số

lần

cắt

Số

thanh

còn lại

Diện tích

As còn lại (mm2)

ds(mm ) a(mm) Vị trítrục

trung hòa c

Mn(kNm ) (kNm)Mr

Hiệu chỉnh biểu đồ bao mụmen

Do điều kiện về lượng cốt thộp tối thiểu:Mr ≥ min{1,2Mcr;1,33Mu} nờn khi

Mu≤0,9Mcr thỡ điều kiện lượng cụt thộp tối thiểu là Mr≥ 1,33Mu.Điều này cú nghĩa là khả năng chịu lực của dầm phải bao ngoài đường 4M khi M≤0,9M

Xỏc định mụmen nứt:

cr r g

t I

y

=

Xác định vị trí trục trung hoà:

t

y =187,1 1500 (1500 188 / 2) 1064 200(1064 / 2 248) 350 / 2 2482

581125

=985,6 (mm)

Mô men quán tính của tiết diện nguyên:

2

11 4)

1500 188(1500 985, 6)

350 248(985,6 ) 200 1064 (248 985,6)

1, 4462 10 (

Ig

x mm

Vậy I g =1,4462ì1011 (mm4 )

Cờng độ chịu kéo khi uốn của bê tông : f r = 0,63 35 =3,73 (MPa)

=>M cr = g

r

t I f

y

ì =3,73ì1, 4462 1011

985,6

ì

=547,32ì106 (Nmm)=547,32 (KNm)

- Tỡm vị trớ mà Mu = 1,2Mcr và Mu = 0,9Mcr Để tỡm được cỏc vị trớ này ta xỏc định các khoảng cách x x bằng cách nội suy tung độ của biểu đồ mômen ban đầu:1, 2

Mu= 0,9Mcr=0,9ì547,32=492,59 (KNm) =>x1 =1095,42 (mm)

Mu=1,2Mcr=1,2x547,32 =656,79 (KNm)=> x =1460,56 (mm)2

-Tại đoạn M u ≥1, 2M cr ta giữ nguyờn biểu đồ M u

-Trong đoạn 0,9M cr ≤M u ≤1, 2M crvẽ đờng nằm ngang với giỏ trị 1,2M Tạiđoạn cr

0,9

M ≤ M vẽđường ' 4

3

M = M

1095,42

1406,56

L/2 = 10000 mm

0,9.Mcr = 492,59 1,2.Mcr = 656,79

4/3Mu

Mu

Biểu đồ mômen sau khi đã hiệu chỉnh

Xác định điểm cắt lý thuyết:

Điểm cắt lý thuyết mà tại đó theo yêu cầu về uốn không cần cốt thép dài hơn.Để xác định điểm cắt lý thuyết ta chỉ cần vẽ biểu đồ m«men tính toán Mu và xác định điểm giao biểu đồ ΦMn.

Xác định điểm cắt thực tế:

Từ điểm cắt lý thuyết này cần kéo dài về phía m«men 1 đoạn là ll.chiều dài ll lấy bằng trị số lớn nhất trong các trị số sau:

-chiều cao hữu hiệu của tiết diện:ds=1390 (mm)

-15 lần đường kính danh định:15×22,2 =333 (mm)

-1/20 lần nhịp:1/20x20000=1000(mm)

=>chọn ll=1400(mm)

Đồng thời chiều dài này cũng không nhỏ hơn chiều dài phát triÓn lực ld.Chiều dài ld gọi là chiều dài khai triển hay chiều dài phát triển lực đó là đoạn mà cốt thép dính bám với bª t«ng

để nó đạt được cường độ như tính toán

Chiều dài khai triển ld của thanh kéo được lấy như sau:

Chiều dài triển khai cốt thép kéo ld,phải không được nhỏ hơn tích số chiều dài triển khai cốt thép kéo cơ bản ldb được quy định ở đây,nhân với các hệ số điều chỉnh hoặc hệ số như được quy định của quy trình.Chiều dài triển khai cốt thép kéo không được nhỏ hơn 300mm

Chiều dài triển khai cốt thép cơ bản ldb(mm) được sử dụng với cốt thép dọc sử dụng trong bài là thép sô 22

ldb=0,02 '

c

y

b

f

f

A

=0, 02 510 420

35

=724 (mm)

Đồng thời ldb≥0,06× db ×fy=0,06×25×420=630 (mm)

Trong đó:

Ab =510 :diện tích thanh số 22(mm2)

fy =420MPa:cường độ chảy được quy định của các thanh cốt thép

f'

c =35MPa:cường độ chịu nén quy định của bª t«ng ở tuổi 28 ngày

db =25 mm:đường kính thanh(mm)

Hệ số điều chỉnh làm tăng ld:1,4

Hệ số điều chỉnh làm giảm ld:

tt ct A A

=4824

5100 =0,9

 l d =724×1,4×0,9 =958,7 (mm) Chọn l d =1000 (mm)

Với:

Act=4824 (mm2): Diện tích cần thiết theo tính toán

Att=5100 (mm2) :Diện tích thực tế bố trí

Cốt thép chịu kéo có thể kéo dài bằng cách uốn cong qua thân dầm và kết thúc trong vùng bª t«ng chịu nén với chiều dài triển khai ld tới mặt cắt thiết kế có the kéo dài liên tục lên mặt đối diện cốt thép

Tim G?

i

1400

V.TÍNH TOÁN CHỐNG CẮT

Biểu thức kiểm toán φVn > Vu

Vn :sức kháng danh định,được lấy bằng giá trị nhỏ hơn của

Vn=Vc+Vs (N)

Hoặc Vn=0,25f'

cbvdv (N)

Vc=0,083β '

c

f dvbv (N)

Vs=

s g g

d

f

A v v v(cot θ +cot α)sinα

(N)

Trong đó:

• Chiều cao chịu cắt hữu hiệu dv,xác định bằng khoảng cách cánh tay đòn của nội ngẫu lực Trường hợp tính theo tiết diện chữ nhật cốt thép đơn thì

dv =ds

2

a

− Đồng thời dv= max{0,9d;0,72h}

Vậy dv=max{0,9de;0,72h;d

2

a

0,9de=0,9×1390 = 1251(mm)

0,72h=0,72×1500=1008(mm)

d

2

a

− =14000-28,8/2= 1386(mm) xét tại mặt cắt tính toán chống cắt

+bv:bề rộng bản bụng hữu hiệu,lấy băng bản bụng nhỏ nhất trong chiều cao dv,vậy

bv=bw=20(cm)

Từ trên ta thấy dv=1386 (mm)

+s(mm):bước cốt thép đai

+β:Hệ số chỉ khả năng của BT bị nứt chéo truyền lực kéo

+θ:góc nghiêng của ứng suất nén chéo

+ β, θ được xác định băng cách tra đồ thị và tra bảng

+α:góc nghiêng của cốt thép ngang với trục dọc,bố trí cốt thép đai vuông với trục dầm nên α=90

+Hệ số sức kháng cắt,với bª t«ng thường Φ=0,9

Av:diện tích cốt thép bị cắt trong cự ly s(mm)

Vs:Khả năng chịu lực cắt của bª t«ng (N)

Vu:Lực cắt tính toán(N)

Kiểm tra điều kiện chịu lực cắt theo khả năng chịu lực của bª t«ng vùng nén:

+Xét mặt cắt cách gối một khoảng dv=1386mm.Xác định nội lực trên đường bao băng phương pháp nội suy

Vu=444,37 (KN)

Mu=623,26 (KNm)

ΦVn=Φ(0,25f'cbvdv)=0,9×0,25×35×200×1386 =2182,95 (KN)

Vu = 444,37 (KN)<ΦVn =2182,95 (KN)=> Đạt

+Tính toán ứng suất cắt

v=

v v

u

b d

V

×

×

3 10 0,9

444,37 

1386 200

×

× × =1,782 (N/mm2)

+Tính tỉ số ứng suất '

c f v

=1,782

35 =0,05089< 0,25 +Giả sử trị số góc θ=45 tính biến dạng cốt thép chịu kéo theo công thức

u v

u

A E

g V

d

M

×

×

×

dv=1386 (mm)

Es=2.105N/mm2

As=3060 mm2 (khi kéo về gối cắt 4 thanh còn lại 6 thanh)

Giá trị củaθ, εx hội tụ

Vậy ta lấy θ=37,982

Tra bảng ta được β=2,116

Khả năng chịu lực cắt của BT.

Vc=0,083×β '

c

f ×dv×bv=0,083×2,116× 35 ×200×1386=288,02×103(N)

Yêu cầu về khả năng chịu lực cắt cần thiết của côt thép:

Vs=Vn-Vc=

0,9

444,37 

288,02

− =205,73 (KN)

Khoảng cách bố trí cốt thép đai lớn nhất:

Smax=

s v y

v

V

g d

f

A × × ×cot θ

fy=420MPa:giới hạn chảy quy định với côt thép đai

, '

θ =37 982 :góc nghiêng với ứng suất nén chéo

dv=1386 (mm)

Vs=205,73 ×103(N)

Av:diện tích cốt thép đai(mm2)

Chọn côt thép đai là thanh số 10,đường kính danh định d=9,5mm,diện tích mặt cắt ngang cốt thép đai là:

Av=2×171=142(mm2)

Vậy ta tính được: Smax=142 420 1386 cot3 ,

205,73 10

g

×

=514,61 (mm)

Ta chọn khoảng cách bố trí côt đai s=200(mm)

Kiểm tra lượng cốt thép đai tối thiểu:

Av≥0,083 '

c

f

y v f s b

=0,083 35 200 200

420

×

× =46,77(mm2 )

Mà Av=142mm2 > Aminv =46,77 (mm2)⇒Thỏa mãn

Kiểm tra khoảng cách tối đa của côt thép đai.

Ta có:

0,1f'

c×dv×bv=0,1×35×1386×200=9702×103(N)>Vu=530,47×103(N)

Nên ta kiểm tra theo các điều kiện sau:

s≤0,8dv

s=200(mm)≤0,8dv=0,8×1386=1108,8 (mm)=>Thỏa mãn

s≤600(mm)=>Thỏa mãn

Kiểm tra điều kiện đảm bảo cho cốt thép dọc không bị chảy dưới tác dụng tổ hợp cña m«men,lực dọc trục và lực cắt:

Khả năng chịu lực cắt của cốt thép đai:

Vs= A v f xdv y cotg

s

θ

=142 420 1386 cot (37,98')

200

g

= 529,342×103 (N)

Asfy=3060×420=1285,2×103(N)=1285,2(KN)

φ

v

u

d

M

+V u −0,5V s

3

0,5 10 cot (37,982)

623, 26 444,37

205, 73

=793,04×103(N)= 793,04(KN)

Asfy =1285,2 (KN)> d vφu

M

+V u −0,5V s

φ ×cotgθ=793,04(KN)=>§ạt.

VI.KiÓm so¸t nøt