BAO CAO NEN MONG DIEP

Trƣờng ĐHBK-TPHCM ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: Thầy Đỗ Thanh Hải Chƣơng 1: THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT 1.1 LÝ THUYẾT THỐNG KÊ: 1.1.1 Xử lý số liệu thống kê địa chất: Hồ sơ khảo sát địa chất phục vụ thiết kế móng có số lượng hố khoan nhiều số lượng mẫu đất lớp đất lớn Vấn đề đặt lớp đất ta phải chọn tiêu đại diện cho Ban đầu khoan lấy mẫu dựa vào quan sát thay đổoi màu sắc, độ mịn hạt mà ta phân chia thành lớp đất Theo TCXD 45-78 gọi lớp địa chất cơng trình tập hợp giá trị có đặc trưng lý phải có hệ số biến động  đủ nhỏ Vì vậy, ta phải loại trừ mẫu có số liệu chênh lệch với giá trị trung bình lớn cho đơn ngun địa chất Do đó, thống kế địa chất việc làm quan trọng tính tốn móng 1.1.2 Phân chia đơn ngun địa chất: 1.1.2.1 Hệ số biến động: Chúng ta dựa vào hệ số biến động phân chia đơn ngun Hệ số biến động  có dạng sau: Trong đó: Giá trị trung bình đặc trưng: Độ lệch tồn phương trung bình: Với: Ai – giá trị riêng đặc trưng từ thí nghiệm riêng n – số lần thí nghiệm 1.1.2.2 Qui tắc loại trừ sai số: Trong tập hợp mẫu lớp đất có hệ số biến động  ≤ [] đạt ngược lại ta phải loại trừ số liệu có sai số lớn Trong []: hệ số biến động lớn nhất, tra bảng QPXD 45-78 tuỳ thuộc vào loại đặc trưng SVTH: Nguyễn Thanh Ngọc Diệp MSSV: 813BE103 Trƣờng ĐHBK-TPHCM ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: Thầy Đỗ Thanh Hải Đặc trƣng đất Hệ số biến động [] 0.01 Tỷ trọng hạt 0.05 Trọng lƣợng riêng 0.15 Độ ẩm tự nhiên 0.15 Giới hạn Atterberg 0.30 Module biến dạng 0.30 Chỉ tiêu sức chống cắt 0.40 Cƣờng độ nén trục Kiểm tra thống kê, loại trừ số lớn Ai theo cơng thức sau: Trong ước lượng độ lệch , n ≥ 25 lấy Và  tiêu thống kê phụ thuộc số mẫu thí nghiệm n: n ’ n ’ n ’ n ’ n ’ 2,07 15 2,64 24 2,86 33 3,0 42 3,09 2,18 16 2,67 25 2,88 34 3,01 43 3,1 2,27 17 2,7 26 2,9 35 3,02 44 3,11 2,35 18 2,73 27 2,91 36 3,03 45 3,12 10 2,41 19 2,75 28 2,93 37 3,04 46 3,13 11 2,47 20 2,78 29 2,94 38 3,05 47 3,14 12 2,52 21 2,8 30 2,96 39 3,06 48 3,14 13 2,56 22 2,82 31 2,97 40 3,07 49 3,15 14 2,6 23 2,84 32 2,98 41 3,08 1.1.2.3 Đặc trưng tiêu chuẩn: Giá trị tiêu chuẩn tất đặc trưng đất giá trị trung bình cộng kết thí nghiệm riêng lẻ , (trừ lực dính đơn vị c góc ma sát ) Các giá trị tiêu chuẩn lực dính đơn vị góc ma sát thực theo phương pháp bình phương cực tiểu quan hệ tuyến tính ứng suất pháp ứng suất tiếp cực hạn thí nghiệm cắt tương đương, Lực dính đơn vị tiêu chuẩn ctc góc ma sát tiêu chuẩn cơng thức sau: SVTH: Nguyễn Thanh Ngọc Diệp MSSV: 813BE103 xác định theo Trƣờng ĐHBK-TPHCM ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: Thầy Đỗ Thanh Hải Với 1.1.2.4 Đặc trưng tính tốn: Nhằm mục đích nâng cao độ an tồn cho ổn định chịu tải, số tính tốn ổn định tiến hành với đặc trưng tính tốn Trong QPXD 45-78, đặc trưng tính tốn đất xác định theo cơng thức sau: Atc: giá trị đặc trưng xét kd: hệ số an tồn đất Với lực dính (c), góc ma sát ( , trọng lựng đơn vị cường độ chịu nén Trong đó: trục tức thời có hệ số an tồn xác định sau: Trong đó: số độ xác xác định sau: Với lực dính (c) hệ số ma sát , ta có: Để tính tốn , giá trị độ lệch tồn phương trung bình xác định sau: ; Với trọng lượng riêng ; cường độ chịu nén trục Rc : ; Trong đó: tα – hệ số phụ thuộc vào xác suất tin cậy α + Khi tính theo biến dạng α = 0.85 + Khi tính theo cường độ α = 0.95 SVTH: Nguyễn Thanh Ngọc Diệp MSSV: 813BE103 Trƣờng ĐHBK-TPHCM ĐỒ ÁN NỀN MĨNG (n-1) với R, ; (n-2) với c, 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 25 30 40 60 α = 0.95 2.92 2.35 2.13 2.01 1.94 1.9 1.86 1.83 1.81 1.80 1.78 1.77 1.76 1.75 1.75 1.74 1.73 1.73 1.72 1.71 1.70 1.68 1.67 GVHD: Thầy Đỗ Thanh Hải α = 0.85 1.34 1.25 1.19 1.16 1.13 1.12 1.11 1.10 1.10 1.09 1.08 1.08 1.08 1.07 1.07 1.07 1.07 1.07 1.06 1.06 1.05 1.05 1.05 Các đặc trưng tính tốn theo TTGH I TTGH II có giá trị nằm khoảng: Tuỳ theo trường hợp thiết kế cụ thể mà ta lấy dấu (+) dấu (-) để đảm bảo an tồn Khi tính tốn theo cƣờng độ ổn định ta lấy đặc trƣng tính tốn TTGH I (nằm khoảng lớn α = 0.95) Khi tính tốn theo biến dạng ta lấy đặc trƣng tính tốn theo TTGH II (nằm khoảng nhỏ α = 0.85) SVTH: Nguyễn Thanh Ngọc Diệp MSSV: 813BE103 Trƣờng ĐHBK-TPHCM ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: Thầy Đỗ Thanh Hải 1.2 PHẦN THỐNG KÊ: HỒ SƠ ĐỊA CHẤT CƠNG TRÌNH: TRỤ SỞ LÀM VIỆC CHI CỤC THUẾ QUẬN ĐỊA ĐIỂM: SỐ – NGUYỄN VĂN THỦ - PHƢỜNG ĐA CAO - QUẬN THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH Kết thống kê tính tốn file excel, lấy lớp đất San lắp lớp tính tốn: SVTH: Nguyễn Thanh Ngọc Diệp MSSV: 813BE103 Trƣờng ĐHBK-TPHCM ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: Thầy Đỗ Thanh Hải Dung trọng tự nhiên Lớp (kN/m3) dày (m) tc SL 19.28 2.5 20.00 2.8 19.38 8.8 19.36 6.7 19.44 12.3 19.53 5a 19.50 5b 19.57 5.7 19.83 7a 1.5 19.50 I II 19.16 19.22 19.39 19.33 20.00 20.00 20.00 20.00 19.23 19.30 19.52 19.45 19.29 19.32 19.43 19.40 19.37 19.40 19.51 19.48 19.48 19.50 19.58 19.56 19.50 19.50 19.50 19.50 19.22 19.41 19.92 19.73 19.67 19.74 19.98 19.50 19.91 19.50 'tc 9.28 10.00 9.37 9.36 9.45 9.54 9.52 9.56 9.83 9.51 SVTH: Nguyễn Thanh Ngọc Diệp MSSV: 813BE103 'I 'II 9.17 9.22 9.38 9.33 10.00 10.00 10.00 10.00 9.22 9.29 9.51 9.45 9.28 9.31 9.43 9.40 9.38 9.40 9.51 9.49 9.50 9.51 9.59 9.57 9.52 9.52 9.52 9.52 9.24 9.41 9.89 9.71 9.67 9.74 9.98 9.51 9.92 9.51 Góc ma sát  (0) Lực dính C (kN/m2) Dung trọng đẩy ' (kN/m3)  Bề Ctc 16.95 0.17 14.15 8.94 7.10 7.65 3.33 8.97 28.61 18.53 CI CII 14.19 15.27 19.71 18.63 0.17 0.17 0.17 0.17 11.15 12.33 17.15 15.97 7.98 8.34 9.90 9.54 4.97 5.77 9.24 8.44 6.57 6.97 8.73 8.33 3.33 3.33 3.33 3.33 7.64 8.19 10.29 9.75 25.63 26.77 31.60 18.53 30.46 18.53 tc 14.55 0.16 19.54 24.64 26.17 25.13 30.20 24.56 19.87 17.28 I II 13.17 13.71 15.91 15.38 0.16 0.16 0.16 0.16 18.12 18.68 20.95 20.40 24.21 24.37 25.06 24.90 25.25 25.60 27.08 26.74 24.66 24.84 25.60 25.43 30.20 30.20 30.20 30.20 23.98 24.22 25.14 24.90 18.46 19.00 21.26 17.28 20.73 17.28 Trang Trƣờng ĐHBK-TPHCM ĐỒ ÁN NỀN MĨNG 1.5 19.60 8a 2.5 19.60 5.9 19.78 5.8 19.40 Lớp 9a 3.4 19.10 Lớp 10a 2.6 19.60 10 19.68 11 8.4 19.70 Lớp 12 1.1 19.70 Lớp 13 2.8 20.00 Lớp 14 1.2 20.30 19.50 19.50 19.31 19.45 19.89 19.75 19.60 19.60 19.60 19.60 19.51 19.62 20.05 19.94 19.36 19.38 19.44 19.42 19.00 19.05 19.20 19.15 19.60 19.60 19.60 19.60 19.57 19.62 19.80 19.75 19.60 19.65 19.80 19.75 19.70 19.70 19.70 19.70 20.00 20.00 20.00 20.00 20.30 20.30 20.30 20.30 GVHD: Thầy Đỗ Thanh Hải 9.60 9.59 9.78 9.40 9.10 9.58 9.68 9.69 9.70 10.01 10.32 SVTH: Nguyễn Thanh Ngọc Diệp MSSV: 813BE103 9.51 9.51 9.33 9.45 9.86 9.74 9.59 9.59 9.59 9.59 9.51 9.62 10.04 9.93 9.36 9.37 9.44 9.42 8.99 9.04 9.20 9.15 9.58 9.58 9.58 9.58 9.56 9.61 9.80 9.75 9.64 9.66 9.74 9.72 9.70 9.70 9.70 9.70 10.01 10.01 10.01 10.01 10.32 10.32 10.32 10.32 18.87 2.63 10.31 41.12 20.13 2.60 8.67 6.28 27.37 9.93 33.13 18.53 18.53 17.11 17.89 20.62 19.85 2.63 2.63 2.63 2.63 9.18 9.61 11.45 11.02 31.81 35.43 50.43 46.81 15.59 17.60 24.67 22.67 2.60 2.60 2.60 2.60 7.27 7.82 10.08 9.53 3.85 4.81 8.71 7.76 27.37 27.37 27.37 27.37 9.93 9.93 9.93 9.93 33.13 33.13 33.13 33.13 16.88 30.63 24.07 10.74 17.20 30.11 25.58 26.16 19.19 25.41 21.21 17.28 17.28 16.03 16.41 17.73 17.36 30.63 30.63 30.63 30.63 23.56 23.76 24.57 24.38 6.62 8.23 14.74 13.20 14.97 15.96 19.37 18.42 30.11 30.11 30.11 30.11 24.97 25.20 26.18 25.94 25.12 25.53 27.19 26.79 19.19 19.19 19.19 19.19 25.41 25.41 25.41 25.41 21.21 21.21 21.21 21.21 Trang Trƣờng ĐHBK-TPHCM Lớp 15 ĐỒ ÁN NỀN MĨNG 20.00 20.00 20.00 20.00 20.00 GVHD: Thầy Đỗ Thanh Hải 9.99 SVTH: Nguyễn Thanh Ngọc Diệp MSSV: 813BE103 9.99 9.99 9.99 9.99 7.23 7.23 7.23 7.23 7.23 26.01 26.01 26.01 26.01 26.01 Trang Trƣờng ĐHBK-TPHCM ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: Thầy Đỗ Thanh Hải Chƣơng 2: TÍNH TỐN, THIẾT KẾ MĨNG BĂNG CĨ SƢỜN 2.1 SỐ LIỆU TÍNH TỐN VÀ THIẾT KẾ MĨNG BĂNG THEO SỐ LIỆU THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT: 2.1.1 Số liệu tính tốn E 4000 D 6000 C 6000 B 4000 A 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 4000 MẶT BẰNG MÓNG CÔNG TRÌNH 54kNm 720kN 58.1kN 1000 A 770kN 62.1kN 4000 50.6KNm 60.7kNm 57.8kNm 840kN 76.5kN 6000 53.3kN 6000 B 750kN 1000 D C Bảng tổng hợp tải trọng Cột Ntt (kN) Mtt (kNm) Htt (kN) Ntc (kN) Mtc (kNm) Htc (kN) A 720 54 58.1 629.09 46.96 50.52 B 770 57.8 62.1 669.57 50.26 54 C 840 60.7 76.5 730.43 52.78 66.52 SVTH: Nguyễn Thanh Ngọc Diệp MSSV: 813BE103 Trƣờng ĐHBK-TPHCM ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: Thầy Đỗ Thanh Hải D 750 50.6 53.3 652.17 44 46.35 Tổng 3080 223.1 250 2678.3 194 217.4 Bêtơng B20(M250) có Rb=11.5MPa, Rbt=0,9MPa, Eb=27x103MPa Cốt thép nhóm AII có Ra=280MPa, Rsw = 225 Mpa, Es = 21 x 104 Mpa Trọng lƣợng trung bình bê tơng đất: γtb = 22 kN/m3 Hệ số vƣợt tải: n = 1.15 Df=1000 2.1.2 Chọn chiều sâu đặt móng: Chọn chiều sâu đặt móng Df=1.0m Móng đặt lên lớp San lắp có tính chất lý: Độ ẩm : W=93.7% Dung trọng tự nhiên : γ= 19.28kN/m3 Dung trọng đẩy : γđn = 9.28kN/m3 Lực dính đơn vị : c= 16.95 kN/m2 Góc ma sát : φ=14º55’ SVTH: Nguyễn Thanh Ngọc Diệp MSSV: 813BE103 Trƣờng ĐHBK-TPHCM ĐỒ ÁN NỀN MĨNG bụi Cát lẫn sét bụi -13,3 Cát lẫn sét bụi -15,3 -16,1 Cát lẫn bụi GVHD: Thầy Đỗ Thanh Hải Cát lẫn bụi 133,8 0,37 0,9 0,9 50,23 43,85 87,7 -15,7 9,36 146,9 0,34 0,8 0,9 50,23 45,20 36,16 -16,1 -18,1 -17,1 9,45 161,5 0,17 0,9 28,32 25,48 50,96 -18,1 -20,1 -19,1 9,45 180,4 0,15 0,9 28,32 25,48 50,96 -20,1 -21,2 20,6 195,1 0,14 1,1 0,9 28,32 25,48 28,02 -15,3 -14,3 9,36 Cát lẫn bụi 9,45 TỔNG 426,46 Bảng tính giá trị ma sát hơng lớp đất rời theo cơng thức Nhật Bản Tên lớp Loại đất Độ sâu(m) Độ sâu TB(m) Lsi Nsi (SPT) fsi fsiLi KN/m2 KN/m Đất sản sỏi lẫn sét -2 -4 -3 -2,0 10 33,3 66,6 Đất sản sỏi lẫn sét -3 -4,5 -4,25 -0,5 10 33,3 16,65 Cát lẫn sét -4,5 -6,5 -5,5 -2,0 23,3 46,6 Cát lẫn sét -6,5 -7,3 -6,9 -0,8 23,3 18,64 TỔNG Cường độ sức kháng trung bình đoạn cọc nằm lớp đất rời thứ i: fsi= 148,49 10 N s ,i  Sức chịu tải cực hạn cọc theo cơng thức nhật Rc,uSPT  qb Ab  u  ( fc,ilc,i  f s ,ils ,i )  3900  0.32  0.3   (426.46  148.49)  1040.94KN Kết luận SVTH: Nguyễn Minh Trí MSSV: 1442345 Trang 62 Trƣờng ĐHBK-TPHCM ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: Thầy Đỗ Thanh Hải Bảng tổng hợp sức chịu tải cực hạn Sức chịu tải ( kN ) Sức chịu tải cực hạn Rc ,u (kN) Sức chịu tải theo vật liệu 1498.3 Theo tiêu lý 459.14 Theo cường độ đất 3061.75 Meyerhoft 1236.32 Nhật Bản 1040.94 Rc,k  Rc,u 459.14 Sức chịu tải cọc theo lí nhỏ Vậy ta chọn sức chịu tải theo tiêu lí sức chịu tải cọc Rcu  459.14KN ⇒ Sức chịu tải thiết kế cọc: Rc,d= Rcu 459.14   262 kN 1.75 1.75 TÍNH TỐN MĨNG 1A Tải trọng Cột Ntt (kN) Mtt (kNm) Htt (kN) Ntc (kN) Mtc (kNm) Htc (kN) A 720 54.0 58.1 626.09 46.96 50.52 Tính tốn sơ số lƣợng cọc Ƣớc lƣợng số cọc Số lượng cọc ước lượng: n N tt 720  1.4   3.8 (cọc) Rc ,d 262 Với Rc,d= Rcu 459.14   262 kN 1.75 1.75 Vậy ta chọn số cọc bố trí n = cọc Trong đó: SVTH: Nguyễn Minh Trí MSSV: 1442345 Trang 63 Trƣờng ĐHBK-TPHCM ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: Thầy Đỗ Thanh Hải Ntt: tải trọng thẳng đứng Rcu: sức chịu tải tính tốn cọc : hệ số xét tới ảnh hưởng mơmen, lấy từ 1.21.5 tùy theo giá trị mơmen Ở lấy =1.4 Bố trí cọc Bố trí cọc cách khoảng tối thiểu 3d Khoảng cách từ tim hàng cọc ngồi đến mép đài chọn 300 mm 300 600 300 300 150100 300 100 150 300 600 300 150 100 100150 300 900 Kích thước đài cọc bố trí cọc sơ 3.3 KIỂM TRA THIẾT KẾ SƠ BỘ 3.3.1 Kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc móng Ta kiểm tra tải trọng tác dụng lên cọc với tổng lực dọc tính tốn (N), moment (M), lực ngang (H) Điều kiện kiểm tra: Pmax  Rcu , Pmin  Chiều cao đài chọn sơ 1m Hđ = (m) Trọng lượng thân đài: Gđ = 1.12511.52 = 507 (kN) Dời lực từ chân cột trọng tâm đáy đài cọc ta được: SVTH: Nguyễn Minh Trí MSSV: 1442345 Trang 64 Trƣờng ĐHBK-TPHCM ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: Thầy Đỗ Thanh Hải Ntt = 720 = 720 (kN) M  M tt  H  hd  54  58.11  112.1 kNm Tải trọng tác dụng lên cọc chịu nén nhiều nhất: P max N  tt  n Mxnmax  xi2 Trong đó: n số lượng cọc đài xnmax khoảng cách tính từ trục hàng cọc chịu nén nhiều đến trục qua trọng tâm đài xi - Khoảng cách tính từ trục cọc thứ i đến trục qua trọng tâm đài P max N  tt  n P max  Mxnmax  xi2 720 112.1 0.45   242.27 kN 4  0.452 Pmax = 242.27(kN)< Rtk =262 (kN) P N  tt n P   Mxnmax  xi2 720 112.1 0.45   180kN >0 4  0.452 Vậy cọc đảm bảo khả chịu tải 3.3.2 Kiểm tra cọc làm việc theo nhóm: Hệ số nhóm:  (n1  1)  n2  (n2  1)  n1   90  n1  n2     1   Trong đó: d   0.3    arctan    arctan    18.43o s  0.9   d: đường kính cọc, d = 0.3 (m)  s=0.9m: khoảng cách nhỏ cọc tính từ tâm cọc SVTH: Nguyễn Minh Trí MSSV: 1442345 Trang 65 Trƣờng ĐHBK-TPHCM ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: Thầy Đỗ Thanh Hải  n1: số hàng cọc: n1   n2: số cọc hàng n2     arctan( 0.3  (2  1)   (2  1)   )   0.7952 0.9  90   Kiểm tra sức chịu tải nhóm cọc: Rcnh    nc  Rtk  0.7952   262  833.36kN   N tt  720 kN (Thỏa) 3.3.3 Kiểm tra ổn định dƣới đáy móng khối quy ƣớc Do tải truyền xuống chân cột tải trọng tính tốn nên để có tải trọng tiêu chuẩn ta lấy tải tính tốn chia cho hệ số 1,15 Cột Ntt (kN) Mtt (kNm) Htt (kN) Ntc (kN) Mtc (kNm) Htc (kN) A 720 54.0 58.1 626.09 46.96 50.52 Bảng giá trị tải trọng tiêu chuẩn Góc truyền lực :  tb Với: tb - Góc ma sát trung bình lớp đất dọc theo chiều dài cọc (tính với trạng thái giới hạn II) i hi Độ m 0.16 2.5 0.4 19.54 2.8 54.712 24.64 8.8 216.832 26.17 5.1 133.467 19,2 405.411 Lớp thứ i  SVTH: Nguyễn Minh Trí ihi MSSV: 1442345 Trang 66 Trƣờng ĐHBK-TPHCM tb   i hi h  i  tb  ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: Thầy Đỗ Thanh Hải 405.411  21.11o 19.2 21.11  5.270 2000 ±0.000 -2.300 Lc MNN - - -21.200 Lc x tan Móng khối quy ước SVTH: Nguyễn Minh Trí MSSV: 1442345 Trang 67 Trƣờng ĐHBK-TPHCM ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: Thầy Đỗ Thanh Hải Diện tích móng khối quy ước: Fmq = Lmq.Bmq Lmq = 1.2 + 219.2tan(5.27 o) = 4.741 (m) Bmq = 1.2 + 219.2tan(5.27 o) = 4.741 (m) Fmq = Lmq Bmq = 4.741x4.741=22.48 (m2) Các tải trọng tiêu chuẩn tác dụng đáy móng lên khối quy ước: + Khối lượng cọc đài móng G1 = nAPLcb + AmHđb = 40.3219.225 + 1.52125 = 229.05 kN AP: diện tích tiết diện ngang cọc Am: diện tích đài móng + Trọng lượng đất móng khối quy ước (khơng kể trọng lượng cọc) với i trạng thái giới hạn II ’i hi ’i.hi kN/m3 m kN/m2 SL 19,28 38,56 20 0,3 10 2,2 22 9,37 2,8 26,23 9,36 8,8 82,36 9,45 5,1 48,19 21,2 223,34 Lớp thứ i  G2 =Fmq’i.hi = 22.48223.34 = 5020.68 (kN) + Trọng lượng cọc đài chiếm chổ Lớp SVTH: Nguyễn Minh Trí ’i hi MSSV: 1442345 ’i.hi Trang 68 Trƣờng ĐHBK-TPHCM ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: Thầy Đỗ Thanh Hải thứ i kN/m3 m kN/m2 SL 19,28 2,0 38,5 2,0 38,5 20 0,3 6,0 10 2,2 22,0 9,37 2,8 26,23 3a 9,36 8,8 82,36 9,45 5,1 48,19 21,7 223,34   G3 = 40.32223,34 + 1.5238.5= 167 (kN) N tc mq = Ntc+G1 + G2 - G3 = 626.09+229.05+5020.68-167= 5708.8 (kN) tc M mq  M tc  H tc  hd  46.96  50.52 1  97.48 kNm Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối quy ước: tc tb P N  tc mq Fmq tc max N  tc N  P P tc mq Fmq tc mq Fmq M  tc mq M  tc mq W W W - Moment chống uốn móng khối quy ước W Bmq  L2mq Ptbtc   4.7413  17.76(m3 ) 5708.8  253.95(kN / m2 ) 22.48 tc Pmax  253.95  97.48  259.44(kN / m2 ) 17.76 SVTH: Nguyễn Minh Trí MSSV: 1442345 Trang 69 Trƣờng ĐHBK-TPHCM tc Pmin  253.95  ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: Thầy Đỗ Thanh Hải 97.48  248.46(kN / m2 ) 17.76 Kiểm tra ổn định đáy móng khối quy ước theo điều kiện sau: Ptbtc  R tc tc Pmax  1.2 R tc Pmin  Trong cường độ tiêu chuẩn đất xác định theo cơng thức: II Rqu  m( A.Bmq  i  B.  i' hi  c.D) Trong đó: m - hệ số điều kiện làm việc đất (m = 1) i - Dung trọng đẩy lớp đất thứ i từ đáy móng khối quy ước trở xuống A, B, D - Hệ số phụ thuộc góc ma sát lớp đất mũi cọc cắm vào (lớp đất số 4) ’i hi ’i.hi kN/m3 m kN/m2 SL 19,28 38,56 20 0,3 10 2,2 22 9,37 2,8 26,23 9,36 8,8 82,36 9,45 5,1 48,19 21,2 223,34 Lớp thứ i   h  223.34kN / m ' i i Mũi cọc lớp đất số có: φII =26.17o ( Bảng 14 TCVN 9362 -2012) =>A =0.851; B =4.415; D = 6.941 cII= 1.95 (kN/m2) ( lớp 4: đất cát) SVTH: Nguyễn Minh Trí MSSV: 1442345 Trang 70 Trƣờng ĐHBK-TPHCM ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: Thầy Đỗ Thanh Hải γII =19.44 (kN/m3): trọng lượng riêng trung bình lớp đất nằm dưới mũi cọc theo TTGH II II Rqu  m( A.Bmq  i  B.  i' hi  c.D) RII = 0.8513.1329.44 + 4.415223.34 + 1.956.941= 1024.76 (kN/m2) → Tất điều kiện ổn định thỏa ⇒ Vậy đáy móng khối quy ước thỏa điều kiện ổn định 3.3.4 Kiểm tra lún Dùng phương pháp cộng lún lớp phân tố Chia đất đáy móng khối qui ước thành lớp có chiều dày hi= (0.4-0.6)b Chọn chiều dày lớp 1.8m Khi tính lún ta sử dụng diện tích móng khối quy ước để tính Áp lực thân đất đáy móng khối qui ước:  bt    'i li  223.34 kN/m2 Áp lực gây lún đáy móng khối qui ước:  gl = Ptbtc   bt  253.95– 223.34 = 30.61 (kN/m2)  glz  ko   gl ko hệ số áp lực đất tra từ L/B z/B ứng với trường hợp tải phân bố diện tích chữ nhật Tính lún lớp phân tố : n  i 1 Ei Si    pi  hi Trong β = 0.8 hệ số nở hơng, Δp : ứng suất gây lún tải trọng ngồi gây lớp đất có bề dày 1.8m SVTH: Nguyễn Minh Trí MSSV: 1442345 Trang 71 Trƣờng ĐHBK-TPHCM ĐỒ ÁN NỀN MĨNG GVHD: Thầy Đỗ Thanh Hải Kết tính lún trình bày bảng sau : Độ Lớp Điểm sâu điểm z (m) 0 21,2  z bt (kN/ (kN/ m2) m2)  '  (kN/ m3) (kN/ z/b m3) 19,4 9,4 19,5 9,5 0,57 0,6351 gl (kN/ m2) Điều kiện 25,02 Dừng lại 30,61 223,34 1 23,0 1,8 Ei Độ lún Điều kiện Si s