ĐỒ ÁN MÔN HỌC CƠ HỌC ĐẤT NỀN MÓNG

Đề bài : Cho một mố cầu có kích thước 5x7m, chịu tác dụng của tải trọng đúng tâm nghiêng với phương thẳng đứng một góc δ = 5̊ và tải trọng ngang H. Mố cầu đặt trên nền đất gồm 2 lớp : • Lớp 1 : sét pha dẻo cứng dày 6m • Lớp 2 : sét cứng dày vô tận. Tải trọng P = 920 T H = 45 T Các chỉ tiêu cơ lý của lớp 1 và lớp 2 được cho theo bảng sau : Lớp sét pha dẻo cứng Lớp sét cứng k.lg thể tích TN Hệ số rỗng Hệ số nén lún Góc ma sát Lực dính kết k.lg thể tích TN Hệ số rỗng Hệ số nén lún Góc ma sát Lực dính kết (Tm ) a cm kg (độ) C Kgcm (Tm ) a cm kg (độ) C Kgcm 1,88 0,753 0,025 14 0,25 1,96 0,626 0,018 18 0,56

TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT BỘ MÔN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH ĐỒ ÁN MÔN HỌC CƠ HỌC ĐẤT NỀN MÓNG Giáo viên hướng dẫn Sinh viên Lớp ĐỀ : NHỮ VIỆT HÀ : KHỔNG TRỌNG BÍCH : ĐCCT-ĐKTB-K58 : IV HÀ NỘI , THÁNG NĂM 2017 Khổng Trọng Bích MSV:1321020019 MỞ ĐẦU Cơ học đất, móng công trình hai môn học thiếu sinh viên khoa công trình trường đại học kỹ thuật.Hiểu biết sâu sắc đất nền,về trình học xảy tác dụng tải trọng để từ thiết kế giải pháp móng hợp lý yêu cầu bắt buộc kỹ sư xây dựng.các kỹ sư địa chất công trình – địa kỹ thuật Trong chương trình đào tạo trường Đại học Mỏ- Địa chất sinh viên ngành xây dựng công trình ngầm mỏ, việc học lớp giáo trình Nền Móng có đồ án môn học,nó giúp cho sinh viên : • Củng cố kiến thức học vận dụng vào công việc cụ thể • Biết bước thực việc thiết kế kiểm tra móng • Làm sở giúp cho sinh viên hoàn thành tốt đồ án tốt nghiệp sau Với mục đích thầy giáo giao cho sinh viên đề tài với yêu cầu nhiệm vụ khác Sau thời gian làm việc nghiêm túc với hướng dẫn tận tình thầy Nhữ Việt Hà, hoàn thành đồ án môn học với nội dung sau : • Mở đầu • Đề • Chương I : thiết kế móng • Chương II : kiểm tra ổn định trượt sâu • Chương III : xác định tải trọng giới hạn • Chương IV : tính độ lún cuối • Kết luận Tuy nhiên kiến thức hạn chế thiếu kinh nghiệm thực tế nên đồ án nhiều sai sót Rất mong nhận sét, đánh giá góp ý thầy Khổng Trọng Bích MSV:1321020019 Đề : Cho mố cầu có kích thước 5x7m, chịu tác dụng tải trọng tâm nghiêng với phương thẳng đứng góc δ = 55̊ tải trọng ngang H Mố cầu đặt đất gồm lớp : • Lớp : sét pha dẻo cứng dày 6m • Lớp : sét cứng dày vô tận Tải trọng P = 920 T H = 45 T Các tiêu lý lớp lớp cho theo bảng sau : Lớp sét pha dẻo cứng k.lg Hệ số Hệ số Góc Lực Lớp sét cứng k.lg Hệ số Hệ thể dính thể kết tích C TN γw rỗng nén lún ma tích TN γw sát ε0 (T/m ) 1,88 0,753 a 1-2 ϕ cm /kg (độ) 0,025 14 rỗng ε0 nén lún ma a 1-2 Kg/cm (T/m ) 0,25 1,96 0,626 số Góc Lực dính sát kết ϕ C cm /kg (độ) 0,018 18 Kg/cm 0,56 5m δ H P 1m 6m Sét pha dẻo cứng Khổng Trọng Bích MSV:1321020019 CHƯƠNG I : THIẾT KẾ MÓNG Căn vào Trong K = M h + M C βγ h - M3 m γw γw P tc K = M3 γw Với M , M , M xác định cách tra bảng theo góc nội ma sát φ M = 7,42 -Lớp sét cứng có φ = 14˚ tra bảng ta có : M = 16,04 M = 3,42 -Chọn chiều sâu chôn móng h = 6m βγ m = 2,2 P tc = P cos o = 916,50T Ta có : K = 7,42.6 + K = 3,42 16,04.5,6 2,2.6 - 3,42 = 67,23 1,96 1,96 916,50 = 1599,20 1,96 Thay vào phương trình bậc ta b = 4,7 < b c ⇒ cần chọn lại b Do móng móng đơn cứng hữu hạn nên : tiêu lý lớp đất phía điều kiện làm việc công trình, điều kiện kinh tế kỹ thuật nên định chọn loại móng đơn cứng hữu hạn Ta đặt móng lớp sét cứng.Chiều rộng móng tính sơ theo phương trình bậc sau : b + K b - K = Khổng Trọng Bích MSV:1321020019 ≤ tgα tk ≤ b - bc 2.h m ≤ b c + 2.h m ≤ b ≤ ⇔ 1≤ ⇔ b c + 2.2.h m Chọn h m = 2m ⇔ 9≤ b ≤ 13 Chọn b = 10m tgα gh = b gh = b c + 2.h m tgα gh = + 2.2.2 = 13 ⇒ b < b gh (thoả mãn ) Khi thiết kế móng đơn cột ta cần ý : a = b ac = bc = 1,4 ⇒ a = 1,4.b = 14m Điều kiện chịu lực Sơ đồ chịu lực : H 1m P h G σmax hm σ σ i b ac a • Sức chịu tải đất : công trình cầu cống ta dùng công thức Khổng Trọng Bích MSV:1321020019 R tc = 1,2{ R ' [1 + k ( b - 2)] + 10.k γ (h - 3)} Trong R’ ,k , k hệ số tra theo bảng với đất sét cứng có ε = 0,626 ⇒ R’ = 465 k = 0,04 k = 0,2 { } ⇒ R tc = 1,2 465.10 -1 [1 + 0,04.(10 - 2)] + 10.0,2.1,96.(6 - 3) = 87,77 ( T/m ) ∑P • Kiểm tra tc R - βγ m h tc • Kiểm tra σ max = Trong G 916,50 = 6,92 < F = 10.14 = 140m (thoả mãn ) 145,66 - 2,2.6 = tc ∑P tc +G F M tc + w - trọng lượng móng đất móng G = F.h.βγ m = 140.6.2,2 = 1848 (T ) M tc - mômen tiêu chuẩn lấy trọng tâm móng M tc = P.sin 5o hm h + H.(1 + h - m ) 2 2 2 = 920sin5 o + 45.(1 + - ) = 350,18 (T m) w mômen chống uốn móng w = tc ⇒ σ max = 916,50 + 1848 350,18 + = 140 233,3 a.b 14.10 = = 233,3 ( m ) 6 21,25 (T / m ) tc σ max < 1,2.R tc = 105,32 ⇒ thoả mãn • Kiểm tra σ = tc = • Kiểm tra σ tbtc = ∑P tc + G M tc F w 916,50 + 1848 350,18 = 18,25 (T / m ) > ⇒thoả mãn 140 233,3 tc tc σ max + σ = 19,75 (T / m ) ⇒ thoả mãn Vậy với kích thước móng chọn hoàn toàn thoả mãn điều kiện chịu lực Khổng Trọng Bích MSV:1321020019 Tính bê tông cốt thép: - Chiều dày làm việc bê tông h0 > P 2( a c + b c ).m.R cp Trong P = n.P tc = 1,1.916,50 = 1008 T R cp cường độ kháng cắt bêtông.Chọn bê tông mác 200# móng chịu ép uốn nên ta lấy R cp = 100 M hệ số làm việc móng, lấy m = 1008 ⇒ h o > 2(7 + 5).1.100 = 0,42 (m) - Tính cốt thép : Mômen phản lực gây tính theo công thức : σ + σi (b - b c ) (2a + a c )( max ) 24 σ + σ M a = (a - a c ) (2b + b c )( max ) 24 Mb = Trong σ max , σ = ∑ P = n.P tc ∑P + G F ± M w = 1,1.916,50 = 1008 (T ) M = n.M tc = 1,1.350,18 = 385,20 (T m) Vậy σ max = 1008 + 1848 385,20 + = 23,29 (T / m ) 140 233,3 σ = 1008 + 1848 385,20 = 17,51 (T / m ) 140 233.3 σ i ứng suất tiêu chuẩn mép cột phía có σ max h tgα σ i = σ + (σ max - σ )(1 - m ) a tgα = b - b c 10 - = = 1,25 2.h m 2.2 ⇒σ i = 17,51 + (23,29 − 17,51)(1 - 2.1,25 )= 14 27,19 (T / m ) Khổng Trọng Bích ⇒M a = MSV:1321020019 23,29 + 17,51 (14 - 7) (10.2 + 5)( ) 24 Mb = = 1041,25 (T m) 23,29 + 17,51 (10 - 5) (2.14 + 7)( ) = 743,75 (T m) 24 Diện tích cốt thép theo chiều cạnh móng: Fb = Mb m.m a R a h o Fa = Ma m.m a R a h o Với Fa , Fb tổng diện tích cốt thép theo cạnh a,b m,m a hệ số làm việc bê tông cốt thép lấy h o chiều cao làm việc bê tông Nếu lấy chiều dày lớp bê tông bảo vệ e = 0.04 m ta có : h o = h m - e = - 0,04 = 1,96m R a - cường độ chịu kéo cốt thép lấy 1800 kG/cm 1041,25 2 Vậy ta có Fa = 1.1.1800.10.1,96 = 0,027m = 270cm Fb = 743,75 = 0,019m = 190cm 1.1.1800.10.1,96 - Số cốt thép theo chiều cạnh móng : Chọn thép Φ 18 có f a = 2,54 cm Ta có : na = Fa 270 = = 106 f a 2,54 nb = Fb 190 = = 75 f a 2,54 - Khoảng cách cốt thép : Ca = a - 2e 14.100 - 2.4 = = 13 cm na 106 Cb = a - 2e 14.100 - 2.4 = = 19 cm nb 75 Ta chia móng làm bậc : - Bậc : h = 70cm Khổng Trọng Bích MSV:1321020019 c1 = h tgα = 70.1,25 = 87,5cm - Bậc : h = 70cm c = 87,5cm - Bậc : h = 60cm c = 75cm Vậy ta có sơ đồ bố trí cốt thép vào móng sau : d h ho cm hm 4cm Cb Ca ac a bc b Khổng Trọng Bích MSV:1321020019 Bảng tra trị số M1, M2, M3 φ 10 12 14 16 18 20 M1 74.97 38.51 20.32 14.25 11.24 9.44 8.26 7.42 6.80 6.32 5.94 M2 229.16 114.55 57.20 38.06 28.46 22.69 18.82 16.04 13.95 12.31 10.99 M3 70.79 34.51 16.30 10.25 7024 5.44 4.26 3.42 2.80 2.32 1.94 φ 22 24 26 28 30 32 34 36 38 40 42 M1 5.64 5.39 5.19 5.02 4.87 4.75 4.64 4.55 4.47 4.41 4.35 M2 9.90 8.98 8.20 7.52 6.93 6.40 5.93 5.51 5.12 4.77 4.44 M3 1.64 1.39 1.19 1.02 0.87 0.75 0.64 0.55 0.47 0.41 0.35 Bảng tra hệ số R ' , K , K để tính sức chịu tải theo quy phạm CNIP-200-62 dùng cho công trình cầu cống Bảng giá trị ứng suất cho phép R’ đất dính (kN/m ) Tên đất Hệ số Dẻo Dẻo Cứng rỗng cứng mềm 0,50 294 245 196 Cát pha (á cát) 0,70 245 196 147 0,50 392 294 245 Sét pha 0,70 245 196 147 (á sét) 1,00 196 147 98 0,50 589 442 343 Sét 0,60 491 343 245 0,80 294 245 147 1,10 245 147 98 Bảng tra hệ số K1, K2 Tên đất Cuội, sỏi, cát thô, cát vừa Cát mịn Cát bột, cát pha Sét sét pha trạng thái cứng Sét sét pha trạng thái dẻo K1 0,10 0,08 0,06 0,04 0,02 K2 0,30 0,25 0,20 0,20 0,15 10 Khổng Trọng Bích MSV:1321020019 Y O3 H O2 D O1 C B a Y' Tâm trượt O : Tâm O có R = 12,203m cách mặt đất m Chia trụ đất thành mảnh mảnh rộng m, ta 12 mảnh Mảnh g i sin α i cos α i Δl i 11.42 0.76 0.69 6.52 28.20 0.66 0.75 4.32 30.29 0.52 0.86 3.21 38.310 0.42 0.91 3.23 39.22 0.26 0.97 2.78 g i cos α i tgϕ i ci g i sin α i c i Δl i tg ϕi 0.325 0.56 2.56 8.68 36.5 0.325 0.56 6.87 18.61 24.2 8.4 0.325 0.56 15.60 18.0 0.325 0.56 11.33 16.10 18.1 0.325 0.56 10.74 10.20 15.57 12 Khổng Trọng Bích 10 11 12 Tổng 42.22 46.28 30.12 13.16 9.002 16.53 11.21 0.07 0.22 0.35 0.39 0.50 0.91 0.92 MSV:1321020019 0.99 0.97 0.93 0.92 0.87 0.40 0.39 1.96 2.07 2.13 2.11 2.43 1.92 3.65 0.325 0.325 0.325 0.325 0.325 0.325 0.325 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 15.12 6.281 9.104 1.668 2.545 0.22 3.35 69.258 2.96 10.98 4.14 12.4 10.54 11.93 5.13 11.82 4.50 13.61 1.51 11.5 10.31 19.94 108.28 201.55 Vậy ta có : M ct = R ∑ (g i cos α i tg i + c i Δl i ) = 12,203.( 69,258 + 108,28 ) = 2166 ( T.m ) M gt = R.∑ g i sin α i + Pn d + H.a = 12,203.108,28 + 85.4,5 - 45.0 = 1704 (T/m ) Hệ số ổn định trượt : η= M ct = 1,27 M gt Tâm trượt O : Tâm trượt O có R = 12,203 m cách mặt đất m chia tương tự ta 13 mảnh ci g i cos α i tg i g i sin α i c i Δl i Mảnh g i sin α i cos α i Δl i tg α i 9.582 0.91 0.41 5.78 0.325 0.56 1.42 9.19 34.6 24.56 0.74 0.67 3.3 0.325 0.56 5.66 18.17 19.8 31.63 0.58 0.81 2.52 0.325 0.56 8.81 18.34 15.1 36.13 0.42 0.91 2.26 0.325 0.56 11.31 15.17 13.5 38.89 0.26 0.96 2.11 0.325 0.56 12.84 10.11 1.26 40.24 0.08 0.99 2.01 0.325 0.56 13.70 3.21 12.06 13 Khổng Trọng Bích 10 11 Tổng 17.49 16.26 13.66 9.329 2.831 MSV:1321020019 0.07 0.99 2.00 0.325 0.56 0.24 0.97 2.09 0.325 0.56 5.42 0.41 0.57 0.73 0.91 0.82 0.68 2.23 0.325 0.56 2.51 0.325 0.56 2.48 0.325 0.56 4.27 2.63 0.66 72.71 Vậy : M ct = R ∑ (g i cos α i tg i 5.95 1.22 12.04 3.91 12.5 5.61 13.3 5.31 15.1 2.06 14.88 92.35 175.8 + c i Δl i ) = 12,80 (73.56 + 176.82 ) = 2821 ( T.m ) M gt = R.∑ g i sin α i + Pn d + H.a = 12,80.92.35 + 85,4.6 + 45.1 = 1739 ( T.m ) Hệ số ổn định trượt : η= M ct = 1,62 M gt Tâm trượt O : Tâm trượt O có R = 13.6 m cách mặt đất m chia tương tự ta 12 mảnh Mản gi h 8.55 21.41 28.55 33.26 36.30 37.96 38.39 sin cos αi αi 0.89 0.43 0.74 0.66 0.58 0.81 0.43 0.89 0.29 0.95 0.14 0.01 0.99 0.99 Δl i 5.4 3.0 2.5 2.2 2.0 2.0 2.0 tg α i 0.32 0.32 0.32 0.32 0.32 0.32 0.32 ci 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 g i cos α i tg i 1.264716 g i sin α i c i Δl i 32.88 13.55548 7.6095 15.8456 16.5630 14.3056 10.5296 12.92834 13.07558 5.31468 0.38399 12.54 12.18 4.861608 8.021348 9.246888 24.72 18.48 15.12 13.5 14 Khổng Trọng Bích 9 13.43 13.03 0.17 9.709 0.47 4.636 0.61 0.171 0.72 0.32 10 11 12 MSV:1321020019 2.0 2.1 2.2 0.32 0.98 0.32 0.94 0.32 0.88 0.32 0.78 0.11 0.32 0.69 0.5 0.5 0.5 0.5 0.5 Tổng Vậy : M ct = R ∑ (g i cos α i tg i 4.685664 2.28361 12.06 3.978765 4.17088 12.48 2.445600 4.56323 13.08 1.586480 2.82796 13.62 0.023556 69.2666 0.12312 88.202 00.66 91.123 + c i Δl i ) = 13,6 ( 69.2666 + 88.202 ) = 2141 ( T.m ) M gt = R.∑ g i sin α i + Pn d + H.a = 13.6 88,202 + 85,4.6 + 45.2 = 1801 ( T.m ) Hệ số ổn định trượt : η= M ct = 1,19 M gt Như tâm trượt O3 có hệ số ổn định nhỏ qua O3 kẻ đường thẳng X-X’ song song với mặt bán không gian xác định hệ số ổn định trượt sâu tương ứng ' ' ' với tâm trượt O1 O O sau : ' Tâm trượt O1 : Có R = 12.69m chia ta 12 mảnh với chiều rộng mảnh 2m ta có: Mảnh gi sin α i cos α i Δl i tg α i 7.904 0.87 0.48 4.76 0.325 20.63 0.65 0.75 2.66 0.325 19.76 0.42 0.91 2.22 0.325 17.53 0.21 0.97 2.04 0.325 20.15 0.01 0.99 1.98 0.325 20.82 0.24 0.97 2.05 0.325 ci g i cos α i tg i g i sin α i c i Δl i 0.56 1.305108 6.87648 28.56 0.56 0.56 0.56 0.56 0.56 5.323572 6.18567 13.4121 8.2992 15.96 13.32 5.85238 3.683169 12.24 6.865349 6.948552 0.20159 4.99776 11.88 12.3 15 Khổng Trọng Bích MSV:1321020019 0.45 0.89 16.94 27.2 0.41 0.82 2.56 0.325 24.23 0.38 0.92 2.1 0.325 0.56 0.88 1.8 0.32 0.56 8.168 13.7088 12.63 0.86 2.0 0.32 0.56 6.825 3.984 11.66 0.68 1.8 0.32 0.56 2.479 8.1906 12.85 65.23 110.41 185.1 10 11 12 28.56 0.48 27.42 0.51 11.22 0.73 2.17 0.325 0.56 0.56 5.1888 7.6266 13.02 7.2588 11.152 12.01 7.245 9.2047 11.56 Tổng Vậy ta có : M ct = R ∑ (g i cos α i tg i + c i Δl i ) = 12.68 ( 65,23 + 185,1 ) = 3174 ( T.m ) M gt = R.∑ g i sin α i + Pn d + H.a = 12,68.110,41 + 84,4.6 + 45.2 = 1996 ( T.m ) Hệ số ổn định trượt η= M ct = 1,54 M gt M ct Tâm trượt O '2 : Có chọn trùng với O3 ,vậy nên kết η = M gt =1,19 ' Tâm trượt O : Có R = 14.19m, chia tương tự ta có : ci g i cos α i tg i g i sin α i c i Δl i Mảnh g i sin α i cos α i Δl i tg α i 10.271 0.92 0.41 6.32 0.344 0.6 1.397266 8.80061 37.92 19.67 0.63 0.78 3.12 0.344 0.6 5.537822 17.28202 18.72 16 Khổng Trọng Bích 10 11 Tổng 31.412 35.622 31.221 32.14 22.559 13.12 8.904 6.232 0.057 MSV:1321020019 0.54 0.37 0.21 0.83 2.48 0.344 0.6 0.92 2.24 0.344 0.6 0.97 2.08 0.344 0.6 0.03 0.99 1.95 0.344 0.6 0.14 0.99 2.01 0.344 0.6 0.31 0.95 2.16 0.344 0.6 0.48 0.65 0.74 0.81 2.28 0.344 0.6 0.75 2.81 0.344 0.6 0.67 0.42 0.344 0.6 8.685233 16.42626 10.94989 12.80163 12.05219 7.58499 14.88 13.44 12.48 10.19126 6.994762 0.89775 2.87546 11.7 12.06 4.290557 2.731787 1.137264 0.013137 4.06999 4.70592 2.8652 0.04218 12.96 13.68 16.86 2.52 78.41 Vậy M ct = R ∑ (g i cos α i tg i 90.24 143.354 + c i Δl i ) =14.19 ( 78.,41 + 143,354 ) = 3146 ( T.m ) M gt = R.∑ g i sin α i + Pn d + H.a = 14,19.90.24 + 85,4.6 + 45.2 = 1883 ( T.m ) Hệ số ổn định trượt : η = M ct = 1,67 M gt Như tâm trượt có hệ số ổn định nhỏ η ’ = 1,19 > 1, đảm bảo ổn định cho công trình 17 Khổng Trọng Bích MSV:1321020019 CHƯƠNG III : TÍNH TẢI TRỌNG GIỚI HẠN Theo xocolovxki ta có : Pgh = N q γ.h + N γ γ.y + N c C Trong N q , N γ , N c hệ số tra bảng phụ thuộc φ , δ Với φ = 14˚ δ = 5˚ tra bảng nội suy ta N q = 3,18 N c = 8,60 N γ = 0,87 - Cường độ tải trọng giới hạn mép móng B ( y = ) Pgh ( ) = N q γ h + N c C = 3,18.1,96.6 + 8,60.0,56.10 = 85,56 (T / m ) - Cường độ tải trọng giới hạn mép móng C ( y = 10 ) Pgh (8) = N q γ h + N γ γ y + N c C = 3,18.1,96.6 + 0.87.1,96.10 + 8,6.0,56.10 = 102,61 (T / m ) - Tổng tải trọng thảng đứng cho phép tác dụng lên móng : b Pgh = ( Pgh ( ) + Pgh (8) ) = 1317 T - Tải trọng ngang giới hạn : Tgh = Pgh tgδ = 115,24 T Khi P tt = 1,1.916,50=1008 < Pgh T tt = 1,1.80,49= 88,53 < Tgh Vậy kích thước móng thoả mãn điều kiện cường độ 18 Khổng Trọng Bích MSV:1321020019 Bảng tra trị số N q , N γ , N c để tính tải trọng giới hạn theo Xocolovxki cho móng băng nông chịu tải trọng nghiêng : 5o 10o 15o 20o 25o 30o 35o 40o 45o Nq 1.57 3.49 3.49 6.40 6.49 8.34 11.00 Nγ 0.17 0.56 1.40 14.9 3.16 Nq 1.24 2.16 3.44 5.56 9.17 Nc 2.72 6.56 9.12 Nγ 0.09 0.38 0.99 12.5 2.31 17.5 5.02 18.4 30.2 15.3 15.6 25.4 11.10 Nq 1.50 2.84 4.65 7.65 Nc 2.84 6.83 Nγ 0.17 0.62 10.0 1.51 14.3 3.42 Nq 1.79 3.64 6.13 Nc 2.94 7.27 11.00 Nγ 0.25 0.89 2.15 10.4 16.2 4.93 33.3 46.2 35.1 27.9 38.4 24.3 22.8 31.1 17.4 18.1 24.5 11.34 Nq 2.00 4.58 7.97 Nc 3.00 7.68 Nγ 0.32 1.19 12.1 2.92 Nq 2.41 5.67 Nc 3.03 8.09 64.2 75.3 86.4 52.7 61.6 61.3 42.4 49.3 41.7 33.3 38.5 27.6 25.4 29.1 16.4 18.7 21.1 134.55 Nc 10.0 20.7 6.92 ϕ δ o o 10 o 15 o 12.9 20.5 7.64 o 20 o 25 13.9 18.5 6.91 10.2 13.2 133.50 236.30 96.40 95.40 163.30 85.10 84.10 109.50 65.40 64.40 70.58 49.20 48.20 43,00 36.75 35.75 19 Khổng Trọng Bích MSV:1321020019 1.50 2.75 3.84 6.94 Nc 3.02 8.49 Nγ Nq Nc Nγ Nq Nc Nγ Nq Nc Nγ 0.43 1.84 3.08 2.97 0.47 Nγ Nq 0.38 30o 35o 40o 45o 9.58 13.1 14.4 4.96 8.43 8.86 2.21 3.42 2.88 0.49 24.86 25.40 24,40 13,31 16.72 15,72 6,41 10.15 9,15 2,60 3.78 2,78 0,50 20 Khổng Trọng Bích MSV:1321020019 CHƯƠNG IV : TÍNH ĐỘ LÚN CUỐI CÙNG I tính ứng suất tâm hai mép móng: Ứng suất tâm móng : a.Do tải trọng thẳng đứng gây : Pgl = γ tb h + P 916,50 - γ w h = 2.6 + - 1,96.6 = 8,41 (T / m ) F 140 Theo phương pháp phân tầng lấy tổng ta chia đất móng thành lớp nhỏ có chiều dày h i = (0,2 ÷ 0,4)b tính đến lớp có σ z σ bt ≤ 0,2 Ta có h i = 0,2.b = 2m Điểm Z i (m) σ bt = γ w h zb lb ko σ z = k o Pgl 1,96.(6+0) = 11,76 1,96.(6+2) = 15,68 1,96.(6+4) = 19,6 0,2 0,4 1,4 1,4 1,4 0,972 0,848 8,41 8,18 7,13 b.Do tải trọng ngang P n gây : Ta có : σ z = 3.Q với R = x + y + z y.z 2.π.R Vì P n đặt vào tâm móng nên x = , y = ,do σ z = c.Do tải trọng ngang H gây : áp dụng công thức với điểm chia ta có Điểm x(m) 0 y(m) 2,5 2,5 2,5 z(m) 10 R(m) 6,5 8,4 10,3 σz 0,167 0,082 0,046 Tổng ứng suất tâm móng tải trọng thẳng đứng tải trọng ngang gây điểm chia : Điểm : σ z1 = 8,557 (T / m ) Điểm : σ z = 8,262 (T / m ) Điểm : σ z = 7,176 (T / m ) 21 Khổng Trọng Bích MSV:1321020019 H 12.12 8.557 16.16 8.262 20.2 7.176 Ứng suất mép C: a.Do tải trọng thẳng đứng gây ra: Điểm zb lb kc σ z = k c Pgl 0,2 0,4 1,4 1,4 1,4 0,25 0,2429 0,2120 2,10 2,04 1,78 b.Do tải trọng ngang P n gây : Điểm x(m) 7 y(m) 5 z(m) R(m) 8,83 9,49 10,49 σz 0,016 0,045 0,061 22 Khổng Trọng Bích MSV:1321020019 c.Do tải trọng ngang H gây : Điểm x(m) 7 y(m) 7,5 7,5 7,5 z(m) 11 R(m) 12,42 13,65 15,04 σz 0,023 0,028 0,025 Vậy ứng suất mép C tải trọng ngang tải trọng thẳng đứng gây : Điểm : σ z1 = 2,139 (T / m ) Điểm : σ z = 2,113 (T / m ) Điểm : σ z = 1,866 (T / m ) Ứng suất mép B : a.Do tải trọng thẳng đứng gây : Do tính đối xứng nên ứng suất mép móng gây tải trọng thẳng đứng nhau, kết tính ứng suất mép B tải trọng thẳng đứng gây lấy mép C b.Do tải trọng ngang gây : tương tự mép C mang ngược dấu c.Do tải trọng ngang H gây : Điểm x(m) 7 y(m) -2,5 -2,5 -2,5 z(m) 11 R(m) 10,21 11,67 13,27 σz -0,024 -0,020 -0,016 Vậy tổng ứng suất mép B tải trọng thẳng đứng tải trọng ngang gây : 23 Khổng Trọng Bích MSV:1321020019 Điểm : σ z1 = 2,092 (T / m ) Điểm : σ z = 2,065 (T / m ) Điểm : σ z = 1,825 (T / m ) Sơ đồ ứng suất mép móng : H P C 2.139 2.113 1.866 B 2.092 2.06 1.825 II Tính độ lún cuối tâm móng ta có S = ∑ Si Si độ lún lớp tương đương Si = A 0i h i σ i A 0i - hệ số nén lún rút đổi lớp A0i = a1- 0,018 = = 0,0011 + ε 10.(1 + 0,626) σ i - ứng suất lớp 24 Khổng Trọng Bích MSV:1321020019 h i - chiều dày lớp thứ i 8,557 + 8,262 = 0,0185 m 8,262 + 7,176 S = 0,0011 = 0,0170 m S1 = 0,0011 S A = S + S = 0,0355 m = 3,55 cm mép B Tương tự ta có SB = 0,0091 m = 0,91 cm mép C Tính tương tự ta có SC = 0,0089 m = 0,89 cm 25 Khổng Trọng Bích MSV:1321020019 KẾT LUẬN Mặc dù đồ án thời hạn yêu cầu , trình độ kinh nghiệm hạn chế nên không tránh khỏi sai sót Mong thầy góp ý kiến đẻ nhửng đồ án sau em làm tốt Tài liệu tham khảo 1- Giáo trình học đất ( nhà xuất xây dựng ) 2- Giáo trình móng công trình ( nhà xuất xây dựng ) 3- Và số tài liệu internet 26 ... tải trọng giới hạn • Chương IV : tính độ lún cuối • Kết luận Tuy nhiên kiến thức hạn chế thiếu kinh nghiệm thực tế nên đồ án nhiều sai sót Rất mong nhận sét, đánh giá góp ý thầy Khổng Trọng Bích. .. 0,061 22 Khổng Trọng Bích MSV:1321020019 c.Do tải trọng ngang H gây : Điểm x(m) 7 y(m) 7,5 7,5 7,5 z(m) 11 R(m) 12,42 13,65 15,04 σz 0,023 0,028 0,025 Vậy ứng suất mép C tải trọng ngang tải trọng. .. tải trọng ngang H gây : Điểm x(m) 7 y(m) -2,5 -2,5 -2,5 z(m) 11 R(m) 10,21 11,67 13,27 σz -0,024 -0,020 -0,016 Vậy tổng ứng suất mép B tải trọng thẳng đứng tải trọng ngang gây : 23 Khổng Trọng Bích