thiết kế phần lõi cứng ô cầu thang

Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS VÕ PHÁN LỜI CẢM ƠN Em xin trân trọng gửi đến thầy VÕ PHÁN lời cảm ơn chân thành sâu sắc với tất thầy bảo, quan tâm tận tình, đặt biệt với lòng u trò tạo động lực mạnh mẽ cho em hồn thành đồ án Em xin trân trọng cảm ơn q thầy khoa Xây Dựng truyền cho em kiến thức bổ ích trang bị cho em hành trang đầy đủ vững để em tự tin bước vào đường nghiệp tương lai sau Con xin trân trọng gửi đến ba, đến mẹ tình cảm u thương Những lời động viên, nhắn nhủ ba, mẹ suốt đời khơng qn Cuối cùng, tơi xin cảm ơn bạn bè X07A1, người bạn khơng thể thiếu suốt thời gian ngồi ghế nhà trường Những lời động viên, an ủi bạn động lực tinh thần giúp tơi tự tin để hồn thành đồ án này./ Trân trọng biết ơn Vũ Hữu Chiến SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán LỜI MỞ ĐẦU Trong bốn năm học trường Đh Mở Tp.HCM, giảng dạy tận tình thầy khoa em học nhiều kiến thức bổ ích cần thiết làm hành trang để trở thành người kỹ sư thực thụ trường Em xin gửi lời cảm ơn chân thành tới q thầy Chúc q thầy gia đình ln dồi sức khỏe, sống ấm no, hạnh phúc ln thăng tiến nghề nghiệp Đợi thực tập tốt nghiệp vừa rồi, em thực tập cơng trình B1 thuộc khu phức hợp CHARM PLAZA 1, huyện Dĩ An, tỉnh Bình Dương Đây cơng trình chung cư lớn, có phương pháp thiết kế thi cơng đại đồng ý thầy hướng dẫn đồ án, em định dùng cơng trình làm đề tài tốt nghiệp Đồ án em khơng thực thiết kế phần lõi cứng cầu thang, khung chọn thiết kế khung trục A, sàn sườn tồn khối truyền thống có dầm trực giao Đồ án tốt nghiệp em gồm có chương gồm: Chương 1: GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH Chương 2: THIẾT KẾ SÀN Chương 3: THIẾT KẾ CẦU THANG Chương 4: THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI Chương 5: THIẾT KẾ KHUNG KHƠNG GIAN Chương 6: THIẾT KẾ MĨNG Do hạn chế kiến thức thời gian có hạn, thực đồ án em khơng thể tránh khỏi sai sót em mong q thầy, thơng cảm góp ý cho em Một lần em xin cảm ơn q thầy, nhiều./ SVTH : Vũ Hữu Chiến MSSV : 20761081 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán CHƯƠNG 1: GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH CHƯƠNG 2: THIẾT KẾ SÀN ĐIỂN HÌNH 2.1 Sơ đồ hình học 2.2 Chọn sơ kích thước tiết diện 2.3 Sơ đồ tính tốn sàn 2.4 Tải trọng tác động 2.5 Xác định nội lực 11 2.6 Tính cốt thép 13 2.7 Độ võng sàn 14 CHƯƠNG 3: THIẾT KẾ CẦU THANG 17 3.1 sơ đồ hình học 17 3.2 Chọn sơ kích thước tiết diện 18 3.3 Sơ đồ tính 18 3.4 Tải trọng tác dụng 19 3.5 Xác định nội lực 20 3.6 Tính cốt thép cho thang 21 3.7 Kiểm tra độ võng 21 3.8 Tính dầm chiếu nghỉ, chiếu tới 25 CHƯƠNG 4: THIẾT KẾ CẦU THANG 28 4.1 Sơ đồ hình học 28 4.2 Chọn sơ kích thước tiết diện 29 4.3 Sơ đồ tính 30 4.4 Tải trọng tác dụng 30 4.5 Xác định nội lực 31 4.6 Tính cốt thép 34 4.7 Kiểm tra 41 CHƯƠNG 5: THIẾT KẾ KHUNG KHƠNG GIAN 46 5.1 Cơ sở lý thuyết 50 5.2 Tính tốn loại dao động riêng 50 5.3 Tính tốn khung khơng gian 51 5.4 Sơ đồ tính 59 5.5 Chọn kích thước tiết diện 60 5.6 Tải trọng tác dụng 60 5.6.5 Tính thép khung trục A 82 CHƯƠNG 6: THIẾT KẾ MĨNG 117 6.1 Thiết kế móng cọc ép BTCT M1 124 6.1.1 Nội lực truyền xuống móng 124 6.1.2 Chọn vật liệu, kích thước cọc chiều sâu chơn móng 125 6.1.3 Xác định số cọc bố trí cọc 125 6.1.5 Tính tốn cọc chịu lực 126 6.1.6 Tính tốn lún cho móng 128 6.1.7 Tính tốn cấu tạo đài cọc 141 6.2 Thiết kế móng cọc ép BTCT M2 144 6.2.1 Nội lực truyền xuống móng 145 6.2.2 Chọn vật liệu, kích thước cọc chiều sâu chơn móng 145 SVTH : Vũ Hữu Chiến MSSV : 20761081 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS Võ Phán 6.2.3 Xác định số cọc bố trí cọc 146 6.2.5 Tính tốn cọc chịu lực 147 6.2.6 Tính tốn lún cho móng 157 6.2.7 Tính tốn cấu tạo đài cọc 160 6.3 Thiết kế móng cọc nhồi M1 168 6.3.1 Nội lực truyền xuống móng 168 6.3.2 Chọn vật liệu, kích thước cọc chiều sâu chơn móng 172 6.3.3 Xác định số cọc bố trí cọc 172 6.3.5 Tính tốn cọc chịu lực 174 6.3.6 Tính tốn lún cho móng 183 6.3.7 Tính tốn cấu tạo đài cọc 186 6.4 Thiết kế móng cọc nhồi M2 189 6.4.1 Nội lực truyền xuống móng 190 6.4.2 Chọn vật liệu, kích thước cọc chiều sâu chơn móng 190 6.4.3 Xác định số cọc bố trí cọc 192 6.4.5 Tính tốn cọc chịu lực 194 6.4.6 Tính tốn lún cho móng 203 6.4.7 Tính tốn cấu tạo đài cọc 206 SVTH : Vũ Hữu Chiến MSSV : 20761081 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng CHƯƠNG GVHD : TS VÕ PHÁN GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH 1.1 MƠ TẢ SƠ LƯỢC CƠNG TRÌNH Do tốc độ q trình thị hóa diễn q nhanh, cộng với tăng tự nhiên dân số, lượng lớn người nhập cư từ tỉnh thành nước đổ lao động học tập, dân số Tỉnh Bình Dươn có 4.3 triệu người Điều tạo áp lực lớn cho Tỉnh việc giải việc làm, đặc biệt chỗ cho bốn triệu người tăng năm tới Quỹ đất dành cho thổ cư ngày thu hẹp, việc tiết kiệm đất xây dựng khai thác có hiệu diện tích có vấn đề căng thẳng Tỉnh Các tòa nhà chung cư cao cấp dự án chung cư cho người có thu nhập thấp ngày cao trước Đó xu hướng tất yếu xã hội ln đề cao giá trị người, cơng sử dụng chung cư khơng gói gọn chỗ đơn mà mở rộng thêm dịch vụ phục vụ cư dân sinh sống hộ thuộc chung cư Giải pháp xây dựng tòa nhà chung cư cao tầng giải pháp tối ưu nhất, tiết kiệm khai thác quỹ đất có hiệu so với giải pháp khác diện tích Dự án Nhà cao tầng CHUNG CƯ B1, đời khơng nằm ngồi xu hướng Đây nhà cao tầng thuộc KHU PHỨC HỢP CHARM PLAZA 1, Thị Trấn Dĩ An, Huyện Dĩ An, Tỉnh Bình Dương, có số đặc điểm sau :  Chủ đầu tư : CƠNG TY TNHH DCT PARTNERS VIETNAM Địa chỉ: Khu Phố Thống Nhất, Thị Trấn Dĩ An, Huyện Dĩ An, Tỉnh Bình Dương  Đơn vị thiết kế kiến trúc: CƠNG TY TNHH TƯ VẤN THIẾT KẾ XÂY DỰNG VIỆT KIẾN TRÚC Địa chỉ: 79, Trần Khắc Chân, Phường Tân Định, Quận 1, Tp.HCM  Đơn vị thiết kế kết cấu: CƠNG TY TƯ VẤN KIẾN TRÚC VÀ XÂY DỰNG ĐƠNG Á Địa chỉ: 169/1 Võ Thị Sáu, Phường 7, Quận 3, Tp.HCM SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS VÕ PHÁN Vò trí đòa lý công trình B1 1.2 ĐẶC ĐIỂM KHÍ HẬU TẠI BÌNH DƯƠNG Khí hậu Bình Dương mang đặc điểm nhiệt đới gió mùa, nóng ẩm với mùa rõ rệt: -Mùa mưa, từ tháng - 11, -Mùa khơ từ khoảng tháng 12 năm trước đến tháng năm sau  Lượng mưa trung bình hàng năm từ 1.800 - 2.000mm với số ngày có mưa 120 ngày Tháng mưa nhiều tháng 9, trung bình 335mm, năm cao có lên đến 500mm, tháng mưa tháng 1, trung bình 50mm nhiều năm tháng khơng có mưa  Nhiệt độ trung bình năm 26,5 °C, nhiệt độ trung bình tháng cao 29 °C (tháng 4), tháng thấp 24 °C (tháng 1) Tổng nhiệt độ hoạt động hàng năm khoảng 9.500 - 10.000 °C, số nắng trung bình 2.400 giờ, có năm lên tới 2.700  Chế độ gió tương đối ổn định, khơng chịu ảnh hưởng trực tiếp bão áp thấp nhiệt đới Về mùa khơ gió thịnh hành chủ yếu hướng Đơng, Đơng - Bắc, mùa mưa gió thịnh hành chủ yếu hướng Tây, Tây - Nam Tốc độ gió bình qn khoảng 0.7m/s, tốc độ gió lớn quan trắc 12m/s thường Tây, Tây - Nam  Chế độ khơng khí ẩm tương đối cao, trung bình 80-90% biến đổi theo mùa Độ ẩm mang lại chủ yếu gió mùa Tây Nam mùa mưa, độ ẩm thấp thường xảy vào mùa khơ cao vào mùa mưa Giống nhiệt độ khơng khí, độ ẩm năm biến động Với khí hậu nhiệt đới mang tính chất cận xích đạo, nhiệt độ cao quanh năm, ẩm độ cao nguồn ánh sáng dồi dào, thuận SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS VÕ PHÁN lợi cho phát triển nơng nghiệp, đặc biệt trồng cơng nghiệp ngắn dài ngày Khí hậu Bình Dương tương đối hiền hồ, thiên tai bão, lụt… 1.3 GIỚI THIỆU VỀ KIẾN TRÚC Dự án Nhà cao tầng B1 có mặt đất xây dựng 19.3m  58.02m, cao trình mái H = +61.4 m, gồm 16 tầng + tầng sân thượng tầng hầm, đó:  16 tầng gồm: tầng dòch vụ công cộng, 14 tầng hộ  Tầng sân thượng nhằm mục đích chống nóng cho tầng bên  Tầng hầm: dùng làm bãi giữ xe cho toàn chung cư nơi đặt thiết bò kỹ thuật phục vụ cho công trình trình sử dụng   Công trình B1 thiết kế theo số phương án sau: Móng: cọc khoan cọc ép bê tơng cốt thép (phương án 1), móng cọc khoan nhồi (phương án 2) 1.4  Vách: Bê tông cốt thép M#350 dày 300  Sàn:  Bể nước: Bê tông cốt thép M#350, riêng bể nước có phụ gia chống thấm  Cầu thang: Bê tông cốt thép M#250  Mái bê tông cốt thép có lớp chống thấm cách nhiệt  Tường gạch, trát vữa, sơn nước  Cửa đi, cửa sổ: cửa kính khung nhôm sơn tónh điện Bê tông cốt thép M#350 dày 100 CÁC GIẢI PHÁP KỸ THUẬT  Thơng thống : Ngồi việc thơng thống hệ thống cửa phòng, sử dụng hệ thống thơng gió nhân tạo máy điều hòa, quạt tầng theo Gain lạnh khu xử lý trung tâm  Chiếu sáng : Tồn tồ nhà chiếu sáng ánh sáng tự nhiên (thơng qua cửa sổ mặt tòa nhà hai lỗ lấy sáng khối trung tâm) điện Ở lối lên xuống cầu thang, hành lang tầng hầm có lắp đặt thêm đèn chiếu sáng  Hệ thống điện : Hệ thống điện sử dụng trực tiếp hệ thống điện thành phố, có bổ sung hệ thống điện dự phòng, nhằm đảo bảo cho tất trang thiết bị tòa nhà hoạt động tình mạng lưới điện thành phố bị cắt đột xuất Điện phải bảo đảm cho hệ thống thang máy, hệ thống lạnh hoạt động liên tục SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : TS VÕ PHÁN Máy điện dự phòng 250KVA đặt tầng ngầm, để giảm bớt tiếng ồn rung động khơng ảnh hưởng đến sinh hoạt Hệ thống cấp điện hộp kỹ thuật đặt ngầm tường Hệ thống ngắt điện tự động từ 1A đến 50A bố trí theo tầng khu vực bảo đảm an tồn có cố xảy  Hệ thống cấp nước : Nguồn nước lấy từ hệ thống cấp nước thành phố dẫn vào hồ nước tầng hầm qua hệ thống bơm bơm lên bể nước tầng mái nhằm đáp ứng nhu nước cho sinh hoạt tầng Nước thải từ tầng tập trung khu xử lý bể tự hoại đặt tầng hầm Các đường ống đứng qua tầng bọc gain, ngầm hộp kỹ thuật  An tồn phòng cháy chữa cháy : Ở tầng bố trí chỗ đặt thiết bị chữa cháy (vòi chữa cháy dài khoảng 20m, bình xịt CO2, ) Bể chứa nước mái (dung tích khoảng 104 m3) cần huy động để tham gia chữa cháy Ngồi phòng có lắp đặt thiết bị báo cháy (báo nhiệt) tự động SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng CHƯƠNG GVHD: PGS TS VÕ PHÁN THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH Thiết kế sàn nhiệm vụ q trình thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép Vấn đề đặt việc lực chọn kết cấu cho sàn cho vừa hợp lý mà đảm bảo hiệu kinh tế Trong q trình thiết kế, tùy vào độ, kỹ thuật thi cơng, thẩm mỹ u cầu kỹ thuật, người kỹ sư cần phải cân nhắc chọn lựa kết cấu sàn cho hợp lý Để đảm bảo u cầu trên, kết cấu sàn sườn, có dầm trực giao phương án hợp lý áp dụng cho cơng trình Dưới tồn q trình thiết kế sàn tầng điển hình: 2.1 SƠ ĐỒ HÌNH HỌC Mặt bố trí sàn, dầm trang sau 2.2 CHỌN SƠ BỘ KÍCH THƯỚC TIẾT DIỆN CỦA CẤU KIỆN Sơ chọn kích thước hình học tiết diện cơng việc thiết kế, qua q trình thiết kế người kỹ sư cân nhắc lựa chọn tiết diện hợp lý Trước thiết kế sàn, ta tiến hành chọn sơ bộ: bề dày sàn kích thước tiết diện dầm 2.1.1 Bề dày sàn Dùng sàn lớn nhất: S5 kích thước 4.95m x 5.75m để tính Chọn bề dày sàn theo cơng thức sau hs  Dl m  D  0.9 (hoạt tải tiêu chuẩn thuộc loại nhẹ)  l  4.95 (cạnh ngắn)  m  45 Do hs  0.9  4.95  0.099 (m) ta chọn tồn chọn bề dày sàn hs  10 (cm) để thiết kế 45 SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD: PGS TS VÕ PHÁN Mặt bố trí dầm sàn sàn điển hình tính sàn 2.2.2 Kích thước tiết diện dầm Dùng hệ dầm giao với kích thước dầm sau:  Dầm chính: (Dầm phương dọc, ngang có nhịp gần nên ta dùng chung tiết diện cho phương) - Với nhịp 9.9m : 1 1 hd     l  10 14   1  hd     990  70  99( cm)  10 14  -Với nhịp 11.5m: SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Trang Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS VÕ PHÁN BẢNG GIÁ TRỊ PHẢN LỰC ĐẦU CỌC Stt Vò trí  x2  y2 Pi (T) x (m) y (m) -1.2 1.2 1.44 1.44 153.44 1.2 1.44 153.93 1.2 1.2 1.44 1.44 154.43 -1.2 1.44 149.07 0 0 149.57 1.2 1.44 150.06 -1.2 -1.2 1.44 1.44 144.71 -1.2 1.44 145.2 1.2 -1.2 1.44 1.44 145.69 8.64 8.64 => Pmax = 154.43T Pmin = 144.71T Trọng lượng tính tốn cọc: Pcoc = n  FcLc = 1.1 x 2.5 x 0.16 x 20 = 8.8T tt => Pmax + Pcoc =154.43 + 8.8 = 163.23T < P = 169T => đạt tt Pmin > nên cọc khơng chịu nhổ Kiểm tra sức chịu tải nhóm cọc  ( n1  1)n2  ( n2  1)n1    0.87 90n1n2     1   Pnh  n1  n2   Qa    0.87 169.35  1326.01T  N tt  1304.14  T  Theo phương ngang Qy =Qmax = 18.33T Qmax 18.33   2.04 T 9 Moment tác dụng lên đầu cọc: Mo =H0.hd = 2.04 x 1.5= 3.06Tm 2.1 Tìm chuyển vị ngang góc xoay cọc cao trình đáy đài: chuyển vị ngang: n = yo góc xoay:  = 0 Chia cho cọc, cọc chịu lực ngang Ho = SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Trang 148 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS VÕ PHÁN Các tính tốn thực theo chiều sâu tính đổi: ze = bd x z; le = bd x l Moment qn tính tiết diện ngang cọc: 0.4  0.43  0.0021m 12 Độ cứng tiết diện ngang cọc EbI = 2900000 x 0.0021 = 6090Tm2 Hệ số biến dạng: I= bd = K bc Eb I bc : chiều rộng qui ước cọc Theo TCVN 205:1998 bc = 1.5x0.3+0.5 = 1.1m K : hệ số qui ước (hệ số tỉ lệ) Tra bảng G1 TCXD 205:1998 => K = 500T/m4 (cát hạt trung) 500 1.1 = 0.618m-1 6090 Các chuyển vị HH , HM , MH , MM ứng lực đơn vị đặt đáy đài: HH = Ao  bd E b I =>  bd  MH=HM = Bo  Eb I bd Co  bd E b I Chiều dài tính đổi cọc đất: le = bd l = 0.618 x 20 = 12.36m Tra bảng G2 TCXD 205 : 1998 => A0 = 2.44; B0 = 1.622; C0 = 1.75 => HH = x2.44 = 1.698x10-3 0.618  6090 MH = HM = x1.622 = 0.696x10-3 0.618  6090 MM = x1.75 = 0.465x10-3 0.618  6090 MM = => Chuyển vị cọc cao trình đáy đài: n=yo=Ho HH+Mo HM=15.6mm =0=Ho MH + Mo MM=2.84x10-4 rad SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Trang 149 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS VÕ PHÁN 2.2 Tính áp lực tính tốn, lực cắt, moment tiết diện cọc Ap lực tính tốn, z (T/m2); lực cắt Qz (T); Mơment Mz (Tm) tiết diện cọc xác định theo cơng thức:  M H K z = z c ( y o A1  B1  o C1  o D1 )  bd  bd  bd E b I  bd E b I Mz = 2bdEbIyoA3 - bd Eb I o B3 + MoC3 + Ho  bd D3 Qz = bd3EbI yoA4 – bd2 Eb I o B4 + bdMoC4 + HoD4 Trong đó: K: 500 T/m4 bd = 0.748 Các hệ số A1, B1, C1, D1, A3, B3, C3, D3, A4, B4, C4, D4 xác định theo bảng G.3 phụ lục G TCXD 205 – 1998 SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Trang 150 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS VÕ PHÁN ỨNG SUẤT DỌC THEO THÂN CỌC z (m) ze A1 B1 C1 D1 z (T/m2) 0 0 0 0.162 0.1 0.1 0.005 0.416 0.324 0.2 0.2 0.02 0.001 0.761 0.485 0.3 0.3 0.045 0.005 1.039 0.647 0.4 0.4 0.08 0.011 1.254 0.809 0.5 0.5 0.125 0.021 1.411 0.971 0.6 0.999 0.6 0.18 0.036 1.513 1.133 0.7 0.999 0.7 0.245 0.057 1.57 1.294 0.8 0.997 0.799 0.32 0.085 1.581 1.456 0.9 0.995 0.899 0.405 0.121 1.554 1.618 0.992 0.997 0.499 0.167 1.501 1.78 1.1 0.987 1.095 0.604 0.222 1.417 1.942 1.2 0.979 1.192 0.718 0.288 1.305 2.104 1.3 0.969 1.287 0.841 0.365 1.18 2.265 1.4 0.955 1.379 0.974 0.456 1.047 2.427 1.5 0.937 1.468 1.115 0.56 0.907 2.589 1.6 0.913 1.553 1.264 0.678 0.757 2.751 1.7 0.882 1.633 1.421 0.812 0.605 2.913 1.8 0.848 1.706 1.584 0.961 0.494 3.074 1.9 0.795 1.77 1.752 1.126 0.312 3.236 0.735 1.823 1.924 1.308 0.175 3.56 2.2 0.575 1.887 2.272 1.72 -0.071 3.883 2.4 0.347 1.874 2.609 2.195 -0.269 4.207 2.6 0.033 1.755 2.907 2.724 -0.432 4.531 2.8 -0.385 1.49 3.128 3.288 -0.529 4.854 -0.928 1.037 3.225 3.858 -0.608 5.663 3.5 -2.928 -1.272 2.463 4.98 -0.632 6.472 -5.853 -5.941 -0.927 4.548 -0.551 SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Trang 151 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS VÕ PHÁN BẢNG TÍNH MOMENT UỐN Mz z (m) ze A3 B3 C3 D3 Mz (Tm) 0 0 3.06 0.162 0.1 0 0.1 3.39 0.324 0.2 -0.001 0.2 3.707 0.485 0.3 -0.005 -0.001 0.3 3.996 0.647 0.4 -0.011 -0.002 0.4 4.259 0.809 0.5 -0.021 -0.005 0.999 0.5 4.488 0.971 0.6 -0.036 -0.011 0.998 0.6 4.684 1.133 0.7 -0.057 -0.02 0.996 0.699 4.827 1.294 0.8 -0.085 -0.034 0.992 0.799 4.931 1.456 0.9 -0.121 -0.055 0.985 0.897 4.989 1.618 -0.167 -0.083 0.975 0.994 4.98 1.78 1.1 -0.222 -0.122 0.96 1.09 4.952 1.942 1.2 -0.287 -0.173 0.938 1.183 4.892 2.104 1.3 -0.365 -0.238 0.907 1.273 4.775 2.265 1.4 -0.455 -0.319 0.866 1.358 4.626 2.427 1.5 -0.559 -0.42 0.881 1.437 4.66 2.589 1.6 -0.676 -0.543 0.739 1.507 4.251 2.751 1.7 -0.808 -0.691 0.646 1.566 4.027 2.913 1.8 -0.956 -0.867 0.53 1.612 3.782 3.074 1.9 -1.118 -1.074 0.385 1.64 3.539 3.236 -1.295 -1.314 0.207 1.646 3.28 3.56 2.2 -1.693 -1.906 -0.271 1.575 2.742 3.883 2.4 -2.141 -2.663 -0.941 1.352 2.23 4.207 2.6 -2.621 -3.6 -1.877 0.917 1.716 4.531 2.8 -3.103 -4.718 -3.108 0.197 1.27 4.854 -3.541 -6 -4.688 -0.891 0.871 5.663 3.5 -3.919 -9.544 -10.34 -5.854 0.225 6.472 -1.614 -11.731 -17.919 -15.076 0.018 SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Trang 152 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS VÕ PHÁN BẢNG TÍNH LỰC CẮT Qz z (m) ze A4 B4 C4 D4 Qz (T) 0 0 2.04 0.162 0.1 -0.005 0 0.324 0.2 -0.02 -0.003 1.899 0.485 0.3 -0.045 -0.009 -0.001 1.736 0.647 0.4 -0.08 -0.021 -0.003 1.53 0.809 0.5 -0.125 -0.042 -0.008 0.999 1.295 0.971 0.6 -0.18 -0.072 -0.016 0.997 1.032 1.133 0.7 -0.245 -0.114 -0.03 0.994 0.754 1.294 0.8 -0.32 -0.171 -0.051 0.989 0.478 1.456 0.9 -0.404 -0.243 -0.082 0.98 0.202 1.618 -0.499 -0.333 -0.125 0.967 -0.074 1.78 1.1 -0.603 -0.443 -0.183 0.946 -0.336 1.942 1.2 -0.716 -0.575 -0.259 0.917 -0.574 2.104 1.3 -0.838 -0.73 -0.356 0.876 -0.797 2.265 1.4 -0.967 -0.91 -0.479 0.821 -0.988 2.427 1.5 -1.105 -1.116 -0.63 0.747 -1.171 2.589 1.6 -1.248 -1.35 -0.815 0.652 -1.317 2.751 1.7 -1.396 -1.613 -1.036 0.529 -1.436 2.913 1.8 -1.547 -1.906 -1.299 0.374 -1.525 3.074 1.9 -1.699 -2.227 -1.608 0.181 -1.602 3.236 -1.848 -2.578 -1.966 -0.057 -1.64 3.56 2.2 -2.125 -3.36 -2.849 -0.692 -1.658 3.883 2.4 -2.339 -4.228 -3.973 -1.592 -1.597 4.207 2.6 -2.437 -5.14 -5.355 -2.821 -1.47 4.531 2.8 -2.346 -6.023 -6.99 -4.445 -1.299 4.854 -1.969 -6.765 -8.84 -6.52 -1.087 5.663 3.5 1.074 -6.789 -13.692 -13.826 -0.527 6.472 9.244 -0.358 -15.611 -23.14 0.011 SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Trang 153 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS VÕ PHÁN BIỂU ĐỒ ỨNG SUẤT DỌC THÂN CỌC SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Trang 154 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS VÕ PHÁN BIỂU ĐỒ MOMEN UỐN DỌC THÂN CỌC SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Trang 155 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS VÕ PHÁN BIỂU ĐỒ LỰC CẮT DỌC THÂN CỌC Ta kiểm tra điều kiện sau: Kiểm tra cốt thép dọc: Mzmax = 4.989Tm Giả thiết a = 5cm => h0 = h-a = 40-5= 35cm M z max 4.989 105 Diện tích cốt thép bên: Fa1ben =   4.66cm2 0.85 Ra h0 0.85  3600  35 SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Trang 156 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS VÕ PHÁN => Tổng diện tích cốt thép: Fayc = x 4.66 = 9.32cm2 < Fa = 16.08cm2 -> Đạt Kiểm tra cốt thép ngang: Lực cắt lớn cọc đầu cọc Qmax= 2.04T = 2040KG Ta có: k1Rkbh0 = 0.6 x 10 x 40 x 35 = 8400kG => k1Rkbho >> Qmax => bêtơng đủ khả chịu cắt Bố trí đai theo cấu tạo bước u = 200mm 6.2.6 TÍNH LÚN CHO MÓNG Xác đònh khối móng qui ước Góc ma sát trung bình lớp đất mà cọc qua: 1 2 12.55 h1 1h1   h2   h3 h1  h2  h3 Chiều dài đoạn mở rộng:  tb  18.8 h2 5.7  tb  3 28.5 h3 7.8 5.7 12.55  5.9  18.8  7.8  28.5  5.5  19.66   5 19.66 = 1.73m 4 Chiều dài đáy khối móng qui ước: Lm = 3.4 - 0.35x2 + 2x1.73 = 6.26m Chiều dài đáy khối móng qui ước: Bm = 3.4 - 0.35x2 + 2x1.73 = 6.26m Chiều cao khối móng qui ước: Hm = 20 + 1.5 - 0.8 = 20.7m Xác định trọng lượng khối móng qui ước: Trong phạm vi từ đáy đài trở lên: N1tc = LmBmhtb = 6.26x6.26x1.5x2.2 = 129.32T Trị tiêu chuẩn trọng lượng cọc: 20 x 0.16 x 2.5 = 8T Trị tiêu chuẩn cọc phạm vi lớp đất sét pha dẻo mềm (dày 5.7m): 5.7 8x  2.38T 20  0.8 Trọng lượng khối móng qui ước phạm vi lớp sét pha dẻo mềm khơng kể trọng lượng cọc: N2tc = 0.948 x 5.7 x 6.26 x 6.26 - 13 x 2.38 = 190.33T Trị tiêu chuẩn cọc phạm vi lớp cát pha dẻo (dày 7.8m): x = Lctg  20  tg SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Trang 157 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS VÕ PHÁN  3.25T 19.2 Trọng lượng khối móng qui ước phạm vi lớp cát pha dẻo khơng kể trọng lượng cọc: N3tc = 0.981 x 7.8 x 6.26 x 6.26 - 13 x 3.25 = 270.61T Trị tiêu chuẩn cọc phạm vi lớp cát chặt vừa (dày 5.5m): 5 8x  2.38T 19.2 Trọng lượng khối móng qui ước phạm vi lớp cát pha dẻo khơng kể trọng lượng cọc: N4tc = 1.052 x 5.5 x 6.16 x 6.16 - 13 x 2.38 = 213.56T Trọng lượng khối móng qui ước N tcqu = 190.33 + 129.32 + 270.61 + 213.56 = 803.83T 8x Trị tiêu chuẩn lực dọc xác định đến đáy móng qui ước: Ntc = Notc + N tcqu = 1134.03 + 803.832 = 1937.85T Moment tiêu chuẩn tương ứng đáy khối móng qui ước: Mxtc = M tc0 x + Qytc x Hm = 334.21Tm Mytc = M tc0 y + Qxtc x Hm = 11.11Tm Độ lệch tâm theo phương cạnh dài: M xtc 334.21 el = tc =  0.172m 1937.85 N Độ lệch tâm theo phương cạnh ngắn: M ytc 11.11  0.0057m 1937.85 N Áp lực tiêu chuẩn đáy móng khối qui ước: eb =  tc max tc = 6e 6e N tc = (1  l  b ) = 57.87T/m2 Lm xBm Lm B m  tcmin = 6e 6e N tc (1  l  b ) = 41.03T/m2 Lm xBm Lm B m tc ( max +  tcmin ) = 49.45T/m2 Cường độ tính tốn đất đáy khối móng qui ước: m m ' Rm = ( A.BM  II  B.H M  II  D.c II ) K tc  tctb = Trong đó: m1 = 1.2; m2 = 1.0 Ktc = 1.0  = 28030’ tra bảng : => A = 1.02; B = 5.08; D =7.53 SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Trang 158 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS VÕ PHÁN II = dn3 = 1.052 T/m3 HM.II’: ứng suất trọng lượng thân lớp đất mũi cọc HM.’ = h1dn1 + h2dn2 + h3dn3 = 19.43T/m2 => Rm = 128.67T/m2 =>  tcmax = 57.87T/m2 < 1.2Rm = 154.404T/m2  tctb = 49.45T/m2 < Rm = 128.67T/m2 Tính độ lún cho móng Ứng suất trọng lượng thân: Tại đáy khối móng qui ước:  bt = h1dn1 + h2dn2 + h3dn3 = 5.9 x 0.948 + 7.8 x 0.981 + 5.5 x 1.052 = 19.43T/m2 Tại độ sâu z(m) kể từ đáy khối móng qui ước:  zbt =  bt + dn3 z = 19.43 + 1.052 x z Ứng suất gây lún đáy khối móng qui ước:  zgl =  tctb - bt = 35.72 – 19.22 = 16.5T/m2 Tại độ sâu z(m) kể từ đáy khối móng qui ước:  zgl = K0  zgl0 = K0 x 16.5 K0: tra bảng 3.7 sách “Đồ án móng” GSTS Nguyễn Văn Quảng Chia đất đáy khối móng qui ước thành lớp có chiều dày Bm 6.26 = = 1.232 lấy 1.2m 5 Phạm vi chịu lún tính đến độ sâu ứng suất gây lún 1/5 ứng suất trọng lượng thân đất gây Độ sâu Điểm z(m) Lm/Bm  zgl 2z Bm Ko  zbt (T/m2) (T/m2)  zgl /  zbt 1.2 2.4 0.38 0.77 0.965 0.84 30.02 28.97 25.22 19.43 20.69 21.95 1.55 1.4 1.15 3.6 4.8 7.2 8.4 9.6 1.15 1.53 1.92 2.3 2.68 3.07 0.679 0.524 0.404 0.314 0.26 0.19 20.38 15.73 12.13 9.43 7.81 5.7 23.22 24.48 25.74 27 28.27 29.53 0.88 0.64 0.47 0.35 0.28 0.19 SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Trang 159 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS VÕ PHÁN Giới hạn tính lún lấy đến điểm độ sâu 9.6m kể từ đáy khối móng qui ước Độ lún nền: 0.8 gl S=   zi hi = 0.072m i 1 E i => S < Sgh = 8cm: đạt 6.2.7 TÍNH TỐN VÀ CẤU TẠO ĐÀI CỌC Kiểm tra chọc thủng Vẽ tháp chọc thủng, ta có tháp chọc thủng phủ cọc nên ta khơng cần phải kiểm tra chọc thủng Tính tốn moment đặt thép cho đài cọc Sơ đồ tính thép cho phương X phương Y: SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Trang 160 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS VÕ PHÁN 2.1 Tính thép cho phương x: tiết diện cột b(m) 0.85 h(m) Đài cọc Ra (KG/cm2) 0.85 3600 a(cm) h0(cm) 15 135 Moment tương ứng với mặt ngàm I-I: MI -I = r1(P3+P6+P9) = 0.775x(154.43+150.06+145.69) =348.89Tm => diện tích cốt thép: Fa = M 348.89 105   79.76cm2 0.9h0 Ra 0.9 135  3600 Dùng thép 22 có fa = 3.7994cm2 Số thanh: 79.76 n  20.99 3.7994 Chọn n =21 Khoảng cách trục cốt thép cạnh nhau: 3.4  (2  0.05) a  0.165m = 160cm 21  => Dùng 2122a160 2.2 Tính thép theo phương y: SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Trang 161 Đồ án tốt nghiệp kỹ sư xây dựng GVHD : PGS.TS VÕ PHÁN tiết diện cột b(m) 0.85 h(m) 0.85 Đài cọc Ra (KG/cm2) 3600 a(cm) h0(cm) 15 135 Moment tương ứng với mặt ngàm II-II: MII-II = rI(P1+P2+P3) = 0.775x(153.44+153.93+154.43)=357.90Tm => diện tích cốt thép: Fa = M 357.9 105   81.82cm2 0.9h0 Ra 0.9 135  3600 Dùng thép 22 có fa = 3.7994cm2 Số thanh: 81.92 n  21.53 3.7994 Chọn n = 22 Khoảng cách trục cốt thép cạnh nhau: 3.4  (2  0.05) a  0.157m = 150cm=> Dùng 2222a150 22  SVTH : VŨ HỮU CHIẾN MSSV : 20761081 Trang 162 ... GIỚI THIỆU VỀ CƠNG TRÌNH Chương 2: THIẾT KẾ SÀN Chương 3: THIẾT KẾ CẦU THANG Chương 4: THIẾT KẾ HỒ NƯỚC MÁI Chương 5: THIẾT KẾ KHUNG KHƠNG GIAN Chương 6: THIẾT KẾ MĨNG Do hạn chế kiến thức thời... phương pháp thiết kế thi cơng đại đồng ý thầy hướng dẫn đồ án, em định dùng cơng trình làm đề tài tốt nghiệp Đồ án em khơng thực thiết kế phần lõi cứng cầu thang, khung chọn thiết kế khung trục... PHÁN THIẾT KẾ SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH Thiết kế sàn nhiệm vụ q trình thiết kế kết cấu bê tơng cốt thép Vấn đề đặt việc lực chọn kết cấu cho sàn cho vừa hợp lý mà đảm bảo hiệu kinh tế Trong q trình thiết