ĐỒ ÁN MÔN HỌC CƠ HỌC ĐẤT NỀN MÓNG

Mục Lục MỞ ĐẦU 2 CHƯƠNG I : THIẾT KẾ MÓNG 4 Tính bê tông và cốy thép: 7 CHƯƠNG II : TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH TRƯỢT SÂU 12 CHƯƠNG III : TÍNH TẢI TRỌNG GIỚI HẠN 22 CHƯƠNG IV : TÍNH ĐỘ LÚN CUỐI CÙNG 24 I. tính ứng suất tại tâm và hai mép móng: 24 Ứng suất tại tâm móng : 24 Ứng suất tại mép C: 26 a.Do tải trọng thẳng đứng gây ra: 26 Ứng suất tại mép B : 27 KẾT LUẬN 30 Tài liệu tham khảo 30

TRƯỜNG ĐẠI HỌC MỎ ĐỊA CHẤT BỘ MÔN ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH ĐỒ ÁN MÔN HỌC CƠ HỌC ĐẤT NỀN MÓNG Giáo viên hướng dẫn : NHỮ VIỆT HÀ Sinh viên : TRẦN HOÀNG BÌNH Lớp : ĐCCT – ĐKT K 58 MSSV : 1321020021 HÀ NỘI , 16 THÁNG NĂM 2017 ĐCCT – ĐKT B K58 Trần Hoàng Bình Mục Lục .2 Mục Lục .2 MỞ ĐẦU .3 CHƯƠNG I : THIẾT KẾ MÓNG .5 Tính bê tông cốy thép: CHƯƠNG II : TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH TRƯỢT SÂU 12 CHƯƠNG III : TÍNH TẢI TRỌNG GIỚI HẠN .18 CHƯƠNG IV : TÍNH ĐỘ LÚN CUỐI CÙNG 22 I tính ứng suất tâm hai mép móng: 22 Ứng suất tâm móng : 22 Ứng suất mép C: 24 a.Do tải trọng thẳng đứng gây ra: 24 Ứng suất mép B : 24 KẾT LUẬN 28 Tài liệu tham khảo .28 ĐCCT – ĐKT B K58 Trần Hoàng Bình MỞ ĐẦU Cơ học đất, móng công trình hai môn học thiếu sinh viên khoa công trình trường đại học kỹ thuật.Hiểu biết sâu sắc đất nền,về trình học xảy tác dụng tải trọng để từ thiết kế giải pháp móng hợp lý yêu cầu bắt buộc kỹ sư xây dựng.các kỹ sư địa chất công trình – địa kỹ thuật Trong chương trình đào tạo trường Đại học Mỏ- Địa chất sinh viên ngành xây dựng công trình ngầm mỏ, việc học lớp giáo trình Nền Móng có đồ án môn học,nó giúp cho sinh viên : • Củng cố kiến thức học vận dụng vào công việc cụ thể • Biết bước thực việc thiết kế kiểm tra móng • Làm sở giúp cho sinh viên hoàn thành tốt đồ án tốt nghiệp sau Với mục đích thầy giáo giao cho sinh viên đề tài với yêu cầu nhiệm vụ khác Sau thời gian làm việc nghiêm túc với hướng dẫn tận tình thầy Nhữ Việt Hà, hoàn thành đồ án môn học với nội dung sau : • Mở đầu • Đề • Chương I : thiết kế móng • Chương II : kiểm tra ổn định trượt sâu • Chương III : xác định tải trọng giới hạn • Chương IV : tính độ lún cuối • Kết luận Tuy nhiên kiến thức hạn chế thiếu kinh nghiệm thực tế nên đồ án nhiều sai sót Rất mong nhận sét, đánh giá góp ý thầy ĐCCT – ĐKT B K58 Trần Hoàng Bình Đề : Cho mố cầu có kích thước 5x7m, chịu tác dụng tải trọng tâm nghiêng với phương thẳng đứng góc δ = 55̊ tải trọng ngang H Mố cầu đặt đất gồm lớp : • Lớp : sét pha dẻo cứng dày 6m • Lớp : sét cứng dày vô tận Tải trọng P = 960 T H = 40 T Các tiêu lý lớp lớp cho theo bảng sau : Lớp sét pha dẻo cứng k.lg thể Hệ số Hệ tích TN γw (T/m ) 1,90 rỗng số Góc Lớp sét cứng k.lg thể Hệ Lực ε0 nén lún a 1-2 ma sát ϕ dính kết tích TN C γw (độ) Kg/cm 0.812 cm /kg 0.023 16 0,22 (T/m ) 2,00 số Hệ rỗng số Góc Lực ε0 nén lún a 1-2 ma sát ϕ dính kết C (độ) Kg/cm 0,720 cm /kg 0,018 19 0,45 5m δ H P 1m 6m Sét pha dẻo cứng Sét cứng ĐCCT – ĐKT B K58 Trần Hoàng Bình CHƯƠNG I : THIẾT KẾ MÓNG Căn vào tiêu lý lớp đất phía điều kiện làm việc công trình, điều kiện kinh tế kỹ thuật nên định chọn loại móng đơn cứng hữu hạn Ta đặt móng lớp sét cứng.Chiều rộng móng tính sơ theo phương trình bậc sau : b + K b - K = Trong K = M h + M C βγ h - M3 m γw γw P tc K = M3 γw Với M , M , M xác định cách tra bảng theo góc nội ma sát φ M = 6,13 -Lớp sét cứng có φ = 185̊ tra bảng ta có : M = 11,65 M = 2,13 -Chọn chiều sâu chôn móng h = 6m βγ m = 2,2 P tc = P cos 5o = 956,35 T Ta có : K = 6,13.6 + K = 2,13 11,65.5 2,2.6 - 2,13 = 51,847 2 956,35 = 1018 Thay vào phương trình bậc ta b = 4,3 < b c ⇒ cần chọn lại b Do móng móng đơn cứng hữu hạn nên : ≤ tgα tk ≤ b - bc 2.h m ≤ b c + 2.h m ≤ b ≤ ⇔ 1≤ ⇔ b c + 2.2.h m ĐCCT – ĐKT B K58 Trần Hoàng Bình Chọn h m = 2m ⇔ 9≤ b ≤ 13 Chọn b = 10m tgα gh = b gh = b c + 2.h m tgα gh = + 2.2.2 = 13 ⇒ b < b gh (thoả mãn ) Khi thiết kế móng đơn cột ta cần ý : a = b ac = bc = 1,4 ⇒ a = 1,4.b = 14m Điều kiện chịu lực Sơ đồ chịu lực : H 1m P h G σmax hm σ σ i b ac a bc • Sức chịu tải đất : công trình cầu cống ta dùng công thức R tc = 1,2{ R ' [1 + k1 (b - 2)] + 10.k2 γ (h - 3)} ĐCCT – ĐKT B K58 Trần Hoàng Bình Trong R’ ,k , k hệ số tra theo bảng với đất sét cứng có ε = 0,72 ⇒ R’ = 372 k1 = 0,04 k = 0,2 { } ⇒ R tc = 1,2 372.10 -1 [1 + 0,04.(10 - 2)] + 10.0,2.2.(6 - 3) = 73,32 ( T/m ) ∑P • Kiểm tra tc R - βγ m h tc tc • Kiểm tra σ max = Trong G 956,35 = 15,91 < F = 10.14 = 140m (thoả mãn ) 73,32 - 2,2.6 = ∑P tc +G F M tc + w - trọng lượng móng đất móng G = F.h.βγ m = 140.6.2,2 = 1848 (T ) M tc - mômen tiêu chuẩn lấy trọng tâm móng M tc = P.sin 5o hm h + H.(1 + h - m ) 2 2 2 = 960.sin5o + 40.(1 + - ) = 323,67 (T m) w mômen chống uốn móng w = tc ⇒ σ max = a.b 14.10 = = 233,3 (m ) 6 956,35 + 1848 323,67 + = 21,42 (T / m ) 140 233,3 tc σ max < 1,2.R tc = 88 ⇒ thoả mãn • Kiểm tra σ mintc = = • Kiểm tra σ tbtc = ∑P tc + G M tc F w 956,35 + 1848 323,67 = 18,64 (T / m ) > ⇒ thoả mãn 140 233,3 tc tc σ max + σ = 20,03 (T / m ) ⇒ thoả mãn Vậy với kích thước móng chọn hoàn toàn thoả mãn điều kiện chịu lực ĐCCT – ĐKT B K58 Trần Hoàng Bình Tính bê tông cốy thép: - Chiều dày làm việc bê tông h0 > P 2( a c + b c ).m.R cp Trong P = n.P tc = 1,1.956.35 = 1051 T R cp cường độ kháng cắt bêtông.Chọn bê tông mác 200# móng chịu ép uốn nên ta lấy R cp = 100 M hệ số làm việc móng, lấy m = 1051 ⇒ h o > 2(14 + 10).1.100 = 0,22 (m) - Tính cốt thép : Mômen phản lực gây tính theo công thức : σ + σi (b - b c ) (2a + a c )( max ) 24 σ + σ M a = (a - a c ) (2b + b c )( max ) 24 Mb = Trong σ max , σ = ∑ P = n.P tc ∑P + G F ± M w = 1,1.956,35 = 1052 (T ) M = n.M tc = 1,1.323,67 = 356,04 (T m) Vậy σ max = 1052 + 1848 356,04 + = 22,24 (T / m ) 140 233,3 σ = 1052 + 1848 356,04 = 19,2 (T / m ) 140 233.3 σ i ưng suất tiêu chẩn mép cột phía có σ max σ i = σ + (σ max - σ )(1 tgα = h m tgα ) a b - b c 10 - = = 1,25 2.h m 2.2 ⇒σ i = 19,2 + (22,24 - 19,2)(1 - 2.1,25 ) = 21,7 (T / m ) 14 ĐCCT – ĐKT B K58 ⇒M a = Trần Hoàng Bình 22,24 + 19,2 (14 - 7) (10.2 + 5)( ) = 1058 (T m) 24 Mb = 22,24 + 21,7 (10 - 5) (2.14 + 7)( ) = 801 (T m) 24 Diện tích cốt thép theo chiều cạnh móng: Fb = Mb m.m a R a h o Fa = Ma m.m a R a h o Với Fa , Fb tổng diện tích cốt thép theo cạnh a,b m,m a hệ số làm việc bê tông cốt thép lấy h o chiều cao làm việc bê tông Nếu lấy chiều dày lớp bê tông bảo vệ e = 0.04 m ta có : h o = h m - e = - 0,04 = 1,96m R a - cường độ chịu kéo cốt thép lấy 1800 kG/cm 801 2 Vậy ta có Fb = 1.1.1800.10.1,96 = 0,0206m = 206cm Fa = 1058 = 0,0273m = 273cm 1.1.1800.10.1,96 - Số cốt thép theo chiều cạnh móng : Chọn thép Φ 18 có f a = 2,54 cm Ta có : nb = Fb 206 = = 81 f a 2,54 na = Fa 273 = = 108 f a 2,54 - Khoảng cách cốt thép : Ca = a - 2e 14.100 - 2.4 = = 13 cm na 108 Cb = a - 2e 14.100 - 2.4 = = 17 cm nb 81 Ta chia móng làm bậc : - Bậc : h = 70cm ĐCCT – ĐKT B K58 Trần Hoàng Bình c1 = h tgα = 70.1,25 = 87,5cm - Bậc : h = 70cm c = 87,5cm - Bậc : h = 60cm c = 75cm Vậy ta có sơ đồ bố trí cốt thép vào móng sau : d h ho cm hm 4cm Cb Ca ac a bc b 10 ĐCCT – ĐKT B K58 10 11 13.98 8.720 1.665 Trần Hoàng Bình 0.54 0.76 0.95 0.81 0.62 0.45 2.26 0.344 2.64 0.344 1.94 0.344 0.6 0.6 0.6 3.90 1.86 0.26 7.55 6.63 1.58 13.6 15.8 11.6 95.32 161.5 Tổng 76.45 Vậy ta có : M ct = R ∑ (g i cos α i tg i + c i Δl i ) = 11,6.( 78,55 + 177,4 ) = 2760,22 ( T.m ) M gt = R.∑ g i sin α i + Pn d + H.a = 11,6.87,15 + 83,5.4,5 - 40.0,5 = 1366.69 (T/m ) Hệ số ổn định trượt : η= M ct = 2,02 M gt Tâm trượt O : Tâm trượt O có R = 12,2 m cách mặt đất 1,5 m chia tương tự ta 11 mảnh Mảnh gi 10.108 24.567 31.635 36.138 38.893 40.242 17.499 sin α i 0.91 0.74 0.58 0.42 0.26 0.08 0.07 cos α i Δl i 0.41 5.78 0.67 3.3 0.81 2.52 0.91 2.26 0.96 2.11 0.99 2.01 0.99 2.008 tg α i 0.344 0.344 0.344 0.344 0.344 0.344 0.344 ci 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 g i cos α i tg i 1.42 5.66 8.81 11.31 12.84 13.70 5.95 g i sin α i 9.19 18.17 18.34 15.17 10.11 3.21 1.22 c i Δl i 34.6 19.8 15.1 13.5 1.26 12.06 12.04 14 ĐCCT – ĐKT B K58 10 11 Tổng 16.264 13.661 9.329 2.831 Trần Hoàng Bình 0.24 0.41 0.57 0.73 0.97 0.91 0.82 0.68 2.09 2.23 2.51 2.48 Vậy : M ct = R ∑ (g i cos α i tg i 0.344 0.344 0.344 0.344 0.6 0.6 0.6 0.6 5.42 4.27 2.63 0.66 72.71 3.91 5.61 5.31 2.06 92.35 12.5 13.3 15.1 14.88 175.8 + c i Δl i ) = 12,2 (72,71 + 175,8 ) = 3031,82 ( T.m ) M gt = R.∑ g i sin α i + Pn d + H.a = 12,2.92,35 + 83,5.4,5 + 40.0,5 = 1522.42 ( T.m ) Hệ số ổn định trượt : η= M ct = 1.99 M gt Tâm trượt O : Tâm trượt O có R = 12,5 m cách mặt đất m chia tương tự ta 12 mảnh Mảnh 10 11 12 gi sin α i cos α i 8.55 21.413 28.557 33.269 36.309 37.962 38.399 13.433 13.034 9.709 4.636 0.89 0.74 0.58 0.43 0.29 0.14 0.01 0.17 0.32 0.47 0.61 0.43 0.66 0.81 0.89 0.95 0.99 0.99 0.98 0.94 0.88 0.78 0.171 0.72 0.69 Δl i tg α i 5.48 3.08 2.52 2.25 2.09 2.03 2.01 2.08 2.18 2.27 0.11 0.344 0.344 0.344 0.344 0.344 0.344 0.344 0.344 0.344 0.344 0.344 0.334 Tổng ci g i cos α i tg 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 i g i sin α i c i Δl i 1.264716 4.861608 7.957122 10.18564 11.86578 12.92834 13.07716 4.528533 4.214674 2.939108 1.243932 7.6095 15.84562 16.56306 14.30567 10.52961 5.31468 0.38399 2.28361 4.17088 4.56323 2.82796 32.88 24.72 18.48 15.12 13.5 12.54 12.18 12.06 12.48 13.08 13.62 0.039409 0.12312 00.66 75.11 Vậy : M ct = R ∑ (g i cos α i tg i 84.52 181.2 + c i Δl i ) = 12,5 (75,11+ 181,2 ) = 3203.87 ( T.m ) M gt = R.∑ g i sin α i + Pn d + H.a 15 ĐCCT – ĐKT B K58 Trần Hoàng Bình = 12,5 84,52 + 83,5.5 + 40.0,5 = 1494( T.m ) Hệ số ổn định trượt : η= M ct = 2,14 M gt Như tâm trượt O có hệ số ổn định nhỏ qua O kẻ đường thẳng X-X’ song song với mặt bán không gian xác định hệ số ổn định trượt sâu tương ứng với tâm ' ' ' trượt O1 O O sau ' Tâm trượt O1 : Có R = 9m chia ta mảnh với chiều rộng mảnh 2m ta có : Mảnh gi sin α i cos α i Δl i 7.904 0.87 0.48 4.76 20.63 0.65 0.75 2.66 19.76 0.42 0.91 2.22 17.53 0.21 0.97 2.04 20.15 0.01 0.99 1.98 20.82 0.24 0.97 2.05 16.94 0.45 0.89 2.17 ci g i cos α i tg i g i sin α i c i Δl i tg α i 0.344 0.6 1.305108 6.87648 28.56 0.344 0.6 0.344 0.6 0.344 0.6 0.344 0.6 0.344 0.6 0.344 0.6 5.323572 6.18567 13.4121 8.2992 15.96 13.32 5.85238 3.683169 12.24 6.865349 0.20159 11.88 6.948552 4.99776 12.3 5.1888 7.6266 13.02 Vậy ta có : M ct = R ∑ (g i cos α i tg i + c i Δl i ) = ( 37,66 + 107,28 ) = 1304,46 ( T.m ) M gt = R.∑ g i sin α i + Pn d + H.a = 9.45,09 + 83,5.5,5 + 40.0,5 = 885.06 ( T.m ) Hệ số ổn định trượt η= M ct = 1,47 M gt 16 ĐCCT – ĐKT B K58 Trần Hoàng Bình ' Tâm trượt O : Có R = 10m ,chia tương tự ta có mảnh Mảnh Tổng gi sin α i cos α i Δl i 8.816 0.89 0.45 5.06 21.33 0.69 0.71 2.84 27.15 0.48 0.87 2.32 24.77 0.29 0.95 2.11 16.83 0.08 0.99 2.01 9.063 0.1 0.99 2.05 7.372 0.31 0.95 2.11 3.838 0.51 0.85 2.33 0.19 0.63 0.77 0.64 Ta có : M ct = R ∑ (g i cos α i tg i ci g i cos α i tg i g i sin α i c i Δl i tg α i 0.344 0.6 1.364717 7.84624 30.36 0.344 0.6 0.344 0.6 0.344 0.6 0.344 0.6 0.344 0.344 0.344 0.344 0.6 0.6 0.6 0.6 5.211349 14.72253 17.04 8.125751 13.03248 13.92 8.096797 12.66 7.18504 5.732987 1.34672 12.06 3.086495 0.9063 12.3 2.40917 2.28532 12.66 1.122231 1.95738 13.98 0.050327 0.1197 3.84 35.19982 49.40171 128.82 + c i Δl i ) = 10 (35,19982 +128,82) = 1640,19 ( T.m ) M gt = R.∑ g i sin α i + Pn d + H.a = 10.49,40171 + 83,5.5,5 + 40.0,5 = 973.27 ( T.m ) Hệ số ổn định trượt : η = M ct = 1,7 M gt ' Tâm trượt O : Có R = 11,5m, chia tương tự ta có :11 mảnh Mảnh gi sin α i cos α i 9.671 0.91 0.42 23.67 0.73 0.68 30.41 0.54 0.83 Δl i ci g i cos α i tg i g i sin α i c i Δl i tg α i 6.32 0.344 0.6 1.397266 8.80061 37.92 3.12 0.344 0.6 2.48 0.344 0.6 5.537822 17.28202 8.685233 16.42626 18.72 14.88 17 ĐCCT – ĐKT B K58 10 11 Tổng 34.59 36.119 29.92 20.53 13.12 9.804 4.408 0.057 Trần Hoàng Bình 0.37 0.92 2.24 0.344 0.6 0.21 0.97 2.08 0.344 0.6 0.03 0.99 1.95 0.344 0.6 0.14 0.99 2.01 0.344 0.6 0.31 0.95 2.16 0.344 0.6 0.48 0.65 0.74 0.81 2.28 0.344 0.75 2.81 0.344 0.67 0.42 0.344 0.6 0.6 0.6 10.94989 12.80163 12.05219 7.58499 10.19126 0.89775 11.7 6.994762 2.87546 12.06 4.290557 2.731787 1.137264 0.013137 4.06999 4.70592 2.8652 0.04218 12.96 13.68 16.86 2.52 63.98 Vậy M ct = R ∑ (g i cos α i tg i 13.44 12.48 78.35 167.22 + c i Δl i ) =11,5 (63,98+ 167,22) = 2658,8( T.m ) M gt = R.∑ g i sin α i + Pn d + H.a = 11,5.78,35 + 83,5.5,5 + 40.0,5 =1380.26 ( T.m ) Hệ số ổn định trượt : η = M ct = 1,93 M gt Như tâm trượt có hệ số ổn định nhỏ η1 ’ = 1,47 > 1, đảm bảo ổn định cho công trình CHƯƠNG III : TÍNH TẢI TRỌNG GIỚI HẠN Theo xocolovxki ta có : Pgh = N q γ.h + N γ γ.y + N c C Trong N q , N γ , N c hệ số tra bảng phụ thuộc φ , δ Với φ = 19 δ = 75̊ tra bảng nội suy ta N q = 4,18 N c = 10,84 N γ = 1,76 18 ĐCCT – ĐKT B K58 Trần Hoàng Bình - Cường độ tải trọng giới hạn mép móng B ( y = ) Pgh ( ) = N q γ h + N c C = 4,18.2.6 + 10,84.0,45.10 = 99 (T / m ) - Cường độ tải trọng giới hạn mép móng C ( y = 10 ) Pgh (8) = N q γ h + N γ γ y + N c C = 4,18.2.6 + 1,76.2.10 + 10,84.0,45.10 = 134 (T / m ) - Tổng tải trọng thảng đứng cho phép tác dụng lên móng : b Pgh = ( Pgh ( ) + Pgh (8) ) = 1165 T - Tải trọng ngang giới hạn : Tgh = Pgh tgδ = 143 T Khi P tt = 1,1.946,38 =1051 < Pgh T tt = 1,1.83,67 = 92,04 < Tgh Vậy kích thước móng thoả mãn điều kiện cường độ 19 ĐCCT – ĐKT B K58 Trần Hoàng Bình Bảng tra trị số N q , N γ , N c để tính tải trọng giới hạn theo Xocolovxki cho móng băng nông chịu tải trọng nghiêng : 5o 10o 15o 20o 25o 30o -35o 40o 45o Nq 1.57 3.49 3.49 6.40 6.49 8.34 11.00 Nγ 0.17 0.56 1.40 14.9 3.16 Nq 1.24 2.16 3.44 5.56 9.17 Nc 2.72 6.56 9.12 Nγ 0.09 0.38 0.99 12.5 2.31 17.5 5.02 18.4 30.2 15.3 15.6 25.4 11.10 Nq 1.50 2.84 4.65 7.65 Nc 2.84 6.83 Nγ 0.17 0.62 10.0 1.51 14.3 3.42 Nq 1.79 3.64 6.13 Nc 2.94 7.27 11.00 Nγ 0.25 0.89 2.15 10.4 16.2 4.93 33.3 46.2 35.1 27.9 38.4 24.3 22.8 31.1 17.4 18.1 24.5 11.34 Nq 2.00 4.58 7.97 Nc 3.00 7.68 Nγ 0.32 1.19 12.1 2.92 Nq 2.41 5.67 Nc 3.03 8.09 64.2 75.3 86.4 52.7 61.6 61.3 42.4 49.3 41.7 33.3 38.5 27.6 25.4 29.1 16.4 18.7 21.1 134.55 Nc 10.0 20.7 6.92 ϕ δ o o 10 o 15 o 12.9 20.5 7.64 o 20 o 25 13.9 18.5 6.91 10.2 13.2 133.50 236.30 96.40 95.40 163.30 85.10 84.10 109.50 65.40 64.40 70.58 49.20 48.20 43,00 36.75 35.75 20 ĐCCT – ĐKT B K58 Trần Hoàng Bình 1.50 2.75 3.84 6.94 Nc 3.02 8.49 Nγ Nq Nc Nγ Nq Nc Nγ Nq Nc Nγ 0.43 1.84 3.08 2.97 0.47 Nγ Nq 0.38 30o 35o 40o 45o 9.58 13.1 14.4 4.96 8.43 8.86 2.21 3.42 2.88 0.49 24.86 25.40 24,40 13,31 16.72 15,72 6,41 10.15 9,15 2,60 3.78 2,78 0,50 21 ĐCCT – ĐKT B K58 Trần Hoàng Bình CHƯƠNG IV : TÍNH ĐỘ LÚN CUỐI CÙNG I tính ứng suất tâm hai mép móng: Ứng suất tâm móng : a.Do tải trọng thẳng đứng gây : Pgl = γ tb h + P 956,35 - γ w h = 2.6 + - 2.6 = 6,83 (T / m ) F 140 Theo phương pháp phân tầng lấy tổng ta chia đất móng thành lớp nhỏ có chiều dày h i = (0,2 ÷ 0,4)b tính đến lớp có σ z σ bt ≤ 0,2 Ta có h i = 0,2.b = 2m Điểm h i (m) σ bt = γ w h zb lb ko σ z = k o Pgl 2.(6+0) = 12 2.(6+2) = 16 2.(6+4) = 20 0,4 0,8 1,4 1,4 1,4 0,848 0,532 6,83 5,79 3,63 b.Do tải trọng ngang P n gây : Ta có : σ z = 3.Q với R = x + y + z y.z 2.π.R Vì P n đặt vào tâm móng nên x = , y = ,do σ z = c.Do tải trọng ngang H gây : áp dụng công thức với điểm chia ta có Điểm x(m) 0 y(m) 2,5 2,5 2,5 z(m) 10 R(m) 6,5 8,4 10,3 σz 0,148 0,074 0,041 Tổng ứng suất tâm móng tải trọng thẳng đứng tải trọng ngang gây điểm chia : Điểm : σ z1 = 6,98 (T / m ) 22 ĐCCT – ĐKT B K58 Điểm : σ z = 5,86 (T / m ) Điểm : σ z = 3,671 (T / m ) Trần Hoàng Bình c H 12 16 20 6.98 5.76 3.671 23 ĐCCT – ĐKT B K58 Trần Hoàng Bình Ứng suất mép C: a.Do tải trọng thẳng đứng gây ra: Điểm zb lb kc σ z = k c Pgl 0,4 0,8 1,4 1,4 1,4 0,25 0,2429 0,2120 1,71 1,66 1,45 b.Do tải trọng ngang P n gây : Điểm x(m) 7 y(m) 5 z(m) R(m) 8,83 9,49 10,49 σz 0,0071 0,02 0,027 R(m) 12,42 13,65 15,04 σz 0,024 0,024 0,023 c.Do t ml bvgải trọng ngang H gây : Điểm x(m) 7 y(m) 7,5 7,5 7,5 z(m) 11 Vậy ứng suất mép C tải trọng ngang tải trọng thẳng đứng gây : Điểm : σ z1 = 1,74 (T / m ) Điểm : σ z = 1,7 (T / m ) Điểm : σ z = 1,5 (T / m ) Ứng suất mép B : a.Do tải trọng thẳng đứng gây : 24 ĐCCT – ĐKT B K58 Trần Hoàng Bình Do tính đối xứng nên ứng suất mép móng gây tải trọng thẳng đứng nhau, kết tính ứng suất mép B tải trọng thẳng đứng gây lấy mép C b.Do tải trọng ngang gây : tương tự mép C mang ngược dấu c.Do tải trọng ngang H gây : Điểm x(m) 7 y(m) -2,5 -2,5 -2,5 z(m) 11 R(m) 10,21 11,67 13,27 σz -0,021 -0,018 -0,014 Vậy tổng ứng suất mép B tải trọng thẳng đứng tải trọng ngang gây : 25 ĐCCT – ĐKT B K58 Trần Hoàng Bình Điểm : σ z1 = 1,68 (T / m ) Điểm : σ z = 1,622 (T / m ) Điểm : σ z = 1,41 (T / m ) Sơ đồ ứng suất mép móng : H P C 1.741 1.7 1.5 B 1.68 1.622 1.409 26 ĐCCT – ĐKT B K58 Trần Hoàng Bình II Tính độ lún cuối tâm móng ta có S = ∑ Si Si độ lún lớp tương đương Si = A 0i h i σ i A 0i - hệ số nén lún rút đổi lớp A0i = a1-2 0,018 = = 0,00105 + ε 10.(1 + 0,72) σ i - ứng suất lớp h i - chiều dày lớp thứ i 6,98 + 5,76 = 0,0134 m 5,76 + 3,671 S = 0,00105.2 = 0,0099 m S1 = 0,00105.2 S A = S1 + S = 0,0233 m = 2,33 cm mép B Tương tự ta có SB = 0,00665 m = 0,665 cm mép C Tính tương tự ta có SC = 0,7 m = 0,7 cm 27 ĐCCT – ĐKT B K58 Trần Hoàng Bình KẾT LUẬN Mặc dù đồ án thời hạn yêu cầu , trình độ kinh nghiệm hạn chế nên không tránh khỏi sai sót Mong thầy góp ý kiến đẻ nhửng đồ án sau em làm tốt Tài liệu tham khảo 1- giáo trình học đất ( nhà xuất xây dựng ) 2- giáo trình móng công trình ( nhà xuất xây dựng ) 28